книги / Электротермия в металлургии меди, свинца и цинка
..pdfца, значительная часть которых остается |
только на |
сите |
150 меш. Корольки содержат более 80% РЬ. |
части |
|
Фазовый анализ большого количества |
проб севкой |
дроссов показал, что они содержат около 60—70% окисленных соединений свинца и от 30 до 40% свинца металлического. До
75—85% |
Zn находится в окисленной |
форме |
и порядка 15— |
|
2 0 %— в |
сульфидной. Содержание металлического цинка |
не |
||
превышает 7—8%. Практически вся |
сера, |
содержащаяся |
в |
дроссах, связана е цинком и с некоторым количеством сульфат ного свинца.
Выход дроссов зависит главным образом от температуры в конденсаторе, плотности орошения, его объема и состава га зовой фазы.
Многочисленные анализы показали, что газы, поступающие в конденсатор, содержат 0,2—0,3% кислорода и 3—4% двуоки си углерода, т. е. обеспечивают необходимые условия конден сации для паров, покидающих шихту при температуре 1200° С. В процессе загрузки шихты содержание в газах 0 2 и С02 по вышается, однако и это не может заметно ухудшить условия конденсации при температуре газов более 1000° С.
Значительное образование дроссов связано с улетучивани ем свинца, и при переработке полиметаллических концентратов оно должно быть во всех случаях больше, чем при переработ ке цинковых и медно-цинковых концентратов.
С этой точки зрения весьма важен баланс серы в процессе.
При |
плавке |
агломерата, содержавшего 3% Си, 15% |
РЬ, |
5% S, |
в штейн |
ее перешло 70%, в шлак 5%, удалилось |
с га |
зами 8%, в дроссы перешло 10% и в пыль 7%. Таким образом, при общей десульфуризации 30% в шлак перешло только 5%, в возгоны перешло 25% S, главным образом в виде PbS, реа гирующего с парами цинка с образованием ZnS.
При плавке агломерата, содержавшего 7% Си и 1,5% РЬ при 5% S, в штейн перешло около 90% S -и в газовую фазу не более 5%.
В связи с этим плавку шихт, богатых свинцом, следует про водить при режимах, обеспечивающих минимальное его улету чивание. Содержание в агломерате серы при этом должно
быть минимальным.
Удаление дроссов с поверхности ванны сопряжено с меха ническими потерями свинца, которые необходимо пополнять добавлением металла в конденсатор, это весьма серьезный не достаток конденсатора со свинцовым орошением.
Поскольку полностью исключить образование дроссов не возможно, весьма важно определить рациональную схему их переработки.
Простейший способ переработки дроссов, являющийся, ви димо, и наиболее рациональным,— возвращение их в шихту агломерации.
Однако в связи с высоким содержанием в дроссах свинца представляет интерес схема самостоятельной их переработки* Дроссы плавили в смеси с 10% по весу технической соды (Na2C03) и 2—3% мелкого кокса. При этом до 97% содержа щегося в дроссах свинца выплавилось в чистый, не содержа щий меди металл и такое же количество цинка перешло в воз гоны, содержащие до 94% цинка и значительное количества кадмия.
Вобразующемся шлаке практически не содержатся свинец
ицинк и концентрируется вся медь и другие примеси из дрос сов. Шлак может быть с успехом переработан в шихте агло мерации. Цинковая пыль обладает достаточно высокой актив ностью и ее можно применить для очистки цинковых растворов. Свинец после обессеребрения может быть использован как товарный металл.
Техническая возможность самостоятельной переработки дроссов не определяет, разумеется, экономической рациональ ности такой схемы.
Пыль, оседающая в инерционном пылеуловителе, как видна из данных химического анализа, заметно обогащена кадмием, цинком и серой. Фазовый анализ показал, что около 80—90%, содержащегося в пыли свинца находится в форме металла, 10—15% в виде окисленных соединений и совершенно отсут
ствует сульфидный |
свинец. Вся сера в пыли связана с цинком |
в виде сульфида, |
в который переходит до 40% всего цинка. |
Около 25—30% цинка находится в виде металла и 25—30% — в окисленной форме. Пыль целесообразно перерабатывать в со ставе шихты агломерации и по мере накопления в ней кадмия использовать для извлечения этого металла.
Тепловой баланс и удельный расход энергии
Тепловой и материальный баланс процессов плавки поли металлических продуктов и конденсации со свинцовым ороше нием исследовали А. И. Евдокименко и В. В. Котляренко [390].
Баланс снимали в условиях, когда мощность печи равня лась 1200—1300 кет и суточный проплав шихты 22,7 т. Удель
ный расход энергии равнялся |
1100 квт-ч на 1 т шихты. |
|||
ле |
Плавку вели при общей глубине ванны 550 мм, в том чис |
|||
шлакового слоя 400 |
мм. |
Расход |
электродов составлял |
|
6,4 |
кг]т шихты. |
|
|
|
|
Шлак выпускали при |
температуре |
1350° С, штейн — при |
1186° С, удаляющиеся из печи газы имели температуру 1065° С.
Количество газов равнялось 102 нм3/час, что соответствовало 108 нм3/т шихты. Электрический к. п. д. печной установки рав нялся 90%, а тепловой к. п. д. 58,8%.
В период снятия баланса |
конденсатор имел |
размеры |
1500 X 3450 мм при высоте от |
зеркала до свода 400 |
мм, глу |
бине ванны 250 мм и ее площади 5,175 м2. Конденсатор был выложен из шамотного кирпича. Количество газов на входе в
конденсатор равнялось 102 нм3/час |
и на |
выходе из него |
54,9 нм3/час. |
|
|
Состав газов, % (объемн.), следующий: |
|
|
|
На входе |
На выходе |
Пары цинка |
35,13 |
6,47 |
Пары сульфида свинца |
1,15 |
0,87 |
СО |
52,29 |
71,4 |
С02 |
1,59 |
2,96 |
N2 |
9,84 |
18,3 |
Газы поступали в конденсатор при 1065 и покидали его при 460° С. При этом свинец на входе в конденсатор имел тем пературу 442 и на выходе 527° С.
Суточная производительность по жидкому цинку равнялась 2,18 т. При этом количество циркулирующего свинца достигало
28т/час.
Выход пены из зумпфов составлял 0,72 т/сутки, дроссов из
конденсатора |
1,6 т/сутки |
|
и пыли из |
инерционного пылеулови |
|||||
теля |
0,25 т/сутки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Полученные в описанных условиях материальные и тепло |
|||||||||
вые |
балансы |
плавки и конденсации приведены в табл. 56—59. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
56 |
№ |
I |
Материальный баланс электропечи____________________ |
|||||||
Приход |
| |
|
|
№ |
1 |
Расход |
% |
||
|
I |
|
|
||||||
статьи |
|
|
|
|
|статьи |
I |
|
|
|
|
|
|
% 1 |
|
|
|
|
||
1 |
Шихта |
|
|
93,2 |
|
1 |
Некойденсирующиеся га |
8,10 |
|
2 |
Кокс . |
|
|
4,6 |
|
2 |
зы. |
|
|
3 |
Электроды |
|
0,6 |
|
Пары цинка |
10,37 |
|||
4 |
Воздух |
|
|
1,6 |
|
3 |
Пары |
сульфида свинца |
1,24 |
|
|
|
|
|
|
4 |
Шлак |
|
69,90 |
|
|
|
|
|
|
5 |
Штейн. |
5,45 |
|
|
|
И т о г о |
|
100,0 |
|
6 |
Металлы, оставшиеся в |
2,34 |
|
|
|
|
|
|
|
7 |
печи |
. . |
|
|
|
|
|
|
|
Кокс, оставшийся в пе |
0,83 |
||
|
|
|
|
|
|
|
чи |
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
Невязка............................. |
1,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И т о г о |
100,0 |
Приведенные балансы были получены в период, когда пе рерабатывалась шихта, весьма бедная цинком (содержавшая
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
57 |
|
|
Тепловой баланс электропечи |
|
|
|||
№ |
Приход |
% |
№ |
Расход |
|
% |
статьи |
статьи |
|
||||
1 |
От электроэнергии |
98,9 |
1 |
Со шлаком |
|
38,4 |
2 |
От сгоревшего углеро- |
1,1 |
2 |
Со штейном |
|
1,61 |
|
Да |
3 |
С неконденсирующимися |
3,79 |
||
|
|
|
4 |
газами. |
|
|
|
И т о г о |
100,0 |
С парами цинка |
|
7,18 |
|
|
5 |
С парами сульфида свин |
0,45 |
|||
|
|
|
6 |
ца. |
ре |
|
|
|
|
На эндотермические |
|
||
|
|
|
7 |
акции |
|
11,12 |
|
|
|
Отводится с охлаждаю |
|
||
|
|
|
8 |
щей водой |
|
18,3 |
|
|
|
Потери через кладку |
рас |
13,65 |
|
|
|
|
9 |
Неучтенные статьи |
|
|
|
|
|
|
хода ................................. |
5,5 |
|
|
|
|
|
И т о г о |
|
100,0 |
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
58 |
|
|
Материальный баланс конденсатора со свинцовым орошением |
|
||||
№ 1 |
Приход |
|
№ |
Расход |
|
% |
статьи 1 |
% 1статьи |
|
||||
1 |
Неконденсирующиеся га |
30,36 |
1 |
•Неконденсирующиеся га |
27,9 |
|
2 |
зы. |
|
зы |
|
||
Пары цинка |
38,3 |
2 |
Свинцово-цинковый сплав |
33,4 |
||
3 |
Пары сульфида цинка. . |
4,64 |
3 |
Несконденсировавшиеся |
|
|
4 |
Добавка свинца |
15,68 |
4 |
пары цинка |
|
3,8 |
5 |
Оборотная пена |
11,02 |
Несконденсировавшиеся |
2,0 |
||
|
|
|
5 |
пары сульфида свинца |
||
|
И т о г о |
100,00 |
Дроссы |
|
24,6 |
|
|
|
|
6 |
Пена оборотная |
|
11,0 |
|
|
|
7 |
Невязка .............................. |
2,7 |
|
|
|
|
|
И т о г о |
|
100,0 |
его не более 12—13%). Тем не менее можно отметить очень большие потери тепла через кладку и с охлаждающей водой, достигающие в сумме 32%. Эти потери могут быть существен но уменьшены лучшей теплоизоляцией стен и свода печи и главным образом увеличением ее мощности. При этом замет но возрастет тепловой к. п. д. печи и уменьшится удельный
расход электроэнергии.
В процессе конденсации, даже при бедной цинком шихте, основным источником тепла являются цинковые пары. При ра боте с малой производительностью доля тепловых потерь че рез кладку велика, при увеличении производительности кон денсатора резко возрастает доля тепла, выносимого из него
циркулирующим свинцом.
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
59 |
|
|
Тепловой баланс конденсатора со свинцовым орошением |
|
||||
Ко |
Приход |
% |
Ко. |
Расход |
|
% |
статьи |
статьи |
|
||||
1 |
С неконденсирующимися |
32,9 |
1 |
Физическое тепло некон- |
12 |
|
2 |
газами. |
2 |
денсирующихся |
газов |
||
С парами цинка |
63,13 |
Со свинцово-цинковым |
6,45 |
|||
3 |
С парами сульфида свин |
3,97 |
3 |
сплавом . |
|
|
|
ца .................................... |
С несконденсировавши- |
5,82 |
|||
|
|
|
4 |
мися парами металлов |
||
|
И т о г о |
100,00 |
С дроссами и пеной . . |
5,0 |
||
|
|
|
5 |
На расплавление |
добав |
3,23 |
|
|
|
6 |
ляемых свинца и пены |
||
|
|
|
На водоохлаждение рас |
0,34 |
||
|
|
|
7 |
пылителя |
|
|
|
|
|
Потери через кладку |
40,96 |
||
|
|
|
8 |
С циркулирующим |
свин |
26,2 |
|
|
|
|
цом (по разности) . . |
||
|
|
|
|
И т о г о |
100,0 |
Металлургический расчет плавки и конденсации
Электротермическая переработка полиметаллических продук тов заметно отличается от обычных процессов и металлурги
ческий расчет такой.плавки имеет свои особенности. |
|
|||||||||
Пример такого краткого расчета приведен ниже. |
12,4 РЬ, |
|||||||||
Коллективный концентрат содержит, %: 3,3 |
Си, |
|||||||||
23,6 |
Zn, 16,2 Fe, 29,3 |
S, 4,5 |
Si02, |
1,4 CaO. |
По |
данным прак |
||||
Расчет ведется на 100 кг |
концентрата. |
|||||||||
тики, |
принимаем |
извлечение меди в штейн 91% |
и ведем плав |
|||||||
ку на штейн с содержанием 15% Си. |
|
|
|
|
||||||
Переходит меди в штейн |
3,3 X 0,91 = 3 кг. |
|
|
|||||||
Выход штейна |
3 : 0,15 = 20 кг. |
|
|
|
|
|
||||
Принимаем штейн |
состава: |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Си |
РЬ |
Zn |
Fe |
s |
Прочие |
Всего |
|
|
|
|
15 |
И |
6 |
45 |
20 |
3 |
100 |
|
|
|
|
3 |
2,2 |
1,2 |
9 |
4 |
0,6 |
20 |
|
В шлак переходит железа |
16,2 — 9 = 7,2 кг. |
|
|
|||||||
По изложенным ранее соображениям и данным практики |
||||||||||
принимаем шлак |
состава, |
%: 32 Si02, 30 СаО, |
15 Fe, 0,3 Си, |
|||||||
0,3 РЬ, |
2,5 Zn. |
|
|
|
|
выход шлака |
составит |
|||
При |
содержании в шлаке 15% Fe |
7,2:0,15 = 48 кг.
В шлак переходит:
|
48x0,003=0,14 |
кг |
Си, |
|
|
|
|
48x0,003=0,14 |
кг РЬ, |
|
|
||
|
48x0,025=1,20 |
кг |
Zn. |
|
|
|
В шлаке содержится |
|
кг |
|
|
|
|
|
48x0,32= 15,4 |
S i02, |
|
|
||
|
48x0,30= 14,4 |
кг |
CuQ. |
|
|
|
Необходимо |
добавить с флюсами |
в |
шихту агломерации: |
|||
кремнезема 15,4 — 4,5= 10,9 кг |
или кварцевой |
руды 10,9:0,8 = |
||||
= 13 кг (полагая содержание |
в ней |
80% |
Si02), окиси каль |
|||
ция 14,4— 1,4 = |
13 кг или известняка |
13:0,48 = 27 кг (при со |
||||
держании в нем 48% СаО). Всего шихты 100 + |
13 + 27 = 140кг. |
Выход агломерата от шихты составляет 85% при извлече нии в агломерат 99% Си, 98% РЬ, 98% Zn. При этом количе ство агломерата равно 140 x 0,85 = 119 лса и переходит в него металлов
3,3 X 0,99 = 3,27 кг Си,
12,4 х 0,98 =.* 12,2 /сгРЬ,
23,6 х 0,98 = 23,1 кг Zn.
При плавке теряется 2% Си, столько же свинца и 1% Zn. Цинк, не перешедший в шлак и штейн, возгоняется и посту пает в конденсатор. При этом прямой выход его в металл со
ставляет 80%.
Степень возгонки свинца определяется многими факторами и в первую очередь режимом плавки и химическим составом агломерата. Как показал опыт, для концентратов рассматривае мого состава прямой выход свинца при плавке равен 35% и в возгоны переходит до 50%, в том числе более 35% в сплаве с цинком и около 10%— в дроссы и пыль.
Дроссы и пыль содержат 4—5% РЬ и 75% Zn, а свинец, отделенный от цинка ликвацией, содержит 1,6% Zn.
Перечисленные данные сводим в табл. 60.
Учитывая, что десульфуризация при плавке составляет 20% и содержание серы в штейне равно 20%, в агломерате необхо
димо оставить |
серы |
|
|
|
|
|
|
|
||
20 х |
0,2 = |
4 кг; 4 |
: 0,8 = 5 кг, |
или |
—-*^00 |
= |
4,2<%. |
|||
Учитывая, |
что |
концентрат |
содержит |
29,3% |
S, |
а |
шихта |
|||
29 jj3- = 20,9% S, в |
одну |
стадию |
обжига удалить |
такое |
количе |
|||||
ство серы |
невозможно. |
|
|
стадии — в печах |
кипящего |
|||||
Обжиг |
можно |
проводить в две |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
60 |
||
Баланс металлов при переработке коллективного концентрата |
|
||||||||||||
|
|
|
|
Медь |
|
|
Свинец |
|
|
Цинк |
|
||
Продукты плавки |
|
В ес |
я |
|
Я * |
|
а |
|
£ * |
|
С |
я * |
О) _ |
|
кг |
Я^ |
|
I 55 |
Си |
|
я |
Я^ |
|||||
|
|
о. |
|
V „ |
|
Ч я* |
с. |
я . |
я |
||||
|
|
|
|
|
| 8 |
3s* |
§аЗ |
|
я « |
8 « |
i s |
Я я |
|
|
|
|
|
|
i t |
со Я |
8 £ |
|
|
n 2 |
8 £ |
§ в |
л я |
|
|
|
|
|
Я Я |
|
|
|
X X |
||||
|
|
|
|
|
Агломерация |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
З а г р у ж е н о |
|
|
|
|
|
|
|||
Концентрат |
|
100 |
3,3 |
! 3,3 |
100 |
12,4 |
12,4 |
100 |
23,6 |
23,6 |
100 |
||
Известняк |
|
27 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кварц |
|
13 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
П о л \гчен' о |
|
|
|
|
|
|
|
||
Агломерат |
| |
119 |
| 2,7 |
| |
3,27| |
99 | |
1 0 1 |
12,2| |
98 | |
19,4| |
23, Ц |
98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Плавка и конденсация |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
З а г р у ж е н о |
|
|
|
|
|
|
|||
Агломерат |
1 |
119 |
I 2,7 |
I 3,271 |
99 I |
10 |
1 |
12,21 |
— I 19,4| |
23,11 |
— |
||
Кокс . |
1 |
12 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
- 1 |
|
||
|
1 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
П ол у ч е н о |
|
|
|
|
|
|
||
Штейн |
|
20. |
15 |
|
3 |
91 |
11 |
|
2,2 |
18,5 |
6 |
1,2 |
5 |
Шлак . |
|
48 |
0,3 |
|
0,14 |
4 |
0,3 |
|
0,14 |
1,2 |
2,5 |
1,2 |
5 |
Свинец из печи |
|
4,53 |
3 |
|
0,13 |
3 |
96 |
|
4,35 |
35,0 |
— |
— |
— |
Свинец из конден |
|
3,80 |
— |
|
|
— |
98 |
|
3,72 |
30,0 |
1,6 |
— |
— |
сатора |
|
|
— |
|
|||||||||
Цинк. |
|
19,3 |
— |
|
— |
— |
1,5 |
|
0,29 |
2,3 |
98 |
18,9 |
80 |
Дроссы. |
|
1,7 |
— |
|
— |
— |
4,5 |
|
0,75 |
0,0 |
75 |
1,3 |
4 |
Пыль. |
|
0,9 |
— |
|
— |
4,1 |
|
0,37| |
3,0 |
75 |
0,7 |
3 |
|
И т о г о |
j |
|
|
| |
|
98 |
|
|
|
96,0 |
|
1 |
97 |
|
|
|
|
|
|
|
|
слоя н с последующей агломерацией огарка или многостадийной агломерацией, возвращая в шихту необходимое количест
во агломерационной мелочи.
Примем по заводским данным, что шихта должна содер жать 11% S. При этом количество возвращаемого агломерата
будет равно
(100 —*) 0,209+*0,042= 11,
х = 59 кг, т. е. на каждые 41 кг рудной шихты потребуется 59 кг оборотного агломерата, что от первоначальной шихты со-
ставит
59 х 100 |
144о/0. |
|
41 |
||
|
17 М. М. Лакерннк
При выходе агломерата 85%, |
десульфуризация |
составит |
||||||
|
|
11 — (85 X 0,042) X 100 = 67,5^0, |
|
|
|
|||
|
|
|
11 |
|
|
|
|
|
что вполне |
приемлемо. |
и количество оборотного |
агломерата, |
|||||
Зная |
состав |
шихты |
||||||
можно определить требуемую активную поверхность |
агломе |
|||||||
рационных |
машин |
и установить |
необходимое |
их число. |
||||
|
|
4. |
ПЕРЕРАБОТКА ПОЛУПРОДУКТОВ |
|
|
|||
|
|
МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА |
|
|
||||
Выбор |
|
рациональной |
схемы |
переработки |
полупродуктов |
|||
медного, |
свинцового и цинкового |
производств — важная |
проб |
лема. Эти продукты богаты металлами и имеют сложный со став. Переработка их трудна и не всегда сопровождается до статочно полным извлечением основных ценных составляющих.
К числу таких важнейших полупродуктов следует отнести шлак медного и свинцового производств, кеки и раймовку гидро- и пирометаллургического цинкового производства, различ ного рода пыли, съемы и пр.
Как указывалось выше, эти продукты перерабатывают са мыми различными методами. Ниже описываются возможности для этой цели электротермии.
Переработка шлаков
Типичный состав шлаков медной и свинцовой плавок при веден в табл. 61.
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
61 |
|
|
|
|
Химический анализ шлаков, |
% |
|
|
|
|||
|
|
Плавка |
Си |
РЬ |
Zn |
Fe |
s |
S i0 2 |
CaO |
Al2Oa |
Отражательная плав |
0,4 |
0,09 |
4,35 |
26,8 |
1,12 |
40,8 |
1,73 |
9,79 |
||
ка огарка |
0,47 |
|
7,18 |
27,7 |
1,68 |
33,24 |
6,29 |
8,50 |
||
То |
же, |
концентрата |
_ _ |
|||||||
То |
же |
|
0,42 |
— |
2,2 |
34,6 |
1,12 |
31,8 |
3,8 |
6,18 |
Рудная |
полупиритная |
0,32 |
0,02 |
1,12 |
37,7 |
1,7 |
35,6 |
4,76 |
5,19 |
|
Шахтная медная |
0,48 |
0,95 |
8,35 |
31,3 |
1,13 |
31,6 |
2,5 |
5,47 |
||
Шахтная свинцовая |
0,50 |
1,5 |
12,8 |
27 |
— |
26,5 |
13,2 |
|
При плавке в шлаки переходит, %: до 35 Cd, 40—80 In, 54— 83 Ge, до 62 Т1, а также некоторое количество селена, теллура, золота и серебра.
Металлы со шлаком теряются в виде включений частиц штейна, в виде растворенных сульфидов и ошлакованных окислов. В частности, механически, например центрифугирова нием, отделяется от 30 до 70% содержащейся в шлаках меди. Цинк при этом совершенно не отделяется.
Многочисленные исследования шлаков показали, что медь в них содержится главным образом в сульфидной форме и не которая часть в виде феррита, свинец содержится главным образом в форме сульфида и металла и в незначительной степени в виде окислов. О форме содержания в шлаке цинка имеются различные точки зрения. Согласно одной, цинк пол ностью растворен в фаялите при отсутствии сульфидной и фер ритной форм. Согласно другой, цинк в шлаке находится в фор ме сульфида, ассоциированного с магнетитом. Некоторые до пускают обе формы существования цинка в шлаке.
Во всяком случае извлечение из шлака цинка протекает ус пешно только при достаточно высокой температуре и в усло виях активной восстановительной атмосферы.
До последнего времени наиболее эффективным способом переработки шлаков является фьюмингование — процесс про дувки расплавленного шлака углевоздушной смесью при рас ходе около 20% топлива и 1200 м3 воздуха на 1 т шлака. При фыоминговапии в возгоны извлекается 90% Zn и 95% РЬ. До бавка сульфидирующих реагентов позволяет извлечь в бедный штейн до 50% Си, по главным образом процесс этот выгоден для извлечения из шлака летучих металлов — свинца и цинка.
Процесс фыомипгования в настоящее время имеет широкое промышленное применение и физико-химические его основы подробно описаны в литературе [358—360].
К |
числу недостатков этого процесса следует отмести то, |
что в |
результате фьюмиигования получается полупродукт — |
возгоны, требующие сложной и дорогой схемы переработки для извлечения из них свинца и цинка. Извлечение меди и благо родных металлов затруднительно. Извлечение из шлаков же леза таким способом невозможно.
Фьюмингование шлаков свинцовой плавки, содержащих Ю—15% Zn, получило большее распространение, хотя в пос леднее время фьюминговаиию подвергаются и шлаки медной плавки, не столь богатые цинком [391, 392]. По данным завода Наосима, экономически выгодна переработка шлаков, содер
жащих 6% Zn, 0,3% РЬ и 0,5% Си.
Промышленное применение электротермии для переработ ки цинковистых шлаков свинцовой плавки началось с 1942 г. после пуска соответствующего цеха на заводе Геркулениум
(США, Миссури) [393, 323].
Первоначально построенную для этой цели печь неоднократ-
но переделывали и с 1955 г. эксплуатируется прямоугольная кессонированная печь размером 11,6x6,65x5,6 м.
Ток от трансформатора мощностью 5000 ква подается через 3 электрода диаметром 760 мм, расположенные по продольной оси, на расстоянии 2,7 м один от другого.
Расплавленный шлак заливают в печь через порог, а кокс загружают на поверхность ванны. Глубина ванны колеблется от 800 до 400 мм. Шлак и штейн выпускают через шпуры.
Парогазовая смесь направляется в 25-т барботажиый кон денсатор. Цинк при температуре 500° С сливается в 90-г ликвадионную печь, в которой отделяется свинец. Газы, содержа щие 80% СО,, после промывки в скруббере откачивают вакуум-насосом и подают да сжигание в различные заводские агрегаты.
В осаждаемой в скруббере пусьере сосредоточивается око ло 45% содержавшегося в шлаке свинца и ее направляют в шихту свинцовой плавки. Медь из шлака концентрируется в штейне. Около 50% РЬ переходит в черновой металл.
Расход кокса составляет около 3%, к весу шлака при удель ном расходе энергии 1050 квт-ч. Извлечение цинка в металл 72%.
Химический состав исходного шлака и продуктов плавки
приведен в табл. |
62. |
|
Т а б л и ц а 62 |
Химический |
состав исходного шлака и продуктов плавки |
Материал |
Количест во, mlсут ки |
Содержание, %
Си |
РЬ |
Zn |
SiOa CaO FeO MgO Al.O. s |
Шлак за- | 150 |
0,63 |
2,29 |
13,8 |
24,9 |
8,2 |
34,6 |
4,3 |
4,8 |
3,0 |
|
гружае- |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
мый |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шлак по |
98 |
0,5 |
0,38 |
4,75 |
26,5 |
10,5 |
38,5 |
7,8 |
9,0 |
2,3 |
лучаемый. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Штейн |
23 |
7,2 |
2,14 |
5,1 |
9,6 |
3,4 |
52,4 |
1,8 |
3,2 |
13,3 |
Пусьера |
— |
0,1 |
8,9 |
46,6 |
8,4 |
1,4 |
3,3 |
— |
|
9,1 |
Цинк |
12 |
|
1,25 |
|
|
|
0,033 |
|
|
|
Исследования автора по переработке шлаков Лениногорского свинцового завода электротермическим способом, прове денные в полупромышленных масштабах, показали, что при плавке шлака, содержащего, %: 2,9 РЬ, 0,76 Си, 11 Zn, 29 Fe, 2,5, S и более 40 г/'т Ag,' в зависимости от расхода восстано вителя от 0 до 4% содержание цинка понижалось до 3,9% и железа до 24%. При этом содержание меди и свинца с рас