книги / Сдвижение горных пород.-1
.pdf1. Г е р т н е р П.Ф. Определение напряжений в сварных трубопрово дах подземной укладки на подрабатываемых участках. Труды ВНИМИ,
сб. № |
61, 1966. |
|
2. |
К а р а в а е в |
Ю.И. Защита трубопроводов от влияния горных.вы |
работок. «Недра», |
1970. |
ТРУДЫ
ВСЕСОЮЗНОГО НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОГО ИНСТИТУТА
г о р н о й |
г е о м е х а н и к и И МАРКШЕЙДЕРСКОГО д е л а |
Сб. 89 |
(ВНИМИ) |
1973 г. |
Кандидаты техн.наук Р.А.Муллер, И.А.Петухов, С.М.Бланк
К У Ч Е Т У С Р О К О В П О Д Р А Б О Т К И П Р И П Р О Е К Т И Р О В А Н И И Ж И Л Ы Х З Д А Н И И Н А У Г Л Е Н О С Н Ы Х П Л О Щ А Д Я Х
В настоящее время строительство зданий и сооружений на подрабатываемых территориях в соответствиии с действующи ми нормативными документами [1—5] осуществляется с применением конструктивных мероприятий по защите от влия ния подземных горных работ. Введение конструктивных меро приятий по защите зданий удорожает строительство, что вполне компенсируется последующей выемкой угля под ними. В резуль тате проведенной ВНИМИ, ДонпромстройНИИпроектом, Киев-
ЗНИИЭПом, |
НИИоснований, |
Доноргтехстроем, |
НИИСКом |
и другими |
организациями |
исследовательской работы повы |
|
шена эффективность конструктивных мероприятий |
и снижена |
||
их стоимость по типовым проектам от 6—8 до 2—5% |
от стоимос |
ти зданий в обычных условиях [6]. Однако, учитывая огромный масштаб строительства зданий на подрабатываемых территори ях, удорожание строительства составляет значительную вели чину.
Стоимость конструктивных мероприятий по защите зданий зависит от величин ожидаемых деформаций земной поверхности на участке здания. Деформации земной поверхности при подра ботке зданий являются фактором нагрузки на несущие конструк ции и вводятся в расчет с коэффициентами перегрузок, завися щими от достигнутой точности прогнозирования ожидаемых де формаций земной поверхности. Точность определения ожидае мых деформаций земной поверхности по методике, разработан ной ВНИМИ, удовлетворяет необходимым инженерным требо ваниям и не может быть существённо увеличена; имеется естест венный предел — изменчивость физико-механических свойств гор ных пород покрывающей толщи и погрешности в определении ис ходных данных. Поэтому дальнейшие исследования, проводимые с целью уточнения величин ожидаемых деформаций, не могут ока
зать большого влияния на стоимость конструктивных |
мер за |
щиты зданий. Возможности других путей снижения |
расходов |
на защиту зданий в горнодобывающих районах также ограни чены. Применение горных мер защиты, уменьшающих ожидае мые деформации земной поверхности, не всегда возможно- и це лесообразно по технико-экономическим условиям.
Однако существует еще один возможный резерв снижения стоимости строительства зданий на подрабатываемых террито риях. Речь может идти о зданиях с чисто экономической ответст венностью, примером которых могут служить кирпичные, крупно блочные и бескаркасные крупнопанельные здания, т. е. здания, подработка которых в силу конструктивной схемы может приве сти к необходимости ремонтно-восстановительных работ, но не к непредвиденному разрушению, связанному с риском для безопас ности людей.
Расходы на конструктивные меры защиты зданий от влияния горных работ производятся при строительстве и оправдываются лишь через длительное время при подработке зданий. С учетом лага расходы на конструктивные меры защиты зданий сущест венно возрастают. При достаточно отдаленных сроках подработ ки становится экономически целесообразным учитывать предсто ящую подработку либо не в полном объеме, либо полностью не учитывать, а предусматривать в будущем применение конструк тивных мероприятий по защите зданий непосредственно перед подработкой либо проведение ремонтно-восстановительных ра бот. Это приведет к существенному снижению стоимости строи тельства зданий в горнопромышленных районах при отдаленных сроках подработки зданий. Ниже приводится инженерное при ближенное решение данной экономической задачи, имея в виду обоснование выбора оптимального варианта, обеспечивающего минимум совокупных затрат, в состав которых входят как расхо ды на конструктивные мероприятия по защите зданий, так и сто имость ремонтно-восстановительных работ.
Без всякого сомнения, экономически более выгодно осуществ лять конструктивные меры защиты зданий непосредственно пе ред подработкой, что допускается и рекомендуется действую щими нормами. Однако в настоящее время способы введения конструктивных мер защиты зданий непосредственно перед под работкой недостаточно разработаны, не существует типовых про ектов зданий с конструктивными элементами, которые преду сматривали бы последующее эффективное усиление зданий пе ред подработкой. Поэтому дальнейшее сравнение и изыскание оптимального экономического варианта производится в пред положении либо конструктивных мер защиты зданий при строи тельстве, либо ремонтно-восстановительных работ после подра ботки зданий.
В соответствии с действующими нормативными документа ми [1] расчет строительных конструкций при проектировании зданий на подрабатываемых территориях производится на воз действие ожидаемых деформаций земной поверхности с учетом
возможных перегрузок. Расчетные деформации земной поверх ности равны ожидаемым, увеличенным на Коэффициенты пере
грузки, |
полученные |
путем статистической обработки |
отклоне |
|||
ний |
деформаций земной поверхности, определенных |
по |
расче |
|||
ту, |
от |
фактических |
деформаций земной |
поверхности, |
получен |
|
ных |
по |
результатам |
инструментальных |
наблюдений |
в |
натур |
ных условиях [8]. При этом за расчетные деформации при нимаются ожидаемые деформации, увеличенные на одно сред неквадратичное отклонение фактических деформаций от ожи даемых, как это принято в механике грунтов при назначении расчетных величин углов внутреннего трения грунта.
При таком подходе коэффициенты перегрузки учитывают
лишь погрешности определения ожидаемых деформаций |
зем |
ной поверхности, вызванные несовершенством расчетных |
мето |
дов и отклонением в исходных данных. Однако коэффициенты перегрузок могут быть обоснованы с учетом экономических соо бражений, как это рекомендуется в работах проф. А.Р.Ржаницына [9, 10]. В этом случае коэффициенты перегрузок бу дут учитывать, помимо перечисленных факторов, для нашего слу чая также и технико-экономическую целесообразность учета при назначении конструктивных мероприятий будущей подра ботки в полном или ограниченном объеме. В тех случаях, когда нецелесообразно учитывать будущую подработку в полном объе ме, например, из-за отдаленных сроков подработки коэффициенты перегрузок следует назначать менее единицы.
Обозначим через Р — первоначальные затраты на введение конструктивных мероприятий по защите от влияния подземных
горных работ |
при |
строительстве здания; через |
S — последую |
|||||
щие |
затраты |
на |
проведение |
ремонтно-восстановительных ра |
||||
бот |
после |
подработки здания |
по прошествии |
периода |
времени |
|||
Т. Таким |
образом, |
величина |
S определяется |
с |
учетом |
фактора |
времени, т.е. с учетом разновременности затрат на ремонтно-вос становительные работы и первоначальных затрат на осуществле ние конструктивных мероприятий с введением нормативного ко эффициента эффективности [11].
Если здание будет подрабатываться несколько раз, то под величиной S подразумеваются суммарные затраты, вызван ные всеми подработками, определенными с учетом разновремен
ных расходов на ремонтно-восстановительные |
работы. Величина |
S может рассматриваться как статистическая |
величина, опреде |
ляемая изменчивостью деформаций земной поверхности, вы званных горными работами. Поскольку под влиянием различ ных факторов фактические деформации земной поверхности мо-’
гут отклоняться |
от *принятых в расчете, |
величина S будет |
также меняться. |
Поэтому в данном случае |
следует говорить о |
вероятной величине затрат на ремонтно-восстановительные рабо ты S8 Обозначим общие затраты, включая первоначальные за
траты на конструктивные мероприятия и- последующие затраты на защиту и ремонтно-восстановительные работы после подра ботки, через D.
Очевидно, чем больше, при прочих равных условиях, перво начальные затраты Р, т. е. чем больше принятый'коэффициент перегрузки, тем меньше второе слагаемое — вероятныё затраты на ремонт после подработки здания и, наоборот* если коэффи
циенты перегрузки малы |
и |
стремятся к нулю, т. е. если конструк |
тивные мероприятия не |
вводятся (Р = 0), то возрастает роль вто |
|
рого слагаемого — затрат |
на проведение ремонтно-восстанови |
тельных работ после подработки. Оптимальным условием явля
ется такое назначениё коэффициента перегрузки, |
чтобы вели |
чина общих затрат достигла наименьшего значения: |
|
D = P+SBejjf min. |
(1) |
Из этого условия должны определяться оптимальные коэффи циенты перегрузки к ожидаемым деформациям земной поверх ности с учетом экономических соображений. В общем виде этот вопрос детально рассмотрен в работе [12], исходя из предполо жения, что стоимость конструктивных мероприятий по защите зданий (Р) и ремонтно-восстановительных работ (S) пропор циональны величинам ожидаемых деформаций земной поверх
ности (кривизне земной поверхности и |
относительным горизон |
||||||
тальным |
деформациям |
растяжения или |
сжатия |
земной |
поверх |
||
ности) . |
|
|
|
|
|
|
|
Применительно для |
гражданских зданий с жесткой конструк |
||||||
тивной |
схемой |
разработанная |
методика |
может |
быть |
упроще |
|
на и конкретизирована. |
|
подрабатываемых |
зданий |
могут |
|||
Ожидаемые |
повреждения |
||||||
быть прогнозированы |
[13] с |
помощью |
показателя суммарных |
||||
деформаций ДЪ : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
AX=L 1/&2+H2 К2’. |
|
|
(2) |
Здесь L — длина здания; Н — высота здания; е — ожидаемая го ризонтальная деформация земной поверхности на участке зда ния (с учетом так называемых коэффициентов условий работы, зависящих от длины здания); К — ожидаемая кривизна земной поверхности на участке здания (с учетом коэффициентов условий работы).
Как показали проведенные исследования, стоимость конструк тивных мероприятий по защите проектируемых кирпичных и Крупноблочных зданий пропорциональна показателю суммарных деформаций и может быть представлена в виде
Р= An М , |
(3) |
где А — .коэффициент пропорциональности; |
п — коэффициент |
перегрузки к деформациям земной поверхности, принимаемый для упрощения равным для кривизны и горизонтальных деформа ций. Например, по конкретным проектам для крупноблочных зданий серии 1-438 В по сведениям, приведенным в работе [14], для данного случая можно принять: для 3-этажных зданий А=0,37, для 4-этажных зданий А= 0,63, для 5-этажных зданий А=0,97 (ДГ выражается в см, Р — в % от стоимости здания в обычных условиях).
,Ущерб, причиненный зданиям подработкой (стоимость ре монтно-восстановительных работ и потери, связанные с повышени
ем, износа |
и уменьшением долговечности зданий); также пропор |
||||||
ционален |
величинам показателя суммарных деформаций |
[15] и |
|||||
может быть представлен в следующем виде: |
|
|
|
||||
|
|
|
( P - " ) û V |
|
|
(4) |
|
|
|
|
|
|
|
||
Здесь |
(5 |
— фактический |
коэффициент |
перегрузки; |
п — коэффи |
||
циент |
перегрузки, принятый при расчете; е — нормативный |
коэф |
|||||
фициент |
эффективности |
капитальных |
вложений |
или |
норматив |
||
для приведения разновременных затрат |
[11]; t — дремя |
(в годах) |
от строительства здания до подработки. Коэффициент М для кир пичных зданий, по данном исследований инж, Г.А. Решетова (ВНИМИ), может приблизительно приниматься следующим: для одноэтажных М =1, для 2—3-этажных М =0,9, для 4—5-этажных М =0,8 (при этом Д I выражается в см, a S — в % от стоимости здания).
Проводя необходимые выкладки по методике, изложенной,в [12], получим выражение, удовлетворяющее условию (1) мини мальных затратна восстановление послеподработочного ущерба и вложений на конструктивные мероприятия при подработке од ним пластом:
(5)
Здесь Ф{ъ) — табулированная вероятностная функция Гаусса
(6)
Cv — изменчивость показателя суммарных деформаций, вызван ная изменчивостью ожидаемых деформаций земной поверхности (рекомендуется принимать Cv = 0,2—0,3); d — количество лав в пласте, оказываемых влияние на подрабатываемое здание. Число d зависит от средней длины лавы для конкретных условий, глу бины очистных работ, угла падения пласта и требует специального
исследования. Для современных условий Донбасса можно при нять приближенно d = 3. Для случая подработки здания несколь кими (т) пластами условие (5) с учетом упрощенной методики расчета деформаций земной поверхности [5,16] примет вид:
/и- " 1\ |
* |
2_ _А |
ТД1? + АЪ\+,,,+ АХп^'1. |
\т |
(7) |
||
' |
Gv ' |
d / M |
Al, + à l z +...+ Al [ ± |
) |
|||
|
|||||||
где Д1,, |
A lz, |
. . . , |
A lm— показатели суммарных деформаций |
здания при подработке первым, вторым, . . . , m-тым пластом; Т—приведенное усредненное время подработки для свиты плас тов.
Таким образом, оптимальный коэффициент перегрузки с уче
том |
технико-экономических |
соображений может быть опреде |
||
лен из условий |
(5) или (7). Если в правой части выражений |
(5) |
||
или |
(7) второе |
слагаемое |
меньше единицы, то оптимальный |
ко |
эффициент перегрузки будет больше единицы,и в этом случае здание должно рассчитываться на суммарные деформации зем ной поверхности от всех пластов с учетом определенного коэф фициента перегрузки. Если второе слагаемое будет1больше еди ницы и правая часть выражений (5) или (7) будет меньше ну ля, тогда коэффициент перегрузки будет меньше единицы и, следовательно, деформации земной поверхности целесообраз но по экономическим соображениям учитывать не в полном объ еме. В предельном случае, при достаточно отдаленных сроках подработки (Т велико), величина п достигает нуля и, следова тельно, на данной площадке вообще нецелесообразно применять конструктивные мероприятия по защите от влияния подземных горных работ при строительстве здания.
Таким образом, величины деформаций земной поверхности, которые надлежит принимать в расчет при проектировании зда
ний на подрабатываемых |
территориях, зависят помимо вели |
чин ожидаемых деформаций |
еще в значительной степени от сро |
ков подработки зданий, а также от сравнительного отношения расходов на конструктивные мероприятия (А) и ущерба от под работки (М). Может быть поставлена обратная задача. Мож но определить время Т,, при превышении которого целесообраз но влияние подработки учитывать при проектировании не в пол
ном |
объеме (п —1, т.е. Фг=0), |
и время |
Т2, при превышении кото |
|
рого |
вообще нецелесообразно |
учитывать |
влияние подработки |
|
(п = 0; Ф « — 1). Используя выражения |
(5) |
и (7), получим: |
при отработке одного пласта:
М |
|
А |
(И ) |
|
Ю£(1 + е)
щd . £
log ( 1 + е) ’
при отработке свиты пластов:
|
1лпЛ М (А11)+(А1г)'> |
(Aim) |
|
|
|
l° ê 2 ' А |
. . . + |
A l £ |
(13) |
Т,= |
| А 1 ? + A l | + |
|||
log ( 1 + e) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(AlQ |
|
(A im ) |
|
|
У А 1 * + |
+ |
ALrn' |
(14) |
|
|
|
|
to g (1 + e)
Разработанная методика позволяет определять технико-эко
номическую целесообразность учета при |
проектировании |
зда |
ний подработку пластами в полном или |
ограниченном. объеме и |
|
снижать стоимость строительства зданий |
при отдаленных |
сро |
ках подработки. Методика внедрена в Карагандинском бас сейне [17]. Для упрощения рекомендовано расчет конструктив ных мероприятий по защите зданий производить на воздействие расчетных деформаций земной поверхности (ожидаемые дефор мации земной поверхности с учетом коэффициентов перегрузок),
умноженных |
в s раз в зависимости от лага,, где s определяется |
по формуле |
(15): |
(при T s3.T2,s = 0).
Кроме того, разработаны конкретные рекомендации по учету сро ков подработки для типовых проектов зданий, применяющихся для строительства на подрабатываемых территориях. Большин ство новых зданий проектируется и строится на площадках с от даленными сроками подработки, т.е. именно в тех условиях, при которых экономически обосновано существенное сокращение рас ходов на конструктивные мероприятия по защите зданий от вли яния подземных горных работ. Следует еще раз подчеркнуть, что большее снижение затрат на конструктивные мероприятия при строительстве зданий на подрабатываемых территориях мож но достигнуть при разработке и. внедрении конструктивных ме роприятий, осуществляемых непосредственно перед подработ кой. Следует более интенсивно проводить исследования в этом направлении.
1. |
Указания |
по |
проектированию зданий и сооружений на подра |
||||||
батываемых территориях. СН 289-64. М., Стройиздат,. 1965. |
|
||||||||
' 2. Указания |
по |
|
проектированию |
бескаркасных |
крупнопанельных |
||||
жилых |
зданий |
на |
|
подрабатываемых |
террйрориях. |
(СН |
358-66). М., |
||
Стройиздат, 1967. |
|
|
|
|
|
|
|
||
3. |
Временные |
рекомендации |
по проектированию |
зданий повышен |
|||||
ной этажности |
на |
|
подрабатываемых территориях в Донецком уголь |
||||||
ном бассейне. Киев, |
«Будивельник», 1969. |
|
|
||||||
4. |
Указания |
по |
проектированию бескаркасных зданий |
в Централь |
|||||
ном районе Донбасса |
на. площадях |
залегания крутопадающих плас |
|||||||
тов. РСН 227-71. Киев, 1971. |
|
|
|
|
|||||
5. |
Руководство |
по |
расчету |
зданий |
и сооружений |
на |
подрабатыва |
емых территориях. ВНЙМИ, НИИ оснований, ДонпромстройНИЙпро-
ект. Стройиздат, |
1968. |
6. М у л л ер |
P.Â., М е л а м у т Л . Ш . , В а р л а ш к и н В.М. и др. |
Защита гражданских зданий от влияния подземных горных работ. М., «Недра», 1970.
7. М у л л ер Р.А. Унификация методов расчета зданий на под рабатываемых территориях и при особых грунтовых условиях. «Про ектирование и строительство угольных предприятий», 1970, №6.
8. М у л л ер Р.А. Деформации земной поверхности, вызванные подземными горными работами, как фактор нагрузки на сооружения. Труды ВНИМИ, сб.43, 1961.
9. Р ж а н и ц ы н |
А.Р. |
Расчет сооружений с учетом |
пластических |
свойств материалов. М., Стройиздат, 1964. |
|
||
10. Р ж а н и ц ы н |
А.Р. |
Теоретические обоснования и |
перспективы |
развития методологии расчета строительных конструкций. Материалы
Международного совещания |
по |
расчету |
строительных |
конструкций. |
|
Госстройиздат, 1961. |
|
|
|
|
|
11. К и е в с к и й |
В.Г., М у л л ер Р.А. |
Экономическая |
эффектив |
||
ность строительства |
зданий |
и сооружений |
на подрабатываемых тер |
||
риториях. «Шахтное строительство», |
1965, №2. |
|
12.М у л л ер Р.А. Определение расчетных деформаций земной по верхности, вызванных подземными горными работами, с учетом эко номических соображений. Труды ВНИМИ, сб.68, 1968.
13.Рекомендации по проектированию мероприятий для защиты
эксплуатируемых |
зданий и сооружений от влияния |
горных выработок |
||||||||
в |
основных угольных |
бассейнах. |
ВНИМИ, |
ДонпромстройНИИпроект. |
||||||
Л., |
Стройиздат, |
1967. |
|
|
|
|
|
|
||
|
14. Ч е р н ы й |
Г.И., |
Б е й л и н о в Я.И., |
Г у р о в |
С.Г. |
Методы |
за |
|||
щиты |
зданий |
и |
сооружений на |
подрабатываемых |
территориях. |
Ки |
||||
ев, |
«Будивельник», 1965. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
15. |
Указания |
|
по проектированию мероприятий для защиты эксплу |
||||||
атируемых зданий и сооружений от влияния |
горных |
работ |
в Караган |
|||||||
динском бассейне. У-01-63. Алма-Ата, 1963. |
|
|
|
|
||||||
|
16. М ул л ер |
Р.А. |
Упрощенный |
способ |
расчета |
деформаций |
зем |
ной поверхности при отсутствии плана развития горных работ. Труды ВНИМИ, сб.43. Л., 1961.
17. Указания по проектированию бескаркасных крупнопанельных жилых зданий на подрабатываемых территориях Карагандинского угольного бассейна. РСН 16-72. Алма-Ата, 1972.
ТРУДЫ ВСЕСОЮЗНОГО НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОГО ИНСТИТУТА
ГОРНОЙ ГЕОМЕХАНИКИ И МАРКШЕЙДЕРСКОГО ДЕЛА (ВНИМИ)
Сб. 89 |
1973 г. |
Инженеры Ф.М. Маевский, А.В. Трифонов, З.Л. Голобочанский
ПРОГНОЗ ПОВРЕЖДЕНИИ ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИИ, ПОСТРОЕННЫХ БЕЗ КОНСТРУКТИВНЫХ МЕРОПРИЯ ТИЙ, НА СТАДИИ СОСТАВЛЕНИЯ ПЕРСПЕКТИВНЫХ ПЛАНОВ ГОРНЫХ РАБОТ
Интенсивный рост добычи угля в Донбассе все острее ста вит вопросы защиты гражданских зданий при их массовой под работке. Вопросы, связанные с выемкой угля под сооружениями, решаются в два этапа: на стадии планирования горных работ и при их подходе к сооружениям. Существующие нормативные до кументы [1,2] рекомендуют на стадии планирования решать воп росы защиты на основе расчета деформаций земной поверхности по полной методике [1].
Однако проведенный анализ показал, что такой подход на этом этапе, в связи с частыми изменениями положения горных выработок, является нерациональным.
Для решения вопросов защиты зданий, при их массовой под работке, необходим укрупненный показатель, который позволял бы приближенно определять ожидаемые повреждения зданий и планировать затраты на защитные мероприятия и последеформационный ремонт.
Таким показателем, при выемке одного пласта, является кратность подработки, величина которой не зависит от располо жения горных выработок относительно подрабатываемых объек тов.
Установление связи между кратностью подработки и повреж дениями здайий производилось путем проведения корреляцион ного анализа. Прежде чем переходить непосредственно к корре ляционному анализу, был определен необходимый объем выборки [3,4]. Приняв величину предельной ошибки выборки 20%, полу чили, что при объеме выборки п = 24 величина наибольшего от клонения генеральной средней от выборочной не превысит 20%.