книги / Сварка в машиностроении. Т. 3
.pdfРис. 17. Сварные соединения балок двутаврового профиля между собой
Рис. 18, Соединения балок различных профилей
где расчетное напряжение на верхней кромке вертикального листа
II ft
/ 180.«.Л2
а0= 2100^
Т— hasa‘
/3 9 0 \ /1 0 0 .с_\2
(70)
(71)
(72)
(73)
где à — наименьшая из двух величин Л„ и а; р, — отношение большей стороны прямоугольника, образуемого сторонами а и 6В, к меньшей.
Коэффициент V зависит от эквивалентного напряжения
|
0.66 |
0,75 |
0.90 |
1.00 |
|
V |
1.00 |
0.92 |
0,70 |
0,50 |
|
<h = у |
}/"(• § - ° ) 2+ |
Зт* ^ |
[а]р. |
|
(74) |
Толщина ребер жесткости |
s > 1 /1 2 6 и |
ширина |
+ |
мм. |
|
Общую устойчивость сварных алюминиевых балок, работающих под дей ствием момента, проверяют по формуле
<*>
Коэффициент
где Jх Yi Jy — главные моменты инерции сечения балки; I — длина балки или расстояния между закреплениями в горизонтальной плоскости ее сжатого пояса; h — высота балки; ф — коэффициент, определяемый по табл. 8 в зависимости от коэффициента
Значения |
ф перед подстановкой в формулу (76) для изделий из сплава АМгб |
|
умножают на |
1,96. |
|
При проверке устойчивости поступают следующим образом. Задаются отно |
||
шением |
по формуле (77) находят а, по рис. 19, а — ф, a по формуле (76) — фв. |
|
Если фв > 0,67, то вместо фв следует принимать коэффициенты ф' (рис. 19, б).
Согласно техническим условиям Канады разрешается проектировать сталь ные балки на основе расчета прочности с учетом пластических деформаций. Это допускается при применении сталей, у которых от ^ 0,8 ав, a также при отсут ствии воздействия ударных и значительных по величине переменных нагрузок. При этом нагрузка, определяемая по методу пластических деформаций, не должна превышать 0,6 Рраз.
Предельное усилие с учетом пластических деформаций при растяжении
Р р ас =
при изгибе
S |
— статический |
момент половины площади поперечного сечения относительно |
|||
оси, |
проходящей |
через центр тяжести. |
|
|
|
|
|
При наличии моментов М , и Mÿ должно соблюдаться условие |
|
||
|
|
|
ЛЬ |
М, |
(79) |
|
|
|
М„ |
1, |
|
|
|
|
Af,пл у |
|
|
где |
М Пл* и М пл у равны соответственно 25лат и 2Syor. |
|
|||
|
|
Согласно нормам СССР по методу пластических деформаций допускаемая |
|||
несущая способность изгибаемой балки |
определяется по соотношению |
Мдоп — |
|||
= |
25[о]р. Вводимая в расчет величина 25 не должна превышать 1,2 W; для про |
||||
катных профилей двутавров и швеллеров (относительно оси симметрии) 25 =•
=1,2 W.
Рис. 19. Коэффициенты ф в функции а (д) и <р' и в функции |
(б) |
Пластические деформации учитывают также для определения расчетных усилий в статически неопределимых системах. В случае, если смежные пролеты неразрезанной балки равны или отличаются между собой не более, чем на 20%, расчетное значение М находят из условия выравнивания моментов на опоре и в пролете.
В неразрезанных балках со свободно опертыми концами расчетный момент равен максимальному из значений двух величин MJ(\ + и/l) и 0,5М2, где Мь и М2 — наибольшие изгибающие моменты в крайних и промежуточных пролетах, вычисленные, как для однопролетных балок с шарнирным опиран.ием на концах; и — расстояние от сечения, в котором действует момент Мх до крайней опоры;
/— длина крайнего пролета.
Воднопролетных и неразрезанных балках с защемленными концами УИросч =•
=0,5М, где М — наибольший из моментов, определенных, как для балки, сво бодно лежащей на двух опорах.
Вбалке, один конец которой защемлен, а другой свободен; расчет произво дят, как для крайнего пролета неразрезанной балки.
Согласно нормам СССР пластические деформации учитывают в конструк циях из сталей класса не выше С 60/45, работающих под статическими нагрузками
при следующих условиях. Отношение b/s не превышает |
10 |
^ |
; Ь— ши |
|
рина свеса горизонтального листа. Отношение Лв/$„ при |
наличии лишь верти |
|||
кальных ребер жесткости должно |
быть ^ 7 0 ^ / " |
где |
от — в |
кгс/мм2. |
Касательное напряжение Т |
0,3*0,9от. Должна быть |
обеспечена общая |
||
устойчивость балки. |
|
|
|
|
стойки
В сжатых элементах — стойках должны быть обеспечены прочность и устой чивость; их поперечные сечения должны обладать возможно большей жесткостью по всем направлениям. Поперечные сечения стоек из проката приведены на рис. 20.
Рис. 20. Поперечные сечения сжатых стоек |
|
|
|
|||||||||
Сечения, |
показанные |
на |
рис. 20, а, в—д, |
в—с, имеют главные центральные оси |
||||||||
материальные. Оси у сечений, представленных на рис. 20, б, |
е\ж, к, свободные. |
|||||||||||
Особенно |
целесообразны |
закрытые трубчатые |
сечения (рис. 20, в, |
д, л, м% с). |
||||||||
Применяют |
стойки |
из гнутых |
профи |
|
|
|
|
|||||
лей (рис. 20, н—р). |
при |
центральном |
|
|
|
|
||||||
Сварные |
стойки |
|
|
|
|
|||||||
сжатии рассчитывают |
на |
устойчивость |
|
|
|
|
||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[crip ф. |
|
(80) |
|
|
|
|
||
где Р — продольная |
|
сила |
в |
стойке; |
|
|
|
|
||||
F — площадь поперечного |
|
сечения; |
|
|
|
|
||||||
ф — коэффициент продольного изгиба. |
|
|
|
|
||||||||
Величина ф зависит от гибкости |
|
|
|
|
||||||||
сжатого |
элемента А, = |
у |
и рода мате |
Рис. |
21. Расчетные схемы |
стоек |
||||||
риала. |
Радиус |
инерции |
|
сечения |
|
|
|
|
||||
• У т - |
где |
J — момент |
инерции поперечного сечения |
в стойке в направ |
||||||||
лении наименьшей жесткости; F — ее площадь. |
концам |
(рис. 21, а), |
||||||||||
Для |
конструкции |
стойки, |
шарнирно |
закрепленной по |
||||||||
свободную длину / принимают равной длине стойки h. При этом гибкость стойки
Для стоек, изображенных на рис, 21, б ив, гибкость А. соответственно равна 2h н 0 ^
10. Коэффициент ф для элементов из различных сталей |
|
|
|
||||
|
|
|
|
Сталь |
|
|
|
к |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
г |
С 44/29 |
С 46/33 |
С 52/40 |
С 60/45 |
С 70/60 |
С 85/75 |
|
С 38/23 |
||||||
0 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
10 |
0,988 |
0.987 |
0,986 |
0,985 |
0,984 |
0,983 |
0.982 |
20 |
0,970 |
0,968 |
0,965 |
0.962 |
0,956 |
0,953 |
0,950 |
30 |
0,943 |
0,935 |
0,932 |
0.927 |
0,916 |
0,909 |
0.903 |
40 |
0,905 |
0,892 |
0,888 |
0,878 |
0,866 |
0,852 |
0,838 |
60 |
0,867 |
0,843 |
0.837 |
0.823 |
0,810 |
0,790 |
0,760 |
60 |
0,820 |
0,792 |
0,780 |
0.764 |
0,740 |
0,700 |
0.660 |
70 |
0,770 |
0,730 |
0,710 |
0,682 |
0,650 |
0.610 |
0,558 |
60 |
0,715 |
0,660 |
0.637 |
0.604 |
0,570 |
0,518 |
0,432 |
90 |
0,655 |
0,592 |
0,563 |
0.523 |
0,482 |
0,412 |
0.343 |
100 |
0,582 |
0,515 |
0.482 |
0,437 |
0,396 |
0,336 |
0,288 |
110 |
0.512 |
0,440 |
0.413 |
0,370 |
0,325 |
0,273 |
0,230 |
120 |
0.448 |
0.383 |
0.350 |
0,273 |
0,270 |
0,230 |
0,192 |
130 |
0,397 |
0.330 |
0,302 |
0,264 |
0,232 |
0.196 |
0,164 |
140 |
0,348 |
0,285 |
0.256 |
0,228 |
0,198 |
0,168 |
0,142 |
150 |
0,305 |
0.250 |
0.226 |
0,198 |
0,173 |
0,148 |
0,123 |
160 |
0,270 |
0,220 |
0,200 |
0,176 |
0,153 |
0,130 |
0.108 |
170 |
0,240 |
0,195 |
0,178 |
0,166 |
0,137 |
0.116 |
0.096 |
180 |
0.216 |
0,175 |
0,160 |
0,139 |
0.122 |
0.102 |
0,086 |
190 |
0,196 |
0,158 |
0,142 |
0.126 |
0,108 |
0,092 |
0.077 |
200 |
0.175 |
0,142 |
0,129 |
0,112 |
0.098 |
0,082 |
0.069 |
210 |
0,160 |
0,130 |
0,118 |
0,102 |
0,089 |
0,075 |
0.063 |
220 |
0,146 |
0,119 |
0,108 |
0.093 |
0.081 |
0,068 |
0,057 |
Коэффициенты ф для стоек из сталей разных классов приведены в табл. 10. Устойчивость сжатых стоек проверяют также по преобразованной формуле
0 = ^ ^ |о]р- |
(8,) |
Произведение ^ф называют приведенной площадью сжатого элемента. Сечение сжатых стоек подбирают методом последовательного приближения.
В первом приближении коэффициент ф может быть принят равным 0,5— 0,8 в за висимости от вида конструкции. По заданному коэффициенту ф в первом прибли жении определяют требуемую площадь поперечного сечения стойки:
fTpe<s=iÆ ç ' |
(82) |
После подбора сечения F в нем проверяют напряжения по формуле (81). Подбор осуществляют несколько раз. Допустимы отклонения о от [a]Dв пределах
± 5 % .
Стыки стоек по длине выполняют, как указано на рис. 22, а. Наиболее рас пространены стыковые соединения (рис. 22, б), реже места стыков перекрывают накладками (рис. 22, в) или стык выполняют с помощью прокладки (рис. 22, г).
Как правило, в стыковых соединениях напряжение а меньше, чем допускае мое по устойчивости напряжение [о]рф. В этом случае прочность стыкового соеди нения обеспечена.
Наибольшая высота стенки двутавровых, коробчатых профилей
Лв— j 40 ] / ^ 2^ - + V ] SB.
где v = 0,2 Я — для коробчатых и 0,4 К— для двутавровых профилей; R, кге/мм2. Свес b полок не должен превышать 15 s для стали С 38/23; 13 s для сталей
С 44/29 и С 46/33; 11 s для стали С 52/40; 10,5 s для стали С 60/45.
Для полок двутавровых балок из стали С 38/23 предельные значения bis ^ 16
при X = 50; ^ |
20,5 при X = |
100; ^ |
23,5 при X = |
125. Для стали С 52/40 b/s ^ |
|||||
^ 14 при X = |
50; ^ |
18,5 при X = |
100; |
^ |
19,3 при X = |
125. |
|
||
|
|
|
1----- |
/ |
|
i / |
|
|
|
/ . |
К |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
А |
|
/ |
\ . |
|||
|
|
|
|
|
/ |
Д |
|||
|
\ |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
ч |
|
\ |
|
/ |
|
|
/ 7 ~ |
7 |
/ |
|
|
|
\ |
é |
|
/ |
\ |
У |
|
J___ |
ч |
/ |
|
/ |
N |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
LLLLha^ |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т Т Т Т Т ^ У |
|
|
|
|
а) |
б) |
|
|
в) |
|
|
|
|
Рис. 22, Конструкция стыков стоек |
|
|
|
||||||
Стенку сжатого элемента укрепляют ребрами |
жесткости. |
Последние реко |
|||||||
мендуется ставить если |
/I |
__ |
100 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
(83) |
|||
|
|
|
* " V R ' |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
где h и s — соответственно высота и толщина листа; R » |
0,9 от тс/см* — расчет |
||||||||
ное сопротивление; расстояние между ребрами 2,5—3/t, но не менее двух ребер.
11. Предельные значения b/s Для полок
равнобоких уголков и гнутых
профилей
Материал |
Гибкость |
||
50 |
100 |
||
|
|||
С 38/23, С 46/33 |
16 |
18 |
|
Более прочные стали |
13 |
18 |
|
Рис. 23. Связи стоек с составными попе речными сечениями
Наибольшую ширину b полки равнобоких и гнутых уголков (см. рис. 20, з, и)
определяют по табл. И .
В стойках, имеющих составные поперечные сечения, ветви соединяют свя зями: наиболее часто планками (рис. 23, а), реже соединительными решетками (рис, 23, б),
В сжатых элементах с составными поперечными сечениями устойчивость относительно материальной оси (оси х для конструкции на рис. 23, а) проверяют, как и для элементов со сплошными поперечными сечениями. При проверке устой чивости стойки относительно свободной оси (оси у на рис. 23, а) коэффициент <р находят как функцию приведенной гибкости А0:
А о = V “h Лл • |
(84) |
Для определения А* сначала находят Ку при допущении, что осьпоперечного сечения у материальна. Гибкость Ai одной ветви при расстоянии 1Хмежду осями планок
* 1 = - ^ , |
(85) |
Г \ |
|
где Tj — радиус инерции одной ветви сечения (одного |
швеллера). |
Планки рекомендуется расставлять таким образом, |
чтобы гибкость А! ^ 40* |
Наибольшую гибкость из А0 и А* принимают в качестве расчетной. Если ветви поперечного сечения стойки соединены решеткой, то приведенная гибкость отно
сительно свободной оси при угле между раскосом и ветвью а> 45° |
||
A , - ] A |
î + 2 7 ^ , |
(86) |
где F — площадь поперечного сечения |
стержня; |
Fp — площадь сечения раско |
сов соединительной решетки. |
|
|
Для стойки, состоящей из четырех расставленных уголков, |
||
Xe = / X |
4 rM + X l, |
(87) |
где А — наибольшая гибкость всего стержня;Ai |
и Аг — гибкости отдельных |
|
ветвей. |
|
|
При нагружении стойки силой, приложенной в центре конструкции из стали |
||
С 38/23, условная поперечная сила |
|
|
Q =20F, |
(88) |
|
где F — площадь поперечного сечения стойки, см2.
Формулу (88) используют при расчете конструкций из низкоуглеродистой
стали. При расчете конструкций |
из сталей С 44/29 Q = |
30 F, из сталей С 46/36 |
|||
и С 52/40 Q = 40 F, |
из сталей |
С 60/45 Q = 50 /\ |
из |
стали С 60/70 Q = 60 F. |
|
В конструкции, |
приведенной на рис, 24, о, |
реальная поперечная сила |
|||
|
|
< ? = у . |
|
|
(89) |
Если реальная |
поперечная |
сила больше, |
чем |
условные, указанные выше |
|
силы, то за расчетную величину принимают реальную силу.
Соединительные швы в стойках, имеющих сплошные сечения, конструируют, как правило, непрерывными и сваривают автоматами.
Касательные напряжения в соединительных швах конструкций рис, 24, б и в
____QS_
(90)
2Ур/С *
где Q — условная поперечная сила; J — момент инерции всего сечения (напри мер, для конструкции, изображенной на рнс. 24, б, в относительно оси у)\ К — катет шва; S — статический момент площади вертикального листа (см. рис. 24, б) или швеллера (см, рис, 24, в) относительно оси у%проходящей через центр тяжести сечения.
В конструкции, изображенной на рис. 24, г, касательные напряжения в про дольном шве
QS |
|
|
(91) |
т |
|
|
|
2Js' |
|
|
|
где 5 = F с; F — площадь полукольца; с — расстояние |
от |
центра |
тяжести |
полукольца до центра трубы. |
К > |
4 мм, |
если наи |
Из технологических соображений следует принимать |
|||
меньшая толщина соединяемых элементов больше 4 мм. |
|
|
|
Рис. 24. Поперечные сечения стоек с сое |
|
|
|
динительными швами, воспринимающими |
|
|
|
поперечную силу Q |
|
|
|
Рис. 25. Соединительные планки стоек
Планки между ветвями стойки целесообразно вваривать встык (рис. 25, а). При нахлесточном соединении планки (рис. 25, б) сваривают угловыми швами, С учетом требования жесткости ширина планки h должна быть > 0 ,5 b. Толщину
планки s выбирают из условия з^50; Ь0— расстояние между ветвями в свету.
Чтобы препятствовать скручиванию профиля, возможному из-за смещения одной ветви сечения относительно другой, ставят диафрагмы — на каждом эле менте не менее двух.
Планки рассчитывают в основном на изгиб от момента
4 |
(92) |
|
|
Момент сопротивления планки |
|
w _ £ * |
(93) |
6 |
‘ |
Напряжения в планке, вызванные изгибающим моментом,
М, ,
0 = г ^ [о|р
Наименьшая требуемая высота поперечного сечения планки
л Г 6М
Если планки со стойкой соединены встык (см. рис, 25, а), то прочность швов определяют из условия
а = ^ ^ [а''р- |
(96> |
В случае приварки планок угловыми швами напряжения в швах (см. рис. 25,6)
М
(97)
РКа (Л +/С )- p / w
Усилия в раскосе соединительной решетки (см. рис. 23, б)
|
|
1 /~0,9(УТ |
|
|
,(100) |
||
|
|
У |
Е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
т п р и |
MF |
|
|
(101) |
|
|
|
в - Ш |
, |
|
|
||
|
|
D |
Q |
|
|
|
(98) |
где Q — поперечная |
сила. |
2 cos а * |
|
|
|
||
Напряжения в швах, прикрепляющих раскосы, |
|
|
|
||||
|
|
D |
[т'Ь |
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
P/CL |
|
|
|
|
|
где L — длина периметра |
швов, прикрепляющих |
раскос к |
элементу |
стойки. |
|||
При действии на стойку продольной силы N и момента М относительно оси х |
|||||||
устойчивость стойки проверяют в двух плоскостях. |
проверяют |
по соотношению |
|||||
Устойчивость в |
плоскости действия |
момента |
|||||
где N — продольная |
сила, |
приложенная |
с эксцентриситетом |
М |
фвн при |
||
внецентренном сжатии определяют по |
табл. 12 в |
зависимости от |
условной |
||||
гибкости |
|
|
|
|
|
|
|
и коэффициента
где А,= —— гибкость сжатого элемента; I — длина стойки; г = ■ Ÿ T - радиус
инерции; F — площадь поперечного сечения стойки; J — момент инерции относи тельно оси, перпендикулярной к плоскости изгиба;
т прив —
fj — коэффициент, зависящий от профиля поперечного сечения.
Для коробчатых и двутавровых профилей при Xстойки ^ 5 х\= (1,75 -*-0,13)71, если m = 0,1 -ь 5 и х\= (1,5 -5- 0,08) \ если m = 5 -f- 20; при X стойки > 5
*1 = М .
Для сплошностенчатых поперечных сечений двутавровых, коробчатых, тавровых и других балок величина m связана с эксцентриситетом е приложения силы N:
W |
(102) |
е = -р т , |
где W — момент сопротивления относительно оси, перпендикулярной к плос кости изгиба.
f t . Коэффициенты ф для проверяй устойчивости внецентренно сжатых (сжато-изогнутых) сплошноетенчатых стержней
в плоскости действия момента, совпадающей е плоскостью симметрии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты тприв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
л |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
||||||
|
ол |
025 |
05 |
0.75 |
1,0 . |
1,25 |
1,5 |
1.75 |
2,0 |
2,5 |
3.0 |
3.5 |
4.0 |
4.5 |
5,0 |
5.5 |
6.0 |
6.5 |
7.0 |
8.0 |
9.0 |
10.0 12.0 14,0 17,0 20.0 |
|
||||
0.5 |
967 |
922 |
850 |
782 |
722 |
639 |
620 |
677 |
538 |
469 |
417 |
370. |
337 |
307 |
280 |
260 |
237 |
222 |
210 |
183 |
164 |
150 |
125 |
ПО |
090 |
072. |
|
1.0 |
925 |
854 |
778 |
711 |
653 |
600 |
563 |
520 |
484 |
427 |
382 |
341 |
307 |
283 |
259 |
240 |
225 |
209 |
196 |
175 |
157 |
142 |
122 |
105 |
088 |
068 |
|
1.5 |
875 |
804 |
716 |
647 |
583 |
548 |
507 |
470 |
439 |
388 |
347 |
312 |
283 |
262 |
240 |
223 |
207 |
195 |
182 |
163 |
148 |
134 |
114 |
099 |
084 |
067 |
|
2.0 |
813 |
742 |
653 |
587 |
536 |
496 |
457 |
425 |
397 |
352 |
315 |
286 |
260 |
240 |
222 |
206 |
198 |
182 |
170 |
153 |
138 |
125 |
107 |
094 |
079 |
065 |
|
23 |
742 |
672 |
587 |
526 |
480 |
442 |
410 |
383 |
357 |
317 |
287 |
282 |
238 |
220 |
204 |
190 |
178 |
168 |
15S |
144 |
130 |
118 |
101 |
089 |
075 |
063 |
|
3.0 |
667 |
597 |
520 |
465 |
425 |
395 |
365 |
342 |
320 |
287 |
260 |
238 |
217 |
202 |
187 |
175 |
16S |
156 |
147 |
135 |
123 |
112 |
096 |
086 |
072 |
060 |
|
3.5 |
587 |
522 |
455 |
408 |
375 |
350 |
325 |
303 |
287 |
258 |
238 |
216 |
198 |
183 |
172 |
162 |
153 |
145 |
137 |
125 |
115 |
106 |
091 |
082 |
068 |
058 |
|
4,0 |
505 |
447 |
394 |
356 |
330 |
309 |
289 |
270 |
256 |
232 |
212 |
197 |
182 |
168 |
158 |
149 |
140 |
135 |
127 |
118 |
108 |
098 |
087 |
078 |
065 |
056 |
|
43 |
418 |
382 |
342 |
310 |
288 |
272 |
257 |
242 |
229 |
208 |
192 |
178 |
166 |
155 |
146 |
137 |
130 |
125 |
118 |
110 |
101 |
093 |
0S2 |
073 |
062 |
054 |
|
5,0 |
354 |
326 |
295 |
273 |
253 |
239 |
225 |
215 |
205 |
188 |
175 |
162 |
150 |
143 |
135 |
126 |
120 |
117 |
111 |
103 |
095 |
088 |
077 |
070 |
060 |
052 |
|
5.5 |
302 |
280 |
256 |
240 |
224 |
212 |
200 |
192 |
184 |
170 |
158 |
148 |
13S |
132 |
124 |
117 |
112 |
108 |
104 |
095 |
089 |
084 |
073 |
067 |
057 |
050 |
|
6.0 |
258 |
244 |
223 |
210 |
198 |
190 |
178 |
172 |
166 |
153 |
145 |
137 |
128 |
120 |
115 |
109 |
104 |
100 |
096 |
089 |
084 |
079 |
069 |
064 |
055 |
048 |
|
6.5 |
223 |
213 |
196 |
185 |
178 |
170 |
180 |
155 |
149 |
140 |
132 |
125 |
117 |
112 |
106 |
101 |
097 |
094 |
089 |
083 |
080 |
074 |
068 |
061 |
052 |
045 |
|
7.0 |
194 |
185 |
173 |
163 |
157 |
152 |
145 |
141 |
136 |
127 |
121 |
115 |
108 |
102 |
098 |
094 |
091 |
087 |
083 |
078 |
074 |
070 |
063 |
058 |
050 |
043 |
|
8.0 |
152 |
146 |
138 |
133 |
128 |
121 |
117 |
115 |
113 |
106 |
100 |
095 |
091 |
087 |
083 |
081 |
078 |
076 |
074 |
068 |
065 |
062 |
056 |
052 |
045 |
039 |
|
9.0 |
122 |
117 |
112 |
107 |
103 |
100 |
098 |
096 |
093 |
088 |
085 |
082 |
079 |
075 |
072 |
069 |
066 |
065 |
064 |
061 |
05S |
055 |
051 |
046 |
042 |
036 |
|
10,0 |
100 |
097 |
093 |
091 |
090 |
085 |
081 |
080 |
079 |
075 |
072 |
070 |
060 |
065 |
062 |
060 |
059 |
058 |
057 |
055 |
052 |
049 |
045 |
041 |
038 |
034 |
|
11.0 |
083 |
079 |
077 |
076 |
075 |
073 |
071 |
089 |
068 |
063 |
062 |
061 |
060 |
057 |
055 |
053 |
052 |
051 |
050 |
048 |
046 |
044 |
041 |
038 |
034 |
032 |
|
12.0 |
069 |
067 |
064 |
063 |
062 |
060 |
059 |
059 |
058 |
055 |
054 |
053 |
052 |
051 |
050 |
049 |
048 |
047 |
046 |
044 |
042 |
040 |
038 |
034 |
032 |
029 |
|
13.0 |
062 |
061 |
054 |
053 |
052 |
051 |
051 |
050 |
050 |
049 |
048 |
048 |
047 |
045 |
044 |
043 |
042 |
041 |
041 |
039 |
038 |
037 |
035 |
033 |
030 |
027 |
|
14.0 |
052 |
049 |
049 |
048 |
048 |
047 |
047 |
046 |
045 |
044 |
043 |
043 |
042 |
041 |
040 |
040 |
039 |
039 |
038 |
037 |
036 |
036 |
033 |
032 |
026 |
|
|
|
П р и м е ч а н и я : 1. Значения коэффициентов фвн здесь увеличены в 1000 раз. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
2. Значения фвн принимают не выше значений ф, приведенных в табл. |
10. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||