- •Предисловие
- •1.3.2. Системы контроля и управления энергетическими параметрами электронного пучка
- •2.2. Статические характеристики датчика
- •2.3. Спектральные характеристики датчика
- •МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РЕНТГЕНОВСКОГО ДАТЧИКА ПОЛОЖЕНИЯ СТЫКА
- •Реализация номер 7
- •АНАЛИЗ МЕТОДОВ КОНТРОЛЯ И СТАБИЛИЗАЦИИ ГЛУБИНЫ ПРОПЛАВЛЕНИЯ
- •6.1. Анализ рентгеновского излучения сварочной ванны
2.3. Спектральные характеристики датчика
При сканировании стыка электронным пучком в выходном сиг нале КВЭ появляются составляющие с частотами, кратными частоте сканирования. Расчет соответствующих гармоник производился по формулам (2.15), (2.16) с учетом (2.9) и (2.26).
На рис. 2.10 и 2.11 изображены зависимости нечетных и четных гармоник от положения стыка. Из указанных характеристик видно, что амплитуды нечетных гармоник с частотами ©ь 3©! и 5©i при малых отклонениях стыка пропорциональны этим отклонениям. Наиболее подходящей для контроля положения стыка является первая гармоника, имеющая наибольшую амплитуду и однозначность фазы в зависимости от направления отклонения. Более высшие гармоники (3-я и 5-я) такой однозначности фазы не имеют. Амплитуды четных гармоник ат(е) максимальны при е = 0 и характеризуют наличие (контрастность) стыка в зоне сканирования пучка. Наибольшую амплитуду и пригодность для целей контроля и управления процессом ЭЛС имеет вторая гармоника с частотой 2©ь
t— л
-3— 6---- А
Рис. 2.11. Зависимость ат(е) при А = 1, 8m / а = 1
На рис. 2.12 показаны зависимости амплитуды второй гармоники от смещения стыка при различных зазорах в стыке. Из этих характери стик видно, что абсолютное значение второй гармоники возрастает при увеличении отношения Д/а. Аналогичное увеличение претерпевает кру тизна характеристики первой гармоники при смещении стыка. Оказыва ется, что амплитуда второй гармоники при 8 = 0 характеризует чувстви тельность датчика положения стыка. Эта величина может быть использо вана для контроля степени фокусировки электронного пучка, изменения величины зазора в стыке и как характеристика достоверности наведения электронного пучка на стык. Если амплитуда второй гармоники равна нулю, то стык под сканирующим пучком отсутствует.
На рис. 2.13 изображены зависимости нечетных гармоник от по ложения пучка электронов относительно бурта. Как и при рассмотре нии статических характеристик, гармонические составляющие смеща ются от бурта на заниженную поверхность, что приводит к методиче ской погрешности в позиционировании электронного пучка относи тельно бурта.
- 2 - 1 0 1 2
1— д
Рис. 2.12. Зависимость а2(г): 1 - Л - 0,25; 2 - Д = 0,75; 3 - 1,25
- 4 - 3 - 2 -1 0 1 2 3 4 5
1 ^ — ,
Рис. 2.13. Зависимость bjz) при z = 20, ёт = 1
Для управления процессом ЭЛС необходимо иметь информацию как о положении стыка свариваемого изделия, так и о положении фоку са относительно поверхности изделия. Положение острой фокусировки соответствует максимальному значению амплитуды второй гармоники. То есть если использовать вторую гармонику для контроля и слежения
за положением фокуса, то структура системы управления представляет собой экстремальный регулятор. Для того чтобы получить сигнал, про порциональный отклонению тока фокусирующей линзы от положения острой фокусировки, вводится гармоническая составляющая в ток фо кусирующей линзы с частотой ©2. При этом луч сканируется поперек стыка с частотой ©ь Положение фокальной плоскости может быть определено по гармонической составляющей Ътпс боковыми частотами 2©1±©2(рис. 2.14).
Рис. 2.14. Зависимость ^(Д/ф) при Д = 1, 6 = 0, о т = 0,1
Любая из боковых составляющих однозначно определяет поло жение острой фокусировки на поверхности свариваемого изделия. Сле дует заметить, что в соответствии с изложенным методом удается оп ределить ток фокусирующей линзы, соответствующей острому фокусу, но при этом значение эффективного диаметра пучка или ст не контро лируется.
2.4. Построение измерительных устройств по методу синхронного детектирования
Известные в настоящее время методы приема сигналов могут быть сведены к интегральной операции вида [162]
l = \F(t)<9{t)dt, |
(2.28) |
О |
|
где F(t) -j{t) + п(0 ~ сумма сигнала и помехи; ср(г) - весовая функция, определяющая способ приема, так, например, имеем:
ф(/) = 1 - метод накопления;
ф(/) = F(t - т) - автокорреляционный прием;
ф(0 =fo(t) - когерентный прием;
Ф(/) = g ( T - 1), где g{t) - импульсная функция фильтра - фильтра
ция.
Методы, описываемые формулой (2.28), дают результаты, близ кие к предельному соотношению сигнал/помеха [162]. Это означает, что вопрос о выборе метода приема перемещается в область техниче ских или технико-экономических соображений. С технической стороны требованиям относительной простоты аппаратных средств отвечают методы фильтрации и когерентного приема. Применение этих методов предполагает наличие в сигнале КВЭ спектральных Тб^йвляющих, несущих информацию о положении стыка и фокальной плоскости от носительно поверхности свариваемых деталей. Синхронное детектиро вание относится к способам когерентного приема. В этом случае в качестве весовой функции используется гармоническая или переклю чающая функция с частотой, равной или кратной частоте соответст вующих сканирований. Для того чтобы получить информационный сигнал в виде напряжения постоянного тока, пропорциональный от клонению стыка, необходимо сигнал с датчика вторичных электронов пропустить через избирательный фильтр и демодулировать.
Структурная схема измерительного устройства для контроля по ложения стыка, работающего по методу синхронного детектирования, изображена на рис. 2.15.
С помощью генератора Г осуществляется формирование двух периодических составляющих: поискового синусоидального и опорно го прямоугольного сигнала с частотой w\. Первая составляющая через сумматор и усилитель мощности поступает в отклоняющую систему электронно-лучевой пушки и формирует сигнал сканирования стыка пучком с частотой и амплитудой ет. Вторая составляющая поступает
сигнала второй гармоники указывает на достоверный захват стыка следящей системой. Поэтому эта величина может служить мерой на дежности функционирования системы.
На рис. 2.16, а, б изображены функциональные схемы измери тельного устройства.
б
Рис. 2.16. Функциональныесхемыизмерительногоустройства
Функциональная схема рис. 2.16, а представляет собой систему с амплитудной модуляцией на несущей переменного тока. Собственно вторично-эмиссионный датчик представляет собой элемент сравнения двух координат: стыка Х„ и луча Х„ - и модулятор, представляющий собой устройство умножения. Помеха т) действует на входе вторично эмиссионного датчика и имеет ту же природу, что и координата стыка, и вследствие этого модулируется так же, как и отклонение стыка. К таким помехам относятся различные царапины, неровности поверхно сти свариваемых деталей, непостоянства химического состава материа ла и загрязнения, приводящие к изменению коэффициента вторичной эмиссии. Помеха / на выходе вторично-эмиссионного датчика пред ставляет собой различные наводки, а также компоненты сигнала вто рично-эмиссионного датчика, имеющие частоты, отличные от <0!. На выходе вторично-эмиссионного датчика подключен избирательный
усилитель с передаточной функцией й'н.уСО* Демодулятор математиче ски представляет собой устройство умножения на функцию A ^sin со^. На выходе демодулятора подключен фильтр нижних частот с переда точной функцией Жф(л’). В соответствии со структурной схемой изме рительное устройство представляет собой систему на несущей пере менного тока. Для того чтобы использовать аппарат преобразования Лапласа и частотные характеристики, определяют передаточную функ цию по огибающей элемента динамической системы, размещенного между модулятором и демодулятором [70; 81].
На рис. 2.16, б изображена функциональная схема измеритель ного устройства на несущей переменного тока. Здесь W3(s) - переда точная функция на несущей переменного тока последовательного со единения модулятора, избирательного усилителя и демодулятора, оп ределяемая по формуле
W M = ^ ^ - R e , {жи.уО + усо,)1 |
(2.29) |
где Rej обозначает реальную часть выражения, заключенного в фигур ные скобки, относительно оператора у. Выражение (2.29) является ос новным соотношением при анализе систем управления на несущей. Применительно к нашему случаю мы имеем в качестве четырехполюс ника, размещенного между модулятором и демодулятором, избира тельный усилитель, настроенный в резонанс на частоте ©i. Предполо жим, что число избирательных каскадов равно п. Тогда передаточная функция избирательного усилителя имеет вид
^,,у(*) = П |
(2.30) |
7j s + 2e/7js +1 |
Подставляя выражение (2.30) в (2.29) и проводя некоторые уп рощения, передаточная функция по огибающей может быть представ лена в виде [129]
(2.3 i)
2 П ^ + 1
где Кн у - общий коэффициент усиления избирательного усилителя на резонансной частоте ©f,
где Q, - добротность /-го резонансного каскада усилителя;
_©i_
Q« = Дш,’
где Д©( = lithfi, Afi - полоса пропускания i-го каскада на уровне ослаб ления, равном 0,7.
Из выражения (2.31) видно, иго эквивалентная передаточная функция по огибающей представляет собой последовательное соедине ние / апериодических звеньев по числу резонансных каскадов, причем постоянная времени звеньев определяется добротностью соответст вующих избирательных каскадов. Зная эквивалентную передаточную функцию Wa(s), в соответствии с функциональной схемой измеритель ного устройства (рис. 2.16, б) анализ и синтез системы слежения может быть произведен известными методами теории автоматического управ ления [116].