Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Справочник проектировщика инженерных сооружений

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

13.11.2023

Размер:

25.41 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 2627 / 3527 28 29 30 31 32 33 34 35 > Следующая >>>

Определение растягивающих усилий в стенках бункеров. Под действием сыпучего материала заполнения в стенках бункеров возникают растя гивающие усилия, которые действуют в горизон тальном направлении и вдоль ската.

Горизонтальные растягивающие усилия яв ляются реакциями примыкающих пеперндикулярно граней (рис. 12.7). В вертикальных стенках

Рис. 12.7. Схема горизонтальных растягивающих усилий.

пролета а призматической части бункера норма тивное горизонтальное усилие на единицу высоты на поперечные вертикальные стенки

Р Ф	(12.18)
2	9

где b — ширина поперечных стен, м.

В наклонных стенках пролета а пирамидальной части бункера нормативное горизонтальное уси лие на единицу длины, измеренную по скату,

since,, (12.19)

Рис. 12.8. Схема скатных растягивающих усилий

внаклонных стенах воронок:

а— отсеченная часть воронки; б — распределение

нагрузок.

где b — ширина поперечной наклонной стенки на рассматриваемом уровне, м; а г — угол накло на рассматриваемой стенки к горизонту; р п — для стальных бункеров определяется по формуле (12.14), для железобетонных с учетом нормальной составляющей собственного веса наклонной стен ки по формуле р п — + g • cos а 2 ; g — собст венный вес 1 м2 наклонной стенки с футеровкой, н/м2; а 2 — угол наклона поперечной стенки к горизонту.

Толщину железобетонной стенки для вычисле ния собственного веса принимают равной 1 / 25 меньшего размера верхней части воронки. При определении расчетной нагрузки от собственного веса стенки с футеровкой коэффициент надеж

ности по нагрузке у/ = 1,15. При разных углах наклона противоположных поперечных стенок воронки усилие S h z вычисляют от действия нор

мального давления на каждую из них и для рас

чета рассматриваемой стенки						вринимается		сред
нее. Усилия		S h	и S b в стенках пролета опреде
ляют	аналогично.
/7j	У			П ь
ТТГП Т ТТЛ IT				п *	^	рис.	1 2 .У. с?пюра
Л з Ь	3		и		^	рис.	1 2 .У. с?пюра
		.	■	--- \V		вертикальных и
X /=				--- \V	см	скатных		растя-
X /=			м т	---- \	X	1lAOClIvU^ilA		YК+Пт
/î-1 /	2		1	п		лий	в	стенах
P Z			II	п		бункера.
				П 1	' '	несимметричного»
	~ ~ ~ у \
«_______		£ÈL

От действия веса сыпучего материала заполне ния и собственного веса воронки в стенках бун кера возникают растягивающие усилия: в верти кальных призматической части — вертикальные» стремящиеся оторвать воронку, в наклонных пирамидальной части — вдоль ската (рис. 1 2 .8 , а).

Скатные растягивающие усилия определяются из условия равновесия отсеченной части воронки»

Коэффициенты 0^

ю OJ

Т а б л и ц а 12.2.

Коэффициенты перераспределения Ь х

иЬ у для стенок,

параллельных соответственно оси у и я ?

Коэффициенты ôУ

	II	1	II		II	II
	•SS*	1	<			с*
	х	«3*	<
	о*	«3*	$
0,30	1,600	1,666 1,720		0,30	1,600	1,545	1,514
0,35	1,450	1,500 1,540		0,35	1,450	1,409	1,386
0,40	1,300	1,333	1,360	0,40	1,300	1,272	1,257
0,45	1,150	1,166 1,180		0,45	1,150	1,136	1,129
0,50	1,000	1,000	1,000	0,50	1,000	1,000	1,000
0,55	0,850	0,834	0,820 0,55		0,850	0,864	0,871
0,60	0,700	0,667	0,640 0,60		0,700	0,728	0,740
0,65	0,550	0,500 0,460 0,65			0,550	0,591	0,614
0,70	0,400	0,334 0,280 0,70			0,400	0,455	0,485


П р и м е ч а н и е .			aQ и	— расстояния	от центра
тяжести бункера		до стенок, проходящих			через точ
ку V (см. рис.	12.9).
расположенной		ниже		рассматриваемого уровня
(сечение I I — II),			под	влиянием действующего*
на нее веса	столба засыпки и собственного веса

< 3 2 (рис. 12.8, б). Вертикальные усилия на уровне примыкания воронки к призматической части бункера (сечение I— I) определяются при дейст вии веса заполнителя в объеме всего бункера и собственного веса воронки Gx.

Вертикальные растягивающие усилия в призма тической части бункера, а также скатные растяги-

Т а б л и ц а 12.3. Коэффициенты для определения моментов при расчете прямоугольных плит, опертых по контуру, с треугольной нагрузкой

Схема плиты			Отношение размеров		Мао шах	Mfi шах	Ma max		Множитель
Схема плиты			сторон		Мао шах	Mfi шах	Ma max		Множитель
				0,50	—0,0610	0,0425	0,0117
				0,55	—0,0582	0,0375	0,0133
				0,60	—0,0562	0,0330	0,0146
			hla	0,65	—0,0543	0,0290	0,0155
			hla	0,70	—0,0522	0,0254	0,0159
Jf	=			0,75	—0,0499	0,0225	0,0160		ph2
Д	-	d		0,80	—0,0475	0,0202	0,0159		ph2
fг*	3	d		0,85	—0,0450	0,0191	0,0157
fг*	3			0,90	—0,0424	0,0163	0,0153
				0,95	—0,0399	0,0146	0,0149
				1,00	—0,0375	0,0130	0,0142
			alh	0,95	—0,0389	0,0131	0,0152		paz
			alh	0,90	—0,0403	0,0131	0,0163		paz
				0,85	—0,0417	0,0129	0,0174
				0,80	—0,0433	0,0125	0,0185	*
				0,75	—0,0451	0,0121	0,0198	*
				0,70	—0,0473	0,0115	0,0210
				0,65	—0,0496	0,0108	0,0220
Схема плиты			Отношение размеров		Mho	м	Mfimax	Ма шах	Множи
Схема плиты				сторон	Mho	lvlao шах	Mfimax	Ма шах	тель

	0,50	—0,0519	—0,0465	0,0352	0,0065
	0,55	—0,0498	—0,0461	0,0326	0,0086
	0,60	—0,0467	—0,0457	0,0300	0,0087
h!а	0,65	—0,0429	—0,0452	0,0276	0,0098
h!а	0,70	—0,0392	—0,0445	0,0252	0,0111
	0,75	—0,0357	—0,0434	0,0230	0,0120
	0,80	—0,0323	—0,0421	0,0208	0,0126
	0,85	—0,0290	—0,0404	0,0188	0,0129
	0,90	—0,0260	—0,0387	0,0168	0,0130
	0,95	—0,0232	—0,0373	0,0151	0,0130
a!h	• 1,00	—0,0207	—0,0361	0,0136	0,0129
a!h	0,95	— 0,0200	—0,0378	0,0137	0,0141
	0,90	—0,0193	—0,0397	0,0137	0,0153
	0,85	—0,0187	-0,0418	0,0135	0,0166
	0,80	—0,0181	—0,0439	0,0130	0,0179
	0,75	—0,0171	—0,0460	0,0126	0,0192
	0,70	—0,0160	—0,0483	0,0122	0,0205
	0,65	—0,0148	—0,0507	0,0116	0,0218
Схема плиты	• размеров	Mho	Мао	М/г щах	м
Схема плиты	юн	Mho	Мао	М/г щах	та шах
	0,50	—0,0621	—0,0362	0,0251	0,0058
	0,55	—0,0603	—0,0360	0,0235	0,0062
	0,60	—0,0578	—0,0356	0,0217	0,0068
h!a	0,65	—0,0548	—0,0352	0,0098	0,0079
h!a	0,70	—0,0516	—0,0346	0,0179	0,0089
	0,75	—0,0482	—0,0338	0,0161	0,0096
	0,80	—0,0450	—0,0329	0,0143	0,0101
	0,85	—0,0422	—0,0319	0,0128	0,0105
	0,90	—0,0395	—0,0307	0,0117	0,0107
	0,95	—0,0370	—0,0296	0,0104	0,0106	-
	1,00	—0,0345	—0,0285	0,0095	0,0105	-
alh	0,95	—0,0355	—0,0307	0,0096 ,	0,0116
alh	0,90	—0,0365	—0,0330	0,0096	0,0127
	0,85	—0,0376	—0,0352	0,0095	0,0138
	0,80	—0,0387	—0,0373	0,0094	0,0148
	0,75	—0,0399	—0,0395	0,0094	0,0159
	0,70	—0,0410	—0,0416	0,0093	0,0170
	0,65	—0,0421	—0,0439	0,0093	0,0182

ph%

per

Множи

тель

pH2

pa*

			Отношение раз		Mhlo		Mh2о	Mao	M-hmax	M		Множи
Схема		п л и т ы	меров сторон		Mhlo		Mh2о	Mao	M-hmax	lvla max		тель
				0,50	—0,0499		—0,0327	—0,0294	0,0200	0,0050
				0,55	—0,0487		—0,0319	—0,0296	0,0192	0,0051
				0,60	—0,0475		—0,0309	—0,0297	0,0183	0,0052
			hia	0,65	—0,0463		—0,0297	—0,0298	0,0173	0,0055
			hia	0,70	—0,0449		—0,0282	—0,0298	0,0161	0,0058
				0,75	—0,0431		—0,0266	—0,0296	0,0152	0,0066
				0,80	—0,0412		—0,0249	—0,0293	0,0142	0,0072
				0,85	—0,0391		—0,0280	—0,0290	0,0132	0,0078
				0,90	—0,0370		—0,0211	—0,0285	0,0122	0,0083
				0,95	—0,0351		—0,0194	—0,0279	0,0112	0,0086
				1 пп	—0,0333		—0,0178	—0 0270	0,0101	0 0088
			a/h	0*95	—о!о348		—0*0178	—0*,0291	0^0103	0*0099
			a/h	0,90	—0,0362		—0,0177	—0,0313	0,0104	0,0111		pa*
				0,85	—0,0375		—0,0175	—0,0336	0,0103	0,0123
				0,80	—0,0387		—0,0171	—0,0360	0,0101	0,0136
				0,75	—0,0399		—0,0166	—0,0387	0,0097	0,0150
				0,70	—0,0410		—0,0158	—0,0414	0,0093	0,0164
				0,65	—0,0419		—0,0147	—0,0438	0,0092	0,0180
Схема		плиты	h/a	MQO		Mhmt		M-amt	MQ\O	Mai		Множи
Схема		плиты	h/a	MQO		Mhmt		M-amt	MQ\O	Mai		тель
			0,50	—0,0221		0,0074		0,0048	—0,0229	0,0110
			0,55	—0,0241		0,0076		0,0059	—0,0219	0,0114
			0,60	—0,0260		0,0077		0,0070 '	—0,0207	a,oi 16
			0,65	—0,0278		0,0078		0,0080	—0,0196	0,0117
			0,70	—0,0295		0,0078		0,0090	—0,0185	0,0116
			0,75	—0,0310		0,0077		0,0100	—0,0174	0,0115		pa*
			0,80	—0,0324		0,0076		0,0109	—0,0163	0,0112		pa*
			0,85	—0,0337		0,0073		0,0118	—0,0152	0,0108
			0,90	—0,0349		0,0070		0,0127	—0,0142	0,0104
			0,95	—0,0360		0,0067		0,0136	—0,0132	0,0100	4
			1	—0,0368		0,0063		0,0145	—0,0122	0,0096	4
			1,10	—0,0384		0,0056		0,0159	—0,0105	0,0087
			1,20	—0,0396		0,0050		0,0171	—0,0090	0,0079
			1,30	—0,0405		0,0043		0,0179	—0,0080	0,0072
			1,40	—0,0410		0,0037		0,0185	—0,0073	0,0066
			1,50	—0,0413		0,0031		0,0190	—0,0065	0,0059
Схема плиты			h/a	Mho	Mao		Mhmt	Mamt	Malo	Mai		Множи*
Схема плиты			h/a	Mho	Mao		Mhmt	Mamt	Malo	Mai		тель
			0,50	—0,0212	—0,0124		0,0032	0,0034	—0,0164	0,0064
			0,55	—0,0229	—0,0145		0,0041	0,0042	—0,0165	0,0072
			0,60	—0,0246	—0,0166		0,0050	0,0050	—0,0165	0,0079
		:	0,65	—0,0262	—0,0186		0,0057	0,0058	—0,0164	0,0085
i l		:	0,70	—0,0277	—0,0205		0,0062	0,0067	—0,0162	0,0090
i l	UliiU		0,75	—0,0291	—0,0222		0,0065	0,0076	—0,0159	0,0094
.	CL		0,80	—0,0304	—0,0238		0,0067	0,0085	—0,0153	0,0096		pa*
			0,85	—0,0317	—0,0254		0,0069	0,0094	—0,0144	0,0097
			0,90	—0,0329	—0,0269		0,0071	0,0102	—0,0136	0,0096
			0,95	—0,0340	—0,0283		0,0071	0,0110	—0,0128	0,0095
			1,00	—0,0349	—0,0297		0,0070	0,0118	—0,0120	0,0091

Схема плит’-ч	h/a	Mho	M(XO	Mhmi	Mamt	^ a lo	Mal	Множи
Схема плит’-ч	h/a	Mho	M(XO	Mhmi	Mamt	^ a lo	Mal	тель
	1,10	—0,0358	—0,0319	0,0068	0,0126	—0,0103	0,0083
	1,20	—0,0375	—0,0338	0,0064	0,0134	—0,0088	0,0076	Pa
	1,30	—0,0391	—0,0354	0,0057	0,0142	—0,0078	0,0069	Pa
	1,40	—0,0405	—0,0367	0,0049	0,0150	—0,0071	0,0063
	1,50	—0,0418	—0,0378	0,0041	0,0158	—0,0064	0,0057

П р и м е ч а н и я : 1.

М^тах и Л4атах — максимальные пролетные изгибающие моменты в направлениях,

параллельных сторонам h и а;

Ладошах —

же, опорные моменты.

— опорный

изгибающий

момент

на середине защемленной стороны в направлении &. 3.

Л4^1о,

^ао

— опорные

изгибающие

моменты

на серединах защемленных сторон соответственно

ht,

à2 и о. 4.

а— изгибающие

моменты на

опорах

свободных

от

закреплений

сторон плиты. 5.

и Mamf — пролетные изгибающие моменты в

центре

плиты

направлениях,

параллельных

сторонам

h и а, 7. Маj — изгибающие моменты на серединах про

летов

свободной

от закрепления стороны

плиты.

вающие в гранях воронки для общего случая несимметричного бункера, вследствие смещения центра тяжести объема, распределяются по пери метру стен неравномерно. В пределах одной сте ны усилие на единицу длины меняется по закону трапеции (рис. 12.9). Учет указанной неравно мерности производится с помощью коэффициен тов перераспределения ôx и Ьу (табл. 12.2), значе ние которых зависит от соотношения размеров в плане и положения центра тяжести. В практике проектирования для определения ординат эпюры растягивающих усилий на единицу длины в углах вертикальных стенок на уровне примыкания во ронки (см. рис. 12.8, б сечение I—I) пользуются формулами 12.20:

"1		Ог
"1	2 (#2 -+- Ь2)
	2 (#2 -+- Ь2)
	2 ($2 + 1j - • ( 2 - ô ,) ô „ ;
	Ог	( 12.20)
	Ог	(2 -Ô * ) (2 - 0 „ ) ;
2 (а2 4- Ь2)		(2 -Ô * ) (2 - 0 „ ) ;
	2 (а., +	й2) ÔJ: (2“ Ô")-

Формулы (12.20) справедливы для случая изме рения расстояний до центра тяжести бункера при определении коэффициентов перераспределе ния ô* и by от стенок, проходящих через точку 1 {рис. 12.9), которая может занимать произвольное положение в любом углу бункера.

Скатные растягивающие усилия определяются делением полученных по формулам (12.20) усилий на синус угла наклона соответствующей стенки к горизонту. Скатные усилия в стенках воронки на любом уровне (рис. 12.8, б сечение II—II) могут быть получены соответствующей заменой в формулах (12.20) величины Gx на G2 в числителе дроби и периметра стен воронки на уровне при мыкания к призматической части на периметр стен воронки на рассматриваемом уровне в знаме нателе. При этом во всех случаях использования формул (12.20) коэффициенты Ьх и Ьу определяют относительно точки 1.

Расчет монолитных железобетонных бункеров. Усилия от местного изгиба из плоскости грани возникают в стенках бункеров под действием нормального давления материала засыпки. Вер

тикальные стенки призматической части квадрат ных и прямоугольных бункеров с разницей разме ров в плане не более 20 % рассчитываются в зави симости от соотношения высоты плиты h к ширине а как балочные плиты, опертые по контуру, на треугольную нагрузку.

При отношении размеров стены h : а ^ 0,5 плита рассчитывается как балочная пролетом h,

при 0,5... 1,5 (0,5 < h : а С	1,5) — как	опертая
по контуру.	табл. 12.3 в	зависи
Расчет производится по	табл. 12.3 в	зависи

мости от характера опирания плит. Опирание плит по контуру при этом обусловлено конструк тивными решениями примыкающих конструкций. По боковым кромкам стены считаются защемлен ными; по верхней кромке при примыкании жест кого перекрытия с балками — защемленными, при примыкании тонкой плиты перекрытия — свобод но опертыми. В случае отсутствия перекрытия и горизонтальных ребер, окаймляющих отверстие, верхняя кромка стены может быть принята сво бодной. По нижней кромке вертикальные стены в большинстве случаев можно считать защемленны ми в ребре пересечения с наклонной стеной' во ронки.

Вертикальные стенки прямоугольных бункеров с разницей размеров в плане более 20 % и отно шением их 0,5.. .1,5 (0,5 < h : а < 1,5) рассчиты вают в горизонтальном направлении как замкну тые рамы. При этом нагрузка на раму определяет ся как часть горизонтального давления р^ на данном уровне путем разложения его по двум на правлениям пропорционально коэффициентам, приведенным в табл. 12.4, в предположении за щемления боковых кромок при соответствующих условиях опирания остальных.

Наклонные стены пирамидальной части бунке ров трапецеидальной формы в зависимости от со отношения размеров нижнего и верхнего основа ний трапеции рассчитываются как прямоугольные или треугольные плиты, опертые по контуру (табл. 12.5, 12.6):

прямоугольная (рис. 12.10, а) прид^ :а2>> 0,25

__________ (2fli -f- #2)

red	3	2 аг + а 2
		( 12.21)
hred =	h -	&2 (^2---#l)
hred =	h -	6 (ax +

Т а б л и ц а		12.4. Значение коэффициентов распределения нагрузки р п											по двум направлениям
					/ / / / / . у /</											/	К С
					/		' с									/	ÿ
					/		V			!			ттуут?			77 .7 Т	ÿ
					/	а	V			!			ттуут?			77 .7 Т	„7.7.л / .
					,	а		'		.	а		■	J L	\	;мм
					' ' / / / / / /			'				И 1
h/a									h/a
		Коэффициент распределения в										Коэффициент распределения в
		направлении пролета										направлении пролета
	*	1 *	1 а \|	1	«	1		h		а	\|	*	1 о	\|	*	1 а	\| h
0,50	0,238	0,762	0,111	0,889	0,059		0,941		1,10	0,880		0,120	0,745		0,255	0,594	0,406
0,60	0,393	0,607	0,206	0,794	0,115		0,885		1,20	0,912		0,088	0,806		0,194	0,675	0,325
0,70	0,546	0,454	0,324	0,676	0,194		0,806		1,30	0,935		0,065	0,851		0,149	0,741	0,259
0,80	0,671	0,329	0,450	0,550	0,291		0,709		1,40	0,950		0,050	0,885		0,115	0,793	0,207
0,90	0,766	0,234	0,567	0,433	0,396		0,604		1,50	0,962		0,038	0,910		0,090	0,835	0,165
1,00	0,833	0,167	0,667	0,333	0,500		0,500

Т а б л и ц а 12.5. Коэффициенты для определения моментов при расчете прямоугольных плит, опертых по контуру, с равномерно распределенной нагрузкой

Схема плиты

m i l

	азмеров	^ао	^ amt		Множи
	сторон[	^ао	^ amt	M h m t	тель
	0,50	— 0,0845	0,0414	0,0017
	0,55	— 0,0843	0,0408	0,0029
	0,60	— 0,0837	0,0400	0,0043
	0,65	— 0,0828	0,0391	0,0058
	0,70	— 0,0816	0,0380	0,0073
a l h	0,75	— 0,0801	0,0366	0,0088	р ф
	0,80	— 0,0784	0,0350	0,0103
	0,85	— 0,0765	0,0335	0,0119
	0,90	— 0,0744	0,0319	0,0134 .
	0,95	— 0,0722	0,0302	0,0147
	1,00	— 0,0698	0,0285	0,0158	-------------------- -
	0,95	— 0,0745	0,0297	0,0189
h / a	0,90	— 0,0796	0,0307	0,0225	p h 2
	0,85	— 0,0849	0,0314	0,0267
	0,80	— 0,0902	0,0318	0,0316
	0,75	— 0,0957	0,0320	0,0374
	0,70	— 0,1011	0,0319	0,0442
	0,65	— 0,1063	0,0310	0,0519
	0,60	— 0,1111	0,0292	0,0604
	0,55	— 6,1154	0,0266	0,0697
	0,50	— 0,1191	0,0234	0,0799

		пение раз-	Мао	М Ьо	Maint	Mhmt	Множи
		ов сторон	Мао	М Ьо	Maint	Mhmt	тель
		0,50	— 0,0836	— 0,0563	0,0409	0,0028
		0,55	— 0,0826	— 0,0564	0,0398	0,0041
		0,60	— 0,0813	— 0,0566	0,0385	0,0059
		0,65	— 0,0796	— 0,0569	0,0370	0,0075
a	l h	0,70	— 0,0774	— 0,0572	0,0352	0,0091
		0,75	— 0,0748	— 0,0571	0,0333	0,0107
		0,80	— 0,0720	— 0,0568	0,0313	0,0123	р а *
		0,85	— 0,0691	— 0,0564	0,0292	0,0138
		0,90	— 0,0660	— 0,0560	0,0270	0,0151
		0,95	— 0,0628	— 0,0556	0,0249	0,0161
		1,00	— 0,0596	— 0,0551	0,0228	0,0167	-
		0,95	— 0,0626	— 0,0599	0,0230	0,0193
		0,90	— 0,0655	— 0,0652	0,0231	0,0222
h	! а	0,85	— 0,0682	— 0,0710	0,0229	0,0254
		0,80	— 0,0706	— 0,0773	0,0224	0,0289	p h z
		0,75	— 0,0727	— 0,0839	0,0214	0,0327
		0,70	— 0,0743	— 0,0907	0,0198	0,0368

	Схема плиты	Отношение раз		Мао	Mho	Mamt	M\xmt	Множи
	Схема плиты	меров сторон		Мао	Mho	Mamt	M\xmt	тель
			0,65	— 0,0755	— 0,0978	0,0177	0,0411
			0,60	— 0,0765	— 0,1046	0,0153	0,0452
			0,55	— 0,0774	— 0 , 1 1 0 1	0,0127	0,0492
			0,50	— 0,0782	— 0,1140	0,0098	0,0535
			0,50	— 0,0826	— 0,0560	0,0401	0,0038
			0,55	— 0,0806	— 0,0561	0,0385	0,0055
			0,60	— 0,0784	— 0,0562	0,0367	0,0076
			0,65	— 0,0759	— 0,0565	0,0346	0,0096
			0,70	— 0,0731	— 0,0568	0,0322	0,0114
		a ! h	0,75	— 0,0698	— 0,0564	0,0297	0,0129	р а ?
			0,80	— 0,0661	— 0,0558	0,0271	0,0143
			0,85	— 0,0620	— 0,0550	0,0246	0,0156
«иг	Mill!		0,90	— 0,0580	— 0,0540	0 , 0 2 2 2	0,0167
			0,95	— 0,0543	— 0,0527	0,0198	0,0173
Ï	-		1 , 0 0	— 0,0511	— 0,0511	0,0176	0,0176
ттп	Ч'1 11\| Г		0,95	— 0,0527	— 0,0543	0,0173	0,0198
	П		0,95	— 0,0527	— 0,0543	0,0173	0,0198
Г	f---=----		0,90	— 0,0540	— 0,0580	0,0167	0 , 0 2 2 2
		h / a	0,85	— 0,0550	— 0,0620	0,0156	0,0246	р №
			0,80	— 0,0558	— 0,0661	0,0143	0,0271
			0,75	— 0,0564	— 0,0698	0,0129	0,0297
			0,70	— 0,0568	— 0,0731	0,0114	0,0322
			0,65	— 0,0565	— 0,0759	0,0096	0,0346
			0,60	— 0,0562	— 0,0784	0,0076	0,0367
			0,55	— 0,0561	— 0,0806	0,0055	0,0385
			0,50	— 0,0560	— 0,0826	0,0038	0,0401
	П р и м е ч а н и е. См. примечания			к табл. 12,3

Т а б л и ц а 12.6. Коэффициенты для определения моментов при расчете треугольных плит, опертых по контуру, с равномерно распределенной нагрузкой

a/h	Mho	Myo	м х		a/h	Mho	Myo	* *
a/h	Mho	Myo			a/h	Mho	Myo	* *
0,50	— 0,0378	— 0 , 0 2 1 0	0,0187	0,0089	1 , 1 0	— 0,0183	— 0,0184	0,0087	0,0076
0,55	— 0,0356	— 0,0215	0,0178	0,0094	1 , 2 0	—0,0162	— 0,0173	0,0077	0,0071
0,60	— 0,0335	— 0,0219	0,0169	0,0098	1,30	— 0,0145	— 0,0163	0,0069	0,0067
0,65	— 0,0315	— 0 , 0 2 2 1	0,0160	0 , 0 1 0 0	1,40	— 0,0131	— 0,0153	0,0061	0,0063
0,70	— 0,0297	— 0 , 0 2 2 0	0,0150	0 , 0 1 0 0	1,50	— 0 , 0 1 2 0	— 0,0144	0,0055	0,0059
0,75	— 0,0280	— 0,0218	0,0140	0,0099	1,60	— 0 , 0 1 1 1	— 0,0136	0,0049	0,0056
0,80	— 0,0264	— 0,0215	0,0131	0,0096	1,70	— 0,0103	— 0,0128	0,0044	0,0053
0,85	— 0,0249	— 0 , 0 2 1 1	0 , 0 1 2 2	0,0093	1,80	— 0,0096	— 0 , 0 1 2 0	0,0039	0,0050
0,90	—0,0234	— 0,0206	0,0114	0,0089	1,90	— 0,0091	— 0 , 0 1 1 2	0,0034	0,0048
0,95	— 0 , 0 2 2 0	— 0 , 0 2 0 1	0,0106	0,0085	2 , 0 0	— 0,0087	— 0,0103	0,0029	0,0045
1 , 0 0	— 0,0207	— 0,0196	0,0098	0,0082
П р и м е ч а н и е .		Множитель	раг.

треугольная (рис. 12.10,	б ) при % : а 2 ^ 0,25
а 2	а1	<12-22>

По боковым кромкам периметра наклонные сте- йы считаются защемленными. Нижние и верхние кромки принимают защемленными или свободно опертыми в зависимости от жесткости примыкаю

щих конструкций окаймления и размеров выпуск ного отверстия.

В связи с неопределенностью нормального дав ления для нижнего края плит в случае преобра зования их формы, рекомендуется расчет на сред нее равномерно распределенное нормальное дав ление на наклонные стены по формуле (12.16)* Если при расчете граней бункера ка к отдельных

плит получают разные по размеру опорные мо менты, то, учитывая неразрезность и возмож ность перераспределения, расчет производят на момент, равный полусумме опорных моментов плит, сходящихся в ребре.

Расчет бункеров на общий* изгиб. Стенки бун керов под действием внешних нагрузок, помимо работы на местный изгиб с растяжением, участву ют в общем изгибе как элементы пространствен ных систем. Точное выявление напряжений и уси лий в стенках бункеров от внецентренного растя-

Рис. 12.10. Приведение трапецеидальных плит к прямоугольной ( а ) и треугольной ( б ) плите.

жения и отдельно от общего изгиба на различных стадиях загружения представляет сложную мате матическую задачу. Лиш ь экспериментальным исследованием на различных стадиях нагружений (исключая стадию разрушения) опытного образца бункера, временно освободив его от работы на общий изгиб, можно выявить размер напряжений и характер распределения их в сечениях стенок, работающих только на внецентренное растяже ние. Затем, сняв нагрузку с опытного образца и испытав снова стенки на внецентренное растяже ние и общий изгиб, получим суммарные напряже ния. Сравнение первого и второго загружений позволяет выявить напряжение от общего изгиба.

В зависимости от наличия и высоты призмати ческой части железобетонные бункера делятся на бункера-воронки низкие и высокие, для каждого из которых свой способ расчета на общий изгиб.

Если бункера-воронки не имеют призматиче ской части и состоят только из наклонных стен, расчет сводится к определению усилий в двух характерных сечениях:

у опор воронки по углам, где характер опирания на колонны вызывает концентрацию растя гивающих усилий и усилий среза;

в середине пролета наклонной стены, где в ре зультате изгиба в своей плоскости возникают горизонтальные растягивающие усилия, которые суммируются с горизонтальными растягивающи ми усилиями, возникающими от действия сыпуче го материала на примыкающие поперечные стены, и определяются по формуле (12.18).

Усилия у опор воронки бункера зависят от опорных реакций колонн для общего случая не

симметричного			бункера:
F 1 = G	/ 4	ô	x 6 y ; F	2 = G/4 (2 - ô x )	6 y ,
F	a	=	G/4 ( 2	— ô x ) ( 2 — ô y ) ;	(12.23)

F 4 = G / 4 Ô X (2 — ô y ) ,

где G — вес бункера, заполненного сыпучим ма териалом, кН ; ô*, ô y — коэффициенты перерас пределения, принимаемые по табл. 12.3 и при пользовании формулами (12.23) определяемые относительно точки 1 (см. рис. 12.9).

Усилия в углах воронки определяют разложе нием реакций колонн по трем направлениям — наклонному ребру двугранного угла и двум го ризонтальным взаимноперпендикулярным на правлениям в уровне верха воронки (рис. 1 2 . 1 1 ).

Растягивающее усилие в ребре

5 = F /s in р ',

(12.24)

где F i — вертикальная опорная реакция колонн, вычисленная по формуле (12.23); — угол наклона к горизонту ребра двугранного угла — по формуле (1 2 .8 ).

Сжимающие усилия в горизонтальных ребрах граней в уровне верха воронки

S a	—	S	cos (3	cos фа;
			cos (3	(12.25)
S b	=	S	cos (3	cos % ,
где фа и фб — углы			(см. рис. 1 2 . 1 1 ).

Перерезывающие силы, возникающие в гори

зонтальных бортовых элементах			воронки в у г
лах:
Qi =	- V	(2ni + ^*+1);
			(12.26)
Q i + l ”	~	ь ~ ( n i “Ь % п	и fi)»

где п и n iJrJ — ординаты усилий на единицу дли

ны стены, Н/м, для несимметричного ^бункера (см. рис. 12.9), определяемые по формулам (12.20); а — пролет рассматриваемой стены бункера, м.

Рис. 12.12. Расчетная эпю ра нормальных напряже ний в наклонной стене бункера-воронки.

Горизонтальные растягивающие усилия в се редине пролета наклонной стены бункера-ворон ки определяют по приближенному способу, пред ложенному Ленинградским Промстройпроектом. При этом в расчет вводится только часть высоты стены, равная половине пролета, или фактиче ская высота, если она меньше этого значения (рис. 12.12). Эпюра напряжений в стене от общего изгиба принимается прямолинейной. Ниже уров ня расчетного сечения растягивающие напряже ния считаются убывающими по прямой до нуля к вершине треугольника. Растягивающие напря жения

o = M / W ,

(12.27)

Т а б л и ц а 12.7. Нормальные и касательные напряжения в балке-стенке с защемленными краями

Ns точки		a/b = 0,5		№		а/b = 1,0		№>		а/b = 2,0
Ns точки		°У	тху	точки		°»	тху	точки	а х	°У	%ху
		°У	тху			°»	тху		а х	°У	%ху
1	—0,306	—1,000	0	1	—0,602	—1,000	0	1	—1,365	—1,000	0
2	—0,188	—0,928	0	2	—0,323	—0,943	0	2	— 0,885	—0,963	0
3	—0,158	—0,801	0	3	—0,197	—0,813	0	3	—0,532	—0,952	0
4	—0,125	—0,656	0	4	—0,132	—0,659	0	4	—0,282	—0,693	0
5	—0,083	—0,500	0	5	—0,083	—0,500	0	5	—0,083	—0,500	0
6	—0,041	—0,343	0	6	—0,034	—0,341	0	6	+0,115	—0,307	0
7	—0,008	—0,199	0	7	+0,031	—0,186	0	7	+0,366	—0,148	0
8	+-0,021	—0,072	0	8	+0,157	—0,057	0	8	+0,718	—0,037	0
9	+0,140	0	0	9	+0,436	0	0	9	+ 1,210	0	0
10	—0,296	—1,000	0	10	—0,537	—1,000	0	10	—1,201	—1,000	0
11	—0,182	—0,930	—0,056	11	—0,289	—0,939	—0,105	11	—1,733	—0,967	—0,153
12	—0,157	—0,807	—0,068	12	—0,187	—0,802	—0,147	12	—0,422	—0,856	—0,286
13	—0,123	—0,661	—0,076	13	—0,131	—0,556	—0,157	13	—0,229	—0,694	—0,363
14	—0,083	—0,500	—0,080	14	—0,083	—0,500	—0,158	14	—0,083	—0,500	—0,389
15	—0,043	—0,339	—0,076	15	—0,036	—0,343	—0,157	15	+0,062	—0,306	—0,363
16	—0,010	—0,193	—0,068	16	+0,020	—0,192	—0,147	16	+0,261	—0,144	—0,286
17	+0,016	—0,070	—0,056	17	+0,122	—0,061	—0,105	17	+0,566	—0,033	—0,153
18	+0,129	0	0	18	+0,371	0	0	18	+ 1,036	0	0
19	—0,216	—1,000	0	19	—0,315	—1,000	0	19	—0,598	—1,000	0
20	—0,167	—0,935	—0,107	20	—0,187	—0,928	—0,216	20	—0,259	—0,976	—0,304
21	—0,148	—0,827	—0,135	21	—0,158	—0,801	—0,290	21	—0,109	—0,860	—0,578
22	—0,117	—0,675	—0,157	22	—0,125	—0,656	—0,310	22	—0,071	—0,690	—0,730
23	—0,083	—0,500	—0,165	23	—0,083	—0,500	—0,315	23	—0,083	—0,500	—0,781
24	—0,049	—0,325	—0,157	24	—0,041	—0,343	—0,310	24	—0,095	—0,309	—0,730
25	—0,018	—0,173	—0,135	25	—0,008	—0,199	—0,290	25	—0,058	—0,140	—0,573
26	—0,001	—0,061	—0,107	26	+0,020	—0,072	—0,216	26	+0,092	—0,023	—0,304
27	+0,050	0	0	27	+0,148	0	0	27	+0,431	0	0
28	—0,045	—1,000	0	28	+0,115	—1,000	0	28	+0,557	—1,000	0
29	—0,142	—0,971	—0,141	29	—0,047	—0,937	—0,318	29	+0,596	—0,957	—0,483
30	—0,129	—0,872	—0,203	30	—0,111	—0,846	—0,418	30	+0,398	—0,821	—0,882
31	—0,106	—0,702	—0,247	31	—0,105	—0,694	—0,471	31	+0,158	—0,663	—1,081
32	—0,083	—0,500	—0,260	32	—0,083	—0,500	—0,489	32	—0,083	—0,509	—1,146*
33	—0,060	—0,298	—0,247	33	—0,061	—0,305	—0,471	33	—0,325	—0,337	—1,081
34	—0,037	—0,128	—0,203	34	—0,055	—0,153	—0,418	34	—0,565	—0,179	—0,882
35	—0,025	—0,028	—0,141	35	—0,120	—0,062	—0,318	35 . —0,763 —0,043 —0,488
36	—0,122	0	0	36	—0,281	0	0	36	—0,723	0	0
37	+0,104	—1,000	0	37	+0,878	—1,000	0	37	+3,051	—1,000	0
38	—0,092	—1,091	—0,164	38	+0,132	—1,213	—0,328	38	+ 1,669	—0,960	—0,656
39	—0,092	—0,944	—0,281	39	—0,013	—1,093	—0,562	39	+ 1,012	—0,904	—1,125
40	—0,087	—0,759	—0,351	40	—0,023	—0,829	—0,703	40	+0,476	—0,704	—1,406
41	—0,083	—0,500	—0,375	41	—0,083	—0,500	—0,750	41	—0,083	—0,500	—1,500
42	—0,079	—0,241	—0,351	42	—0,144	—0,170	—0,703	42	—0,643	—0,296	—1,400
43	—0,074	—0,056	—0,281	43	—0,180	—0,093	—0,562	43	—1,179	—0,096	—1,125
44	—0,074	+0,091	—0,164	44	+0,298	+0,213	—0,328	44 . —1,832 —0,037 —0,650
45	—0,027	0	0	45	—1,045	0	0	45	—3,218	0	0

где М — расчетный момент в плоскости		стены от
общего изгиба, кН	- м; W — момент сопротивле
ния сечения стены	высотой h r e d = 0 ,5 /.

По растягивающим напряжениям определяются горизонтальные растягивающие усилия в нижней зоне наклонных стен бункера-воронки от общего изгиба.

Размеры опорных сечений должны удовлетво рять условию

Q ^ V ^ w ïR blR bbh0,

где b и h Q— размеры сечений стены по грани опоры. Проверка прочности бетона на местное смятие

от реакции F = Qt- +

обязательна.

Т а б л и ц а 12.8. Напряжения в однопролетной балке-стенке, свободно лежащей на опорах

	У							X
	У		0	!	+0,2а	\|	4-0,4а	-{-0,6а		4-0,8а	4-1,0а
			0	!	+0,2а	\|	4-0,4а	-{-0,6а		4-0,8а	4-1,0а
	Н а п р я ж е н и я о у д л я с л у ч а я е д и н и ч н о й н а г р у з к и , р а в н о м е р н о р а с п р е д е л е н н о й н а н и ж н е й г р а н и
+	1 , 0 0	— 0,076		— 0,067			— 0,038	+ 0 , 0 2 0		+0,12 5	+0,27 8
+0,82?		— 0,075		— 0,072			— 0,050	+0,00 6		+ 0 , 1 2 0	+ 1,418
+ 0 ,6 &		— 0,031		— 0,032			— 0,032	—0,007		+0,08 0	+0,296
+ 0 ,4 6		+0,055		+0,042			+0,009	— 0,019		— 0,003	+0,06 4
+ 0 ,2 6		+0,180		+0,14 8			+0,069	— 0,038		— 0,130	— 0,174
	0	+0,340		+0,292			+0,151	—0,058		— 0,285	— 0,418
— 0,26		+0,533		+0,46 4			+0,266	— 0,074		— 0,498	— 0,769
— 0,46		+0,745		+0,671			+0,472	—0,054	-	— 0,715	— 1,354
— 0 , 6 6		-4-0,920		+0,870			+0,653	+0,054	-	— 1,033	— 2 , 1 2 0
— 0,76		+0,980		+0,945			+0,784	+0,18 7		— 1,235	— 2,400
— 0 , 8 6		+	1,014	+0,995			+0,903	+0,449		— 1,643	— 2,240
— 0,96		4-1,024		+	1,015		+0,976	+0,81 0		— 2 , 1 2 0	— 0 , 6 6 8
— 1,06		+	1,017	+	1,009		+0,985	+0,96 8		— 2,161	—
	Н а п	р я ж е н и	я о у д л я	с л у ч а я единичной н а г р у з к и ,				р а в н о м е р н о распределенной п о			в е р х н е й г р а н и
+	1,06	— 1,076		— 1,067			— 1,038	— 0,980		— 0,875	— 0,722
+ 0 , 8 6		— 1,075		— 1,072			— 1,050	— 0,994		— 0,880	— 0,582
4 - 0 , 6 6		— 1,031		— 1,032			— 1,032	— 1,007		— 0,920	— 0,704
+ 0 ,4 6		— 0,945		— 0,958			— 0,991	— 1,019		— 1,008	— 0,936
+ 0 ,2 6		— 0,820		— 0,852			— 0,931	— 1,038		— 1,130	— 1,174
	0	— 0,660		— 0,708			— 0,849	— 1,058		— 1,285	— 1,418
— 0,26		— 0,467		— 0,536			— 0,734	— 1,074		— 1,498	— 1,769
— 0,46		— 0,255		— 0,329			— 0,528	— 1,054		— 1,715	— 2,354
— 0 , 6 6		— 0,080		— 0,130			—0,347	— 0,946		— 2,033	— 3,120
— 0,76		— 0 , 0 2 0		— 0,055			—0,216	— 0,813		— 2,235	— 3,400
— 0 , 8 6		+0,014		— 0,008			— 0,097	— 0,551		— 2,643	— 3,240
— 0,96		+0,024		+0,015			— 0,024	— 0,190		— 3,120	— 1 , 6 6 8
— 1,06		+0,017		+0,00 9			— 0,015	— 0,032		— 3,161	—
			Н а п р я ж е н и я о у д л я с л у ч а я е д и н и ч н о й н а г р у з к и с о б с т в е н н ы м в е с о м
+	1,06	— 0,076		— 0,067			—0,038	+ 0 , 0 2 0		+ 0,12 5	+ 0,27 8
+	0 , 8 6	— 0,175		— 0,172			— 0,150	— 0,094		+ 0 , 0 2 0	+ 0,31 8
+	0 , 6 6	— 0,231		— 0,232			— 0,232	— 0,207		— 0 , 1 2 0	+ 0,09 6
+ 0 ,4 6		— 0,245		— 0,258			— 0,291	— 0,319		— 0,308	— 0,236
+ 0 ,2 6		— 0 , 2 2 0		— 0,252			— 0,331	— 0,438		— 0,530	— 0,574
	0	— 0,160		— 0,208			— 0,349	— 0,558		— 0,785	— 0,918
— 0,26		— 0,067		— 0,136			— 0,334	— 0,674		— 1,098	— 1,768
— 0 , #		+0,045		— 0,029			— 0,228	— 0,754		— 1,415	— 2,054
— 0 , 6 6		+ 0 , 1 2 0		+0,07 0			— 0,147	— 0,746		— 1,833	— 2,920
- 0 ,7 6		+0,13 0		+0,09 5			— 0,066	— 0,663		— 2,085	— 3,250
— 0 , 8 6		+0,11 4		+0,095			+0,00 3	— 0,451		— 2,543	— 3,140
— 0,96		+0,07 4		+0,06 5			+0,02 6	— 0,140		— 3,070	— 1,618
	1,06	+0,01 7		+0,00 9			+0,015	— 0,032		— 3,161	—
				Н а п р я ж е н и я		о х	д л я в с е х т р е х с л у ч а е в н а г р у з к и
+	1,06	— 0,433		— 0,403			— 0,314	— 0,184		— 0,036	+ 0 , 1 0 0
+	0 , 8 6	— 0,236		— 0,214			— 0,150	— 0,057		+ 0,04 9	+0 ,0 9 8
+ 0 , 6 6		— 0,149		— 0,131			— 0,075	—0 , 0 0 1		+0,07 0	+0,092
+ 0 ,4 6		— 0,134		—0,113			— 0,068	— 0 , 0 0 1		+0,05 6	+0,08 5

У		0	4-0,2a	+0,4о	\|\|	+0,6о	\|	-1-0,8а	-4-1,Оа

+ 0 , 2 b	— 0,167		— 0,149	— 0,098	— 0,026		+0,04 0		+ 0,07 8
0	— 0 , 2 1 2		— 0,194	— 0,142	— 0,060		+0 ,0 3 0		+0,07 3
— 0 , 2 b	— 0,224		— 0,215	— 0,176	— 0,092		+0,01 9		+0,07 3
— 0,4b	— 0,141		— 0,145	— 0,161	— 0,109		+ 0 ,0 0 6		+0,07 7
— 0 , 6 6	+0,131		+ 0 ,0 8 8	— 0 , 0 2 1	— 0,071		+0,061		+ 0,08 6
— 0,76	+0,36 9		+0,30 9	+0,13 3	+0,00 8		+0,13 0		+0,09 3
— 0 , 8 6	+0,71 3		+0,61 4	+0,42 4	+0,08 0		+0 ,3 1 3		+ 0 , 1 0 0
— 0,96	+	1,028	+ 0,98 3	+0,84 0	+0,462		+0 ,0 1 6		+ 0,10 8
— 1,06	+	1,424	+ 1,427	+ 1,441	+	1,501	— 1,523		+ 0 ,1 1 7
			Н а п р я ж е н и я	% д л я в с е х т р е х с л у ч а е в н а г р у з к и
+ lf ib		0	— 0,030	— 0,067	— 0,090		— 0,104		— 0,018-
+ 0 , 8 6		0	+ 0 , 0 2 2	+0,03 5	+0,03 3		+ 0,01 6		+ 0 , 0 0 2
+ 0 , 6 6		0	+ 0,06 4	+ 0 , 1 1 0	+0,12 4		+ 0,08 8		—0,032
+ 0 ,4 6		0	+ 0 , 1 0 1	+0,17 4	+0,194		+0,13 6		— 0,033
+ 0 ,2 6		0	+ 0,12 8	+ 0 ,2 3 7	+0,271		+0,184		— 0,006
0		0	+0,17 2	+0,30 4	+0,349		+0,24 6		+ 0 , 0 1 2
— 0,26		0	+ 0 , 2 0 1	+0 ,3 6 9	+0,44 6		+ 0,33 9		— 0,004
— 0,46		0	+ 0,20 5	+0,412	+0,54 6		+0,44 8		— 0,024
— 0 , 6 6		0	+ 0,15 5	+ 0 ,3 6 8	+0,62 6		+0,561		+0,01 4
— 0,76		0	+ 0,10 3	+0,285	+ 0,62 3		+0,602		+0,04 2
— 0 , 8 6		0	+ 0 ,0 4 8	+0 ,1 6 8	+0,56 5		+0,84 0		+ 0 , 0 1 2
— 0,96		0	+0 ,0 0 3	+0 ,0 4 0	+0,35 5		+	1,375	+ 0,01 9
— 1,06		0	— 0,014	— 0,017	+ 0,01 9		+ 0,20 7		+0,02 3

П р и м е ч а н и е . Множитель р = Q/2a* где Q — вся нагрузка на пролете.

При расчете низких бункеров на общий изгиб учитывается совместная работа вертикальных стен призматической части и наклонных стен во ронки. Участие наклонных стен в работе низкого бункера зависит от высоты и жесткости верти кальных стен. Расчет низких бункеров на общий изгиб состоит в определении горизонтальных рас тягивающих усилий в нижней части воронки в середине пролета наклонной стены и в проверке вертикальной стены на главные растягивающие напряжения в сечении по грани колонны.

Растягивающие усилия определяют по анало гии с расчетом бункеров-воронок по приближен ному способу, при этом в расчет вводят сечение, состоящее из вертикальной стены и части наклон ной стены высотой h x = 0,4/, что примерно соот ветствует размеру 0,5/ в плоскости стены (рис. 12.13). Растягивающие напряжения

о = M / W c ,

(12.28)

где М — изгибающий момент от всех вертикаль ных сил, кН • м; W c — момент сопротивления расчетного сечения складки относительно гори зонтальной оси, проходящей через его центр тя жести, м3.

Напряжения в боковой складке низкого бунке ра распределяют в соответствии с рис. 12.14.

Главные растягивающие напряжения в сечени ях вертикальных стен у опор определяются ка к для балок прямоугольного сечения высотой 1 ц обычным способом.

Для низких бункеров возможно применение расчета стенок на общий изгиб, аналогичный рас чету бункеров-воронок при допущении о недеформируемости поперечного контура, исключив из работы нижнюю часть высоты воронки h l t рав ную 0,4/. Расчет производят в последовательно

сти, указанной для бункеров-воронок. Исключе ние нижней части высоты воронки на общий изгиб можно обосновать следующими соображениями: с увеличением высоты призматических емкостей бункеров, нейтральная линия в стенках все более перемещается вверх, закон распределения напря жений все более отклоняется от линейного, роль нижней части стенок воронок в восприятии напря жений о х падает.

Рис. 12.13. Расчет	Рис. 12.14. Расчет
ные сечения низко	ная эпюра нормаль
го бункера при об	ных напряжений в
щем изгибе.	боковой	складке
	низкого бункера.

У высоких бункеров высота вертикальных стен призматической части превышает половину про лета бункера, в связи с чем вертикальные стены имеют большую жесткость. Влияние жесткости наклонных стен при расчете на общий изгиб не учитывается и они рассматриваются ка к подве шенные по всей длине к вертикальным стенам. По причине большой жесткости вертикальных стен в своей плоскости их напряженное состояние нельзя определить по обычным формулам изгиба; их рассчитывают на общий изгиб ка к балки-стен-

<<< < Предыдущая 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 2627 / 3527 28 29 30 31 32 33 34 35 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги