книги / Оборотное водоснабжение химических предприятий
..pdfГруппа стойкости металла |
Скорость коррозии |
Проницаемость |
Балл корро |
в воде |
г1м*-Ч |
коррозии, мм(год |
зионной |
|
|
|
стойкости |
I. Совершенно стойкие |
Менее 0,0009 |
Менее 0,001 |
1 |
II. Весьма стойкие |
0,0009—0,0045 |
0,001-0,005 |
2 |
III. Стойкие |
0,0045-0,009 |
0,005-0,01 |
3 |
0,009—0,045 |
0,01-0,05 |
4 |
|
IV. Относительно стойкие |
0,045-0,09 |
0.05—0,1 |
5 |
0,09-0,45 |
0,1—0,5 |
6 |
|
V. Малостойкие |
0,45-0,9 |
0,5 -1 |
7 |
0 ,9 -4,5 |
1—5 |
8 |
|
V. Нестойкие |
4.5—9,1 |
5 — 10 |
9 |
Более 9,1 |
Более 10 |
10 |
Таблица 4. Показатели для ориентировочной оценки агрессивности (коррозион ности) оборотной охлаждающей воды по отношению к углеродистой стали [3]
Критерий слабой агрессин
(коррозионная Показатели стойкость Усиление агрессивности воды
металла 5—6 баллов)
С1~ и |
SO^~ (суммарно), |
мг/л |
До |
100 |
Возрастание |
концентрации |
бо |
|||
Общее |
содержание растворен |
До |
500 |
лее 100 мг/л |
общего |
количе |
||||
Возрастание |
||||||||||
ных солей |
(или сухой остаток), |
|
|
ства растворенных солей в во |
||||||
мг/л |
|
воды карбонатная, |
Более 2,5 |
де (более 500 кг/л) |
карбо |
|||||
Жесткость |
Уменьшение |
величины |
||||||||
мг •же/л |
|
|
|
|
натной |
жесткости |
менее |
|||
pH |
|
|
|
6—9 |
2,5 мг-жв/л |
pH ниже |
6 или |
|||
|
|
|
Уменьшение |
|||||||
Растворенный кислород, |
мг/л |
4—6 |
увеличение pH выше 9 |
|
бо |
|||||
Увеличение |
|
концентрации |
||||||||
|
|
|
|
|
|
лее 6 мг 0 2 на 1 л |
|
|
Требования к качеству воды, применяемой для охлаждения агрегатов промышленных предприятий, приведены в табл. 5.
В отдельных случаях мутность воды, подаваемой в конденса
торы, переохладители, компрессоры и др., должна быть не более 2 мг/л.
Содержание взвешенных веществ в воде, направляемой в холо дильники на заводах азотной промышленности, составляет 10— 50 мг/л; щелочность воды не должна превышать 2— 3 мг-экв/л. Кроме того, в этой воде не должны содержаться вещества, спо собные вызывать биологические обрастания охлаждающих по верхностей аппаратуры, а также вызывать коррозию бетона, ап паратуры, теплообменников и нержавеющей стали либо способ ствовать отложению карбоната кальция и других солей в трубо проводах и производственной аппаратуре.
И
Таблица 5. Требования к качеству воды, применяемой для охлаждения агрегатов промышленных предприятий [4]
|
Допустимое со |
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатели качества воды |
держание в ох |
|
Примечание |
|
|||||
лажденной воде, |
|
|
|||||||
|
мг/л |
|
|
|
|
|
|
|
|
Мутность |
50—200 |
В |
зависимости |
от |
типа холо |
||||
Сероводород |
0*5 |
дильников |
|
|
|
|
|
||
В |
зависимости |
от |
общего |
со |
|||||
Гипс (CaSC^) |
1500—2000 |
||||||||
Карбонатная жесткость, |
2—7 |
держания в воде сульфатов |
ох |
||||||
При температуре |
нагрева |
||||||||
мг •же/л |
|
лаждающей |
воды |
20—50°С |
и |
||||
|
|
содержании |
в |
ней |
свободной |
||||
|
|
С02 от 10 до |
100 мг!л |
|
Таблица 6. Ориентировочные расчетные нормы котловой и питательной воды для коглов различных типов [4]
Показатели
|
|
Котлы |
|
|
Жаро- |
Водотруб |
Большой |
Высокого |
Барабанные |
труб |
производи |
давления |
||
ные |
ные |
тельности |
(50-100 |
(100-185 |
(5-15 |
(25-50 ати) |
(25—50 ати) |
ати) |
ати) |
ати) |
|
|
|
|
о) Л
и -около (100—150и(215—300 Прямоточлыеати)прямоточнысвер:критическогодавленияати)
Общая |
жесткость, |
0,35 |
0,15 |
0,05 |
0,035 |
0,005 |
0,003 |
||||
мг-экв/л |
|
мг/л: |
|||||||||
Содержание, |
|
|
|
|
|
|
|||||
кремниевой |
кис |
|
|
|
|
|
|
||||
лоты |
в |
пересче |
|
|
Не норми]руется |
|
0,02 |
||||
те на Si0 3 ~ |
|
1 |
|
0,01 |
|||||||
кислорода |
0 2 |
|
0,5 |
0,01 |
0,01 |
0,01 |
|||||
свободной |
угле |
_ |
Следы |
|
|
|
_ |
||||
кислоты |
|
|
|
2 |
1 |
0,5 |
|||||
смазочных масел 10 |
5 |
Следы |
|||||||||
натриевых |
со |
|
|
|
|
|
|
||||
единений |
в пе |
|
|
1Ле нормир>уется |
|
0,02 |
|||||
ресчете |
|
|
на |
|
|
|
|||||
Na2SO* |
соеди |
|
|
|
|
|
|
||||
нений |
железа |
|
|
|
|
|
|
||||
в |
пересчете |
на |
|
|
|
|
0,01 |
0,01 |
|||
FejzOa |
|
ме |
|
|
|
|
|||||
соединений |
|
|
|
|
|
|
|||||
ди |
в |
пересчете |
|
|
|
|
0,005 |
0,005 |
|||
на СиО |
и ни |
|
|
|
|
||||||
нитратов |
|
|
|
|
|
|
|||||
тритов |
в |
пере |
|
|
|
|
|
|
|||
счете |
на |
N02 |
и |
|
|
|
|
0,02 |
0,02 |
||
NOs |
|
|
|
|
— |
— |
Более 7 |
Более 7 |
|||
pH |
|
|
|
|
|
7 -8 ,5 |
7—8,5 |
На химических предприятиях вода потребляется также для пи тания котлов. К этой воде предъявляются повышенные требова ния: она должна быть освобождена от взвешенных веществ, со
Таблица 7. Основные показатели качества воды, потребляемой в производстве химических волокон [2]
лей жесткости, растворенного кислоро да. Питательная вода для современных котлов высокого давления должна быть полностью умягчена, обескремнена, обескислорожена и практически обессолена. Прозрачность питательной воды для котлов всех типов и парамет ров должна быть не ниже 50 см по Снеллену.
Требования к качеству котловой и питательной воды приведены в табл. 6.
Для питания котлов-утилизаторов в производстве аммиака остаточное солесодержание воды должно быть не более 2,5 мг/л, а содержание кремнекислоты не более 0,1 мг/л. Вода, используемая для котлов-утилизато ров в производстве серной кислоты, должна иметь жесткость до 0,01 мг- •же/л. при общем солесодержании 250— 300 мл/л и щелочности 1,0 мг- ■же/л. Допустимое содержание желе за в ней не более 0,035 мг-жв/л, рН = = 7 ,0 и примесей масла до 0,1 мг/л.
Котлы-утилизаторы производства слабой азотной кислоты потребляют воду, имеющую общее солесодержа-
ние |
до 150 мг/л |
при |
щелочности |
до |
1 мг-жв/л и |
жесткости до |
|
0,03 мг-жв/л. |
|
|
|
В производстве химических волокон |
|||
вода, |
используемая |
для |
охлаждения |
аппаратов и агрегатов, не должна содержать вещества, придающие ей коррозионные свойства и образующие отложения. Для мытья полов, обору дования, отмывки готовой продукции, для охлаждения и конденсации техно логических растворов расходуется фильтрованная неумягченная вода. Умягченная вода расходуется для при готовления прядильных растворов, оса дительной и пластификационных ванн и охлаждения аппаратов. В табл. 7
приведены основные показатели каче
ства воды, потребляемой в производ стве химических волокон.
Для заводов и цехов пигментной промышленности вода очища ется только от грубых механических примесей. Содержание взве шенных веществ в воде не должно превышать 30 мг/л и, как ис ключение, может составлять до 100 мг/л. При производстве дву окиси титана к воде предъявляются следующие требования: жесткость общая — 3 мг-экв/л; железо общее — до 0,2 мг/л; су хой остаток — до 100 мг/л, максимальная температура 28°С. Кроме этого, в производстве двуокиси титана применяется также умягченная вода.
В производстве карбамидных смол оборотная вода расходует ся на охлаждение холодильников, полимеризаторов, конденсато ров и др. Температура воды в летнее время должна быть не вы ше 25°С, карбонатная жесткость — не более 4 мг-экв/л, количе ство взвешенных веществ — до 60 мг/л. К обессоленной воде этих производств предъявляются следующие требования: общее солесодержание — не более 5 мг/л\ содержание кремния — не более 0,2 мг/л\ содержание железа — десятые доли мг/л.
В производстве уксусного ангидрида расходуется оборотная техническая вода с температурой 25°С и охлажденная вода с тем пературой 5°С.
При производстве хлопковой целлюлозы расходуется умягчен ная вода с общей жесткостью не более 0,18 мг-экв/л, содержа щая лишь следы взвешенных веществ и железа и имеющая ми нимальную окисляемость.
Оборотная вода, применяемая в производстве жирных кислот, должна иметь температуру не выше 25°С.
К качеству оборотной воды кислородных станций предъявля ются следующие требования: температура воды не должна пре
вышать 28—30°С; взвешенных |
веществ допускается не более |
50 мг/л; карбонатная жесткость |
добавочной воды — не более |
3,5 мг-экв/л, содержание ионов |
железа — не более 0,3 мг/л-, pH |
воды — 6,5—8,5. |
|
ВОДНЫЙ БАЛАНС ПРЕДПРИЯТИЯ
При решении задачи размещения предприятий хими ческой промышленности одним из главных документов, который служит осноеой для разработки проектов водоснабжения и кана лизации, является схема водоснабжения, канализации и исполь зования водных ресурсов, составляемая для районных планиро вок области или экономического района. Размещению новых и развитию существующих предприятий часто препятствуют усло вия спуска сточных вод. Поэтому тщательному анализу внутриплощадочных балансовых схем водоснабжения предприятия, расчетам возможного разбавления сточных вод в водоемах и обоснованию выбора методов водоподготовки и очистки про мышленных сточных вод следует придавать первостепенное зна чение.
На предприятиях химической промышленности основную роль в водоснабжении играют системы оборотного водоснабжения. Нагретая в теплообменных аппаратах оборотная вода вновь ох лаждается в градирнях, брызгальных бассейнах или других уст ройствах и циркуляционными насосами возвращается в тепло обменники. При этом она многократно и последовательно под вергается физико-химическим воздействиям — упаривается, на гревается, охлаждается, аэрируется, многократно соприкасается с охлаждаемой поверхностью и в результате этого частично те ряется при испарении, капельном уносе в атмосферу и постепен но становится более минерализованной. Часто при этом стабиль ность воды нарушается, она становится коррозионной или спо собной к отложению минеральных солей, постепенно в ней накапливается пыль и продукты коррозии. Поэтому для попол нения потерь оборотной воды и восстановления ее качества си стемы оборотного водоснабжения получают подпитывающую во ду. Подпитывающая и оборотная вода различаются по качеству.
Оборотное водоснабжение может быть осуществлено в виде единой системы для всего промышленного предприятия или в ви де отдельных циклов для одного или группы цехов. Количество систем оборотного водоснабжения на предприятии устанавлива ется с учетом особенностей и характера производства, назначе ния воды, требований к ее качеству, температуре, давлению. При решении этого вопроса принимается во внимание генераль ный план предприятия, размещение потребителей воды на ген плане, а также сопоставление технико-экономических показате лей различных вариантов.
С целью уменьшения диаметров и протяженности труб комму никаций, при соответствующем обосновании, следует преимуще ственно предусматривать на предприятии раздельные системы оборотного водоснабжения отдельных производств, цехов или установок при максимально возможном приближении сооруже ний оборотного водоснабжения к потребителям воды. Последо вательное или прямоточное использование воды для производ ственных нужд и сброс отработавших и очищенных сточных вод в водоем можно допускать только в случаях достаточно надеж ной технологии очистки их или при явной нецелесообразности систем оборотного водоснабжения.
В обычных системах оборотного водоснабжения, не имеющих специфических загрязнений технологическими продуктами, пред отвратить повышение минерализации в оборотной воде можно путем продувки (сброса части оборотной воды) и пополнения системы подпитывающей водой. На химических предприятиях это осложняется следующими обстоятельствами: из-за попада ния в систему оборотного водоснабжения продуктов выработки предприятия воды, сбрасываемые при продувке системы, оказы ваются существенно загрязненными, в связи с чем их сброс да же после очистных сооружений жестко ограничивается. Кроме
того, коррозионная стойкость теплообменной аппаратуры и ком муникаций обеспечивается лишь при соблюдении оптимального узкого интервала pH и при незначительном содержании солей в воде. Для таких систем рекомендуется применять корректировку
Рис. 2. Схемы оборотного водоснабжения:
а — с охлаждением оборотной |
воды; б — с |
очисткой |
оборотной воды; в — с очисткой и охлаждением обо |
||
ротной воды; / — производство; |
2 — охладитель воды; |
|
3 — водоочистные сооружения; |
4 — камеры |
обработки |
добавочной воды; 5 — насосные станции. |
|
pH оборотной воды путем подкис ления либо частичного Н-катионирова- ния, а также осуществлять мероприя тия, снижающие интенсивность роста солесодержания.
В зависимости от качества исходной воды и требований, предъявляемых к качеству потребляемой воды, часть об щего расхода оборотной воды может подвергаться обработке (коррекцион ная обработка, умягчение, обессолива ние, хлорирование, удаление взвесей и т. д.). Отработанная вода, использу емая в производстве, и вода, расходуе мая на собственные нужды водоочист ных установок (сбросы от регенерации ионитовых фильтров, промывные воды от осветлительных фильтров, потери воды с осадком при продувке от стойников), не всегда могут возвра
щаться в циркуляционную систему и частично сбрасываются в сточные воды. В таких случаях этот расход воды следует учиты вать в общем балансе системы.
В обороте могут использоваться три категории воды, соответ ствующие трем основным схемам оборотного водоснабжения (рис. 2). Первая схема используется, если вода в производстве не загрязняется, а лишь нагревается и изменяется ее термоста бильность. В этом случае отработавшая вода охлаждается, ча стично выводится из системы (продувка) и вновь подается на то же производство, пополненная исходной водой источника водо снабжения (рис. 2, а).
Вторая схема применяется, когда вода в производстве не на гревается, но загрязняется. В этом случае вода подвергается только очистке (отстаиванию, фильтрованию) и вновь подается на то же производство (рис. 2, б).
Наиболее сложный случай отражает схема, когда вода в про изводстве нагревается и загрязняется. Такая отработавшая во да перед возвращением на производство охлаждается, частично выводится из системы, подвергается очистке и пополняется ис ходной водой источника водоснабжения (рис. 2, в).
Потребность воды для производства может устанавливаться по «Укрупненным нормам расхода воды и количества сточных вод на единицу продукции или сырья», разработанным ВНИИВодгео.
В настоящее время для пополнения систем оборотного водо снабжения используются очищенные сточные воды. Критерием рациональной системы оборотного водоснабжения является ко эффициент использования воды:
И- |
Рзабог> Qc6pac |
v |
Озабор |
|
|
|
|
где С?забор и QcCpac — забор воды из источника и сброс сточных вод в водоем.
На передовых предприятиях И составляет 0,85—0,95, некото рые предприятия прекратили сброс сточных вод и достигли
И=1,0.
Взарубежной практике известны случаи, когда очищенные бытовые сточные воды используются для промышленного и питьевого водоснабжения. Так, например, в водопроводную сеть города Видгоек в Южно-Африканской республике подается очи щенная сточная вода [15]. Вода подвергается очистке по сле дующей технологической схеме: вначале после биологических очистных сооружений либо после первичных отстойников стоки направляются в камеру смешения флотатора, в которую подает ся известь-пушонка (доза извести назначается такой, чтобы было достигнуто р Н = 11,0— 11,5). Применение извести обусловлено тем, что в США отработан способ регенерации извести из осад ка сточных вод; кроме того, умягчение известью снижает солесодержание воды и может быть использовано для обработки не только воды после полной биологической очистки, но и воды, про шедшей только первичный отстойник. При pH свыше 11 аммо нийный азот переходит в растворенный в воде аммиак; это по зволяет удалить до 90% аммонийного азота простой продувкой воды воздухом В скруббере.
Во флотаторе вода пребывает 20 мин, затем обрабатывается в
скруббере. Для снижения pH воды до 9,8— 10,2 ее стабилизиру е т углекислотой. Стабилизатор, рассчитанный на 20-минутное Пребывание, выполнен в виде осветлителя со взвешенным фильт ром. Перед стабилизатором вода коагулируется железным ку поросом (30 мг/л).
Результаты обработки сточной воды приведены на рис. 3, 4. Как видно из рис. 3, несмотря на исчезновение аммиака или
солей аммония и аммонийного взттга сргааичьсцнк «©единений,
после обработки воды в системе очистных сооружений содержа ние общего азота лишь незначительно снижается. Это является следствием процессов нитрификации, приводящих к окислению большей части аммонийного и амминного азота в нитраты и нитриты.
Рис. 3. Изменение качества очищенных сточных вод по этапам очистки:
а — содержание |
NH3, |
мг!л; б — содержание азота |
в органических веществах, мг{л; |
в — общий азот, |
мг!л\ |
г — содержание фосфатов |
3 — |
РО4 t мг/л; б — АБС детергенты), |
мг/л: е — химическое потребление кислорода, мг/л. Пунктирной линией обозначена исходная вода-сток после первичного отстойника, сплошной — после полной биологи ческой очистки; I — исходная сточная вода; II — вода после флотатора; III — после скруббера; IV — после стабилизатора; V — после фильтра; VI — после пеноотделителя; VII — после хлорирования; V III— после фильтра с активным углем.
|
7 6 5 |
2 д е аг |
Рис. 4. Изменение бактериальной загрязненности |
||||
1 т L |
|
||||||
|
г |
|
очищенных сточных вод по этапам очистки: |
||||
§ | б 0 |
|
/ — бактерии |
Е. Coli |
(за 100% принято 500 |
см3; 2 — |
||
|
\ |
|
Salmonel (за |
100% принято 17 см3); 3—Polio I вирус; |
|||
I I |
\ |
— |
а — исходная |
сточная |
вода; б— вода после |
флотатора; |
|
|
в — после скруббера; |
г — после стабилизатора; |
б— после |
||||
|
|
-1 |
фильтра; е — после пеноотделителя; |
ж — после хлориро |
|||
1 |
|
вания. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
В стабилизаторе благодаря рекарбонизации |
устраняется из |
||||||
лишняя гидратная щелочность, выпадает углекислый |
кальций, |
временная жесткость и солевой состав снижаются до минимума. Коагуляция железным купоросом ускоряет выпадение углекис лого кальция в осадок. Из стабилизатора вода поступает на ско рые фильтры, а после фильтров в пенообразователь — барботер, оборудованный системой аэраторов. Пена собирается с поверх ности воды в пеноотделитель. В контактном резервуаре, рассчи танном на 40-минутное пребывание, вода хлорируется, а затем перекачивается на фильтры с активным углем, из которых попа дает в резервуар чистой воды.
Высокая гидратная щелочность, получаемая благодаря боль шим дозам извести, разрушает бактерии и вирусы (см. рис. 5).
Если очищенная сточная вода используется для охлаждения, необходимо предусматривать дополнительные меры против раз вития водорослей в градирнях и охлаждаемой аппаратуре. Если
охлаждаемое оборудование имеет бронзовые и медные детали, то охлаждающая вода не должна содержать аммиак, который разъедает их. Использование сточных вод для промышленных целей лимитируется только стоимостью очистки до нужного ка чества.
Как известно, система оборотного водоснабжения наполняется
водой в момент |
первоначального ввода ее в |
эксплуатацию. |
В дальнейшем |
количество воды поддерживается |
постоянным, |
т. е. потери компенсируются добавляемой водой. Убыль воды из системы оборотного водоснабжения складывается из следующих потерь.
1. Потери воды в производстве, в местах ее использования
(Ж).п). Величина этих потерь определяется технологическим расчетом и может быть вычислена как разность количества по даваемой и количества отводимой от производства воды в м3/ч.
2. Потери воды на сооружениях осветления и подготовки воды (И70с ). В эти потери входят:
потери воды при промывке кварцевых фильтров — 3— 5%; потери воды при чистке или продувке отстойников или освет
лителей — 1,5— 3%; ионообменное умягчение воды 6— 10%;
ионообменное обессоливание воды — 10—20%.
Потери воды в циркуляционных системах, где она использует ся для охлаждения промышленных аппаратов, в основном, опре деляются испарением в водоеме-охладителе непосредственно с водной поверхности и через водную растительность. Кроме того, часто неизбежны дополнительные потери воды вследствие филь трации через дамбы и основания сооружений. В начале эксплуа тации водоема-охладителя или осветлителя они обычно больше, но затем постепенно уменьшаются по мере кольматации пор в основании и ограждающих дамбах пруда.
3. Потери воды в результате испарения при охлаждении (QHCH ) возникают только тогда, когда применяются охладители открытого типа, т. е. где вода, используемая в качестве теплоно сителя, охлаждается непосредственно при контакте с атмосфер ным воздухом. В таких случаях величина потерь определяется из теплового расчета охладителя, а при отсутствии расчета — по приближемной формуле
Гнсп = Д tW0, мя1ч, (2 )
где k\ — коэффициент потери воды на испарение, принимаемый для градирен и брызгальных бассейнов в зависимости от темпе ратуры воздуха — по сухому термометру. Значение коэффициен та k\ при охлаждении воды в брызгальных бассейнах и градир нях составляет при температуре воздуха 0°С — 0,0010; 10° — 0,0012; 20° — 0,0014; 30° — 0,0015;
At— температурный перепад охлаждения воды, град С (вы числяется как разность температур отработавшей воды t2 и воды, подаваемой потребителю, ?i);
Wo — количество воды, отводимой от производства на охлаж дение, м3/ч (при охлаждении закрытых теплообменных аппара тов W0= W „ — количеству подаваемой производству воды).
Для прудов-осветлителей оборотной воды и прудов-охладите лей в зависимости от естественной температуры воды в водоеме коэффициент k\ определяется следующим образом: при естест венной температуре воды в водоеме 0°С — 0,007; 10° — 0,0009; 20° — 0,0011; 30° — 0,0013.
Для теплообменников оросительного типа потери воды на ис
парение вычисляются по формуле |
|
WMa = 2fcl AtW ot м3/ч. |
(3) |
Потери воды из-за испарения оборотной воды в пруде-освет лителе в системах, где вода выполняет роль поглотителя тепла и среды для транспортирования механических примесей, могут быть вычислены по формуле (2) Д /= 1 , a ki выбирают на осно вании приведенных выше данных.
4. Потери воды из системы под действием ветра и в результате капельного уноса зависят от типа, конструкции и размеров охладителя, а для открытых охладителей — и от скорости ветра.
Потери на унос из водоохлаждающего устройства определяют ся по формуле
WyH= k2W0, м3/ч, |
(4) |
где &2 — коэффициент потерь воды на унос. |
Принимается для |
брызгальных бассейнов производительностью до 500 м3/ч— 0,02—0,03; свыше 500 м3/ч— 0,015— 0,02; для брызгальных гра дирен и открытых градирен с простыми жалюзи — 0,01— 0,015; для открытых градирен с решетчатыми жалюзи и башенных гра дирен— 0,005—0,001; для вентиляторных градирен с водоуловителями — 0,003—0,005.
Открытые теплообменные устройства оросительного типа до полнительно теряют воду, уносимую ветром. Величина потерь
на унос воды WyK из оросительных холодильников определяется
по формуле: |
|
W;„ = K3W„, м31ч; |
(5) |
где k3— коэффициент потерь воды на унос из оросительных хо лодильников (может быть принят равным 0,05—0,01);
W„ — количество охлаждамой оборотной воды, м3/ч. Приведенные потери из системы называются естественными и
суммарно составляют:
МТест.пот - w „.„ + U7HCn + W yH+ U/ф, М*/Ч. |
(6) |
Восполнение потерь в системе осуществляется количеством во ды, определяемым из формулы
^7д0б = ИТест.пот ■ М3)Я. |
(7) |
5. В некоторых случаях с целью поддержания в оборотной воде постоянной концентрации какого-либо растворенного ве