книги / Расходомеры и счетчики количества веществ. Расходомеры обтекания, силовые, тепловые, оптические, ионизационные, ядерно-магнитные, концентрационные, меточные, корреляционные, вихре
.pdfДля измерения расхода воды ИСО [12] рекомендует следую щие нерадиоактивные индикаторы (для некоторых из них в скоб ках указаны значения Сх min): бихромат натрия (2 •1СГ1 при пря мом анализе; 2 ■10-3 после реконцентрации); хлорид натрия (1 - 10 мг/л в зависимости от начальной электрической проводимос ти); родамин В (2 •10-4 мг/л); родамин Wt; хлорид лития; флуоресцин (5 •10~3 мг/л); нитрит натрия; сульфат марганца (1 мг/л согласно [39]). Бихромат натрия отсутствует в значительных до зах в природной воде, но хорошо в ней растворяется. Он относи тельно дешев, а малые его концентрации сравнительно легко оп ределяются колориметрическим методом. Хлорид натрия очень дешев и доступен, а сопротивление его раствора пропорциональ но концентрации в широком диапазоне, но он присутствует в при родной воде и неприменим при очень слабых концентрациях. Родамины отсутствуют в природной воде и допускают определение при очень малых концентрациях Сх min, но они не очень хорошо раство ряются и дорогостоящие. Чаще всего применяют хлорид натрия, но если измеряемая вода сама содержит его в заметном количестве, то во избежание очень большого расхода хлорида натрия переходят на другой индикатор, в частности на бихромат натрия. Учитывая ток сичность последнего, его окончательная концентрация Сх должна быть во много раз меньше, чем хлорида натрия.
Иногда [21] для прозрачных веществ, например для воды, при меняют светорассеивающие индикаторы, например суспензию поливинилхлорида.
При измерении расхода газа в зависимости от его состава в ка честве индикаторов применяют те или другие газы. Для измере ния расхода воздуха используют диоксид углерода, фтор, оксид углерода, монооксид азота и природный газ. Но при измерении расходов газа лучше применять в качестве индикаторов радиоак тивные изотопы, потому что погрешность измерения малых кон центраций газовых индикаторов значительна ±(2-5-3) % . Чаще всего для этой цели служит Кг85. Некоторые радиоактивные изотопы, например Na24 и Вг82, находят применение также и при измере нии расхода жидкостей. Выбирая радиоактивный изотоп в каче стве индикатора, надо учитывать время его полураспада, макси мально допустимую концентрацию в измеряемом веществе, кото рая зависит как от степени радиоактивности изотопа, так и от назначения измеряемого вещества, например питьевая вода. В последнем случае лучше вообще воздержаться от применения радиоактивных индикаторов. По соображениям техники безопас ности во всех случаях нежелателен длительный период полурас пада, но слишком короткий непригоден, так как не обеспечит необходимой точности измерения. В работе [62] авторы применя ли Вг82 и в некоторых случаях Кг85 и Аг41 для контроля сужаю щих устройств, служащих для измерения сжиженного нефтяно го газа. В той же работе для исследования систем водоснабжения применяли водные растворы Вг82 и Аи198.
141
7.5.ПЕРЕМЕШИВАНИЕ ИНДИКАТОРА
СИЗМЕРЯЕМЫМ ВЕЩЕСТВОМ
Для обеспечения точности измерения расхода концентрацион ным методом как с непрерывным, так и с залповым вводом инди катора, требуется достаточно полное перемешивание индикатора с измеряемым веществом. Необходимая длина L трубопровода,
вконце которого наступает полное перемешивание, зависит от многих причин. Наибольшая длина L требуется, когда переме шивание происходит естественным путем под влиянием турбу лентной диффузии на прямолинейном участке трубы. На рис. 81 показано выравнивание концентрации Сх оксида азота по сече нию прямого воздухопровода диаметром 300 мм по мере удале ния от точки ввода в центре трубы [52]. Средняя скорость возду ха в трубе равнялась 4,1 м/с.
На рис. 82 показано выравнивание профиля солевой метки
вводопроводе диаметром 1000 м. Эти, а также другие эксперимен ты (см. рис. 84) позволили сделать вывод о том, что для достаточ но полного перемешивания на прямом участке его длина L долж на быть не менее 1002). В стандартах ИСО [12, 46] приведены три теоретические формулы для относительной длины L/D, при ко торой вариация концентрации Сх в контрольном сечении не пре
восходит заданного значения х = Сх / С (% )
Рис. 81. Выравнивание концентрации ве щества-индикатора (оксида-азота) по се чению воздухопровода с увеличением рас стояния L от места ввода
Рис. 82. Выравнивание профиля со левой метки по сечению водопро вода с увеличением расстояния L от места ввода:
1 — профиль скоростей; 2 — профиль
метки L = 22D; 3 — профиль метки L-
= кип
-150 -100 -50 0 50 100150 R, мм
142
Рис. 83. Теоретическая зависимость ва |
Рис. 83. Экспериментальная зависимость |
||
риации концентрации х = Сх /Сх |
от |
вариации концентрации х = Сх / Сх от |
|
длины L/D пути перемешивания: |
длины L/D пути перемешивания приЪво- |
||
1 — по формуле (61); 2 — по формуле (62); |
де индикатора: |
|
|
3 — по формуле (63) |
|
/ — через одно отверстие у стенки трубы; 2 — |
|
|
|
в центретрубы; 3 — черезчетыреотверстияу стен |
|
|
|
ки; 4 — через четыре отверстия по кольцу с ра |
|
|
|
диусом 0,63# |
|
L/D = 1,18Д |
А |
(2,94 —Inх/ 2,30); |
(61) |
L /£ )= (2 ,9 5 -ln x/2,4)-JsJX; |
(62) |
||
L/D = (20,5 - |
2,85 In x) Re^HX^X)0’5. |
(63) |
В этих формулах X и X0 — коэффициенты сопротивления ре ального и гладкого трубопроводов соответственно; Re — число Рейнольдса.
Формула (61) получена в предположении постоянства распре деления коэффициента радиальной диффузии kRи скорости потока в сечении. Формула (62) исходит из параболического распределе ния коэффициента Лд и постоянства скорости потока в сечении. При выводе формулы (63) принято параболическое распределе ние коэффициента Лд и логарифмическое — профиля скоростей. Результаты расчета по этим уравнениям необходимой длины L/D для Re = 105 и гладких труб показаны на рис. 83. С возрастанием числа Re длина L/D увеличивается, в частности на 25 % при воз растании Re от 105 до 106.
С увеличением шероховатости трубы относительная длина L/D несколько сокращается. Но расчет по приведенным формулам дает преуменьшенные значения L/D, как это следует из эксперимен тальных кривых, приведенных в тех же стандартах ИСО [12, 46] и показанных на рис. 84. Кривая 2, полученная при вводе инди катора в центре, требует примерно в два раза больших значений L/D, чем это следует из теоретических кривых. При вводе ин дикатора у стенки трубы (кривая 1) значение L/D еще более воз растает. Если же индикатор вводится не через одно, а через не
143
сколько отверстий, расположенных на равном расстоянии друг от друга, то длина L/D резко сокращается. Кривая 3 получена при четырех отверстиях, расположенных у стенки трубы, а кри вая 4 — при вводе через четыре отверстия, расположенных по кольцу с радиусом 0,63Я, где R — внутренний радиус трубопро вода [28]. Согласно некоторым экспериментальным работам [32], для полного перемешивания раствора при вводе индикатора че рез одно отверстие требуются очень большие длины L, вплоть до (600-5-700) D.
Сокращения необходимой длины перемешивания можно до стигнуть помимо многоточечного ввода индикатора и рядом дру гих мер. Одна из них состоит во вводе индикатора навстречу по току с большой скоростью, значительно превосходящей среднюю скорость потока. По сравнению с обычным центральным вводом ввод в центре навстречу потоку позволяет сократить L на 1/3. Существенному сокращению L способствуют также местные со противления. Согласно проведенным опытам [42], четыре колена на трассе сокращают длину L от 100D до 55Х>. В стандартах ИСО указывается на эффективность турбулизующих средств, напри мер пластин, поставленных под углом к потоку сразу после места ввода индикатора. Если между местом ввода и контрольным се чением имеется насос (или газодувка), то перемешивающий эф фект последнего можно считать эквивалентным 100£> прямого участка трубы.
Нередко более целесообразно не добиваться высокой степени перемешивания индикатора с измеряемым веществом, а приме нить метод усреднения отбираемой пробы. Возможны два способа этого усреднения. Один из них [12, 46] состоит в отборе проб через несколько отверстий, равномерно расположенных в конт рольном сечении и последующем перемешивании их. При Re = = 105 шесть точек отбора при L = 50D эквивалентны одной точке, расположенной на расстоянии L = 100D. Другой способ основан на усреднении во времени пробы, отбираемой в одной точке. Этот способ с успехом был применен при контроле труб Вентури, уста новленных на ленинградском водопроводе. Отбираемая проба по ступает в сосуд-усреднитель диаметром 200 мм и объемом 6 л (при скорости отбора 0,1-0,15 л/с). Сосуд снабжен отражателем, способствующим хорошему перемешиванию пробы. Концентра ция индикатора измеряется на выходе из сосуда-усреднителя. Рассматриваемый способ позволил сократить расстояние L меж ду местом ввода индикатора и контрольным сечением до 3(Ш.
7.6. УСТРОЙСТВО КОНЦЕНТРАЦИОННЫХ РАСХОДОМЕРОВ
Элементы конструкции. Концентрационный расходомер состоит из устройства для ввода индикатора в поток при одновременном измерении его расхода или количества и устройства для измере
144
ния концентрации Сх в потоке после его перемешивания или уст ройства для измерения отношения этой концентрации и концен трации Сс образцовой смеси. Концентрация индикатора Си во вво димом веществе должна быть предварительно определена. Уст ройства для непрерывного ввода индикатора отличны от устройств для его залпового ввода. В первом случае для ввода жидкостных, в том числе и радиоактивных растворов, применяют поршневые или ротационные насосы-дозаторы. Пример подобного поршнево го насоса, снабженного коробкой скоростей для изменения скоро сти движения поршня, показан на рис. 85. Насос предназначен [22, 23, 57] для ввода радиоактивного раствора. Возможное вре мя ввода 5, 20, 30 и 45 мин. Внутри тщательно обработанно го цилиндра 4 из коррозионно-стойкой стали диаметром 69,9± ±0,025 мм (полезный объем 751 см3) перемещается поршень 6, снабженный уплотнением 5. Поршень приводится в движение син хронным электродвигателем 3 через коробку скоростей 2, пере ключение которых производится рукоятками 11. Ход поршня ограничен концевыми выключателями 10. Заполнение цилиндра раствором происходит через вентиль 9 и съемную крышку 7, а подача раствора в измеряемое вещество — через ту же крышку и вентиль 8. Учитывая радиоактивность раствора, все устройство закрыто свинцовым защитным чехлом, снабженным ручкой 1 для переноса. Подобный насос-дозатор одновременно измеряет рас ход и обеспечивает хорошее его постоянство. В других случаях для измерения индикатора применяют те или другие расходоме ры, а для обеспечения постоянства подачи — регуляторы расхода [66]. Нередко [23, 57] раствор из дозатора вводят не непосред ственно в поток, а в промежуточную емкость (трубу) с водой, где разбавление индикатора доводят до 1: 1000. Этот разбавленный
10 . |
145 |
раствор и подается в поток. В результате сокращается необходи мая длина перемешивания.
Газообразный индикатор вводят из баллона [30], давление в котором выше, чем давление измеряемого вещества, через ре дуктор и теплообменник. Постоянство расхода достигается при критической скорости истечения через одно или несколько от верстий. При необходимости может быть применен регулятор рас хода. А расход определяется путем взвешивания баллона до и пос ле введения индикатора в измеряемое вещество и измерения вре мени введения.
У концентрационных расходомеров залпового типа индикатор вводится с помощью быстродействующих устройств (пневмати ческих, пружинных и т. п.). Примеры подобных устройств показа ны на рис, 94 и 95. Иногда время ввода удается довести до 0,15 мс [57]. Очень простой способ залпового ввода индикатора показан на рис. 88.
Схемы концентрационных расходомеров. На рис. 86 показана гидравлическая, а на рис. 87 — электрическая схемы концентра ционного расходомера с непрерывным вводом солевого раствора, разработанная во ВНИИГС. Схему успешно применяли при про верке труб Вентури, установленных на водопроводных магистра лях Ленинграда. Ее средняя квадратическая погрешность при измерении расхода по оценке ВНИИМ не превышает 0,2 % . Схе ма основана на измерении отношения т = (Сс - С$)/(СХ - С0) кратностей разбавления индикатора (соли) в измеряемом веще стве и в образцовом растворе или, что то же, отношения концен траций соли в образцовом растворе (Сс - С0) и в измеряемом ве ществе (Сх —С0).
Приготовленный для ввода в трубопровод 10 (рис. 86) с изме ряемым веществом раствор соли известной концентрации Си за-
146
ливают в мерный бак 8, имеющий мерный объем V между отметка ми а и б. В дозирующий сосуд 3 узла образцовой смеси заливают такой же раствор или, в общем случае, этот раствор, но предвари тельно разбавленный водой крат ностью N v Последнее делается для упрощения приготовления образцового раствора, концентра ция соли в котором Сс будет близ ка к концентрации Сх в конт рольном сечении потока. Для при готовления образцового раствора вода, имеющая начальную концен трацию соли CQ, отбирается из трубопровода 10 до места ввода
Рис. 87. Электрическая схема концен трационного расходомера ВНИИГС:
АК — автокомпенсатор; У — усилитель автокомпенсатора; Яр — реохорд автоком пенсатора; Яр— рабочий участок расхода; Я± — резистор; гс, г0, гх — кондуктомет рические преобразователи электрических
проводимостей растворов
внего раствора соли из бака 8. Отбираемая вода проходит через два кондуктометрических преобразователя г0, сосуд-смеситель 4, усреднитель 5, кондуктометрический преобразователь г0 и слива ется в бак 1. Достигнув нижнего открытого конца сосуда 2, вода будет подниматься в нем и сжимать воздух, который станет вы теснять из дозирующего сосуда 3 находящийся в нем раствор соли
всосуд-смеситель 4, образуя в последнем образцовую смесь. Эта смесь, пройдя через усреднитель 5 и кондуктометрический пре образователь гс, будет сливаться в бак 2. Кратность разбавления образцовой смеси N2 представляет собой отношение объема жид кости, поступившей в бак 2, к объему раствора соли, вытеснен ной из дозатора 3 в смеситель 4. Кратность N2, получаемая в схе ме ВНИИГС автоматически, определяется геометрическими раз мерами сосудов 1 -3 и отношением плотностей раствора в дозато ре 3 и воды, поступающей в бак 2. Для измерения расхода QQ воды в трубе 10 включают насос 7, подающий в эту трубу раствор соли из бака 8. Постоянство расхода раствора соли контролирует ся ротаметром б, а точное измерение этого расхода производится путем деления контрольного объема V бака 8 между отметками а
иб на соответствующее время выхода раствора. После смешения последнего с водой в трубе 10 отбирается ее проба, имеющая кон центрацию СхУ которая проходит через усреднитель 9 и кондук
тометрический преобразователь гх. Благодаря усреднителю рас стояние от места ввода раствора до места отбора пробы удалось сократить до 302). Четыре одинаковых кондуктометрических пре образователя гху гс, г0 и 7Q включены в мостовую схему (рис. 87), питаемую от сети через трансформатор. Разность напряжений в диагонали моста подается на вход усилителя автокомпенсатора АК. Последний перемещает движок реохорда 2?р, пока напряже ние на входе усилителя У не станет равным нулю. Тогда будет справедливо равенство
147
Щ>/Щ = (1 /гс - 1 /г 0) /[ ( 1 /г , - 1 /г 0)л],
где Л = [1 + Rx (1/г с - 1/г0)]/[1 + Rp(l/rx - 1/го)]. |
сопротивления |
При небольшой разнице концентраций Сс и |
rQ и близки друг к другу и поправочный коэффициент Г) может быть принят равным единице. В этом случае отношение кратно стей т = (Сс - С0)/(СХ - С0) = (1/г с - 1/г0)/(1/гж - 1/г0) и, следова тельно, автокомпенсатор непосредственно измеряет эту величи ну. При необходимости можно учесть и значение поправочного коэффициента ц. Искомый расход воды Q0 в трубопроводе 10 оп ределяют по формуле Q0~q (mNc - 1), где Nc = — кратность разбавления соли в образцовом растворе. Рассмотренная схема предназначена для измерения расхода воды вплоть до 15 000 м /ч при давлении 0,8 МПа. Объем мерного бака 65 л. Расчетная крат ность разбавления стандартного раствора от 1000 до 12 000. Дли тельность измерения расхода 5-12 мин.
Схема концентрационного расходомера с залповым вводом со левого раствора, разработанная в Ростовском инженерно-строи тельном институте [14] для измерения расхода воды при темпе ратуре до 100 °С, показана на рис. 88. Так же, как и предыдущая схема, она основана на измерении отношения концентрации соли Сс в образцовом растворе и концентрации соли Сх в контрольном сечении потока с измеряемым веществом.
Оцинкованная трубка 23 вместимостью 15 мл заполняется че рез трехходовой кран 22 солевым раствором. Вода под давлени ем, поступающая по трубке 21, впрыскивает этот раствор при открытом нижнем кране 24 в трубопровод 25 с измеряемым ве ществом. На достаточном расстоянии от места ввода раствора в контрольном сечении через трубку 26 отбирается проба, имею-
Рис. 88. Электрогидравлическая схема залпового концен трационного расходомера
148
щая концентрацию Сх. Она проходит через кран 9, змеевик 1, ротаметр 2 и кондуктометрический преобразователь 3. Змеевик 1 проложен внутри теплообменника 4, через который под действи ем насоса 5 циркулирует раствор сравнения, имеющий концент рацию Сс. Далее этот раствор проходит через кондуктометриче ский преобразователь б, ротаметр 7, регулирующий вентиль 3,
а в случае необходимости — еще и через калориферное устройство
спринудительным обдувом. Благодаря теплообменнику происхо дит выравнивание температур раствора сравнения и измеряемого вещества, что очень важно для правильной работы кондуктомет рических преобразователей 3 и б. Генератор 10 частотой 1000 Гц питает через инвертор 11 стабилизированным напряжением пре образователь 3 и, кроме того, переменный резистор 12, имити рующий электрическую проводимость потока, имеющего на чальную концентрацию соли CQ. Преобразователь б через ин вертор 13 и переменный резистор 14, служащий для имита ции электрической проводимости исходной воды для раствора сравнения, включены в цепь обратной связи операционного усилителя 15. Измерительный сигнал с последнего поступает на масштабный усилитель 16 и далее на интегратор 13. Вольт метр 19 служит для измерения текущего значения отноше ния электрических проводимостей, а следовательно, и кон центраций растворов С0/Сх в преобразователях 3 и б, а вольт метр 20 показывает нарастающим итогом значение интеграла
*к
J Сх dt. Для компенсации неидентичности кондуктометрических
0 преобразователей и возможного неравенства их температур слу
жит переменный резистор 17. С его помощью при протекании исходной воды через оба преобразователя коэффициент передачи масштабного усилителя 16 устанавливается так, чтобы отноше ние электрических проводимостей в преобразователях равнялось единице.
Кондуктометрические преобразователи типа ДСВ-23. Теп лообменник, изготовленный из трубы диаметром 83 мм и дли ной 700 мм, покрыт изоляцией из поролона толщиной 25 мм и снаружи — оцинкованным железом. Змеевик из нержавею щей трубки диаметром 10 мм имеет поверхность 0,2 м . Расхо ды в контурах образцового раствора и отбора пробы от 150 до 200 л/ч. Погрешность определения расхода Q0 измеряе мого вещества ±1 % . Достоинства схемы — простота устройства и компактность установки, которая легко может быть пере носной. Для сокращения участка перемешивания рекоменду ется между местом ввода индикатора и местом отбора пробы иметь турбулизирующее сопротивление, например сужающее устройство расходомера, а ввод индикатора делать напротив движения потока.
149
7.7. ОСОБЫЕ РАЗНОВИДНОСТИ КОНЦЕНТРАЦИОННЫХ РАСХОДОМЕРОВ
Для измерения расхода сточных вод, а также воды, идущей на охлаждение на электростанциях и в промышленности, в качестве индикаторов нередко применяют красящие вещества, обладаю щие флуоресцирующими свойствами. Определение их концент рации в жидкости производят флуорометрическим методом.
Вработе [29] применялся 20%-ный раствор родамина, который до введения в поток предварительно разбавлялся в 7,3 раза. При постоянной скорости ввода рекомендуемое соотношение расхода q вводимого раствора к расходу QQизмеряемого вещества 1 : 2000.
Внекоторых случаях, например при рециркуляционных систе мах, надо измерять также концентрацию красителя в потоке, до места ввода индикатора. Кроме того, следует учитывать возмож ное поглощение красителя на пути перемешивания, например, некоторыми твердыми частицами (сера, пирит и т. п.), содержа щимися в сточных водах. Методы учета даны в работе [29].
Значительно реже в качестве индикатора применяют суспен зию [21], содержащую мелкие частицы (0,5 мкм) из поливинил хлорида. Измерение концентрации С этих частиц в потоке основа но на поглощении ими света. Степень проводимости Е светового
луча зависит не только от С, но и от толщины х 9 обычно равной D, просвечиваемого участка по формуле Е = с~°'1тх. Погрешность измерения расхода была [21] около ±1 % в пределах чисел Re от 3600 до 340 000. Диаметр трубы D = 150 мм. Расстояние конт рольного сечения от места ввода 158D.
Были выполнены работы [34, 35] по применению концентра ционного метода для измерения расхода пара и высокотемпера турных газов, конденсирующихся при низких температурах. В одной из них [34] в паропровод вводилась радиоактивная вода, содержащая тритий Н3, в другой [35] — криптон Кг85. В первом случае в контрольном сечении непрерывно отбиралась проба пара, который конденсируется, проходя через змеевик, охлаждаемый проточной водой. Во втором в отборную трубку перед охлаждаю щим змеевиком непрерывно поступал азот из баллона, расход которого <7а поддерживается постоянным. Он уносил с собой Кг85, не конденсируясь в змеевике. Ионизационный счетчик опреде лял в нем содержание изотопа. Помимо измерения расхода азота да измерялся также и расход qn отбираемого пара по количеству полученного конденсата.
7.8. СРАВНЕНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ВАРИАНТОВ КОНЦЕНТРАЦИОННЫХ РАСХОДОМЕРОВ
Концентрационный метод применяют лишь для разовых из мерений в большинстве случаев больших расходов в закрытых и открытых каналах, а также для периодической поверки расхо
150