книги / Стабилизация параметров транзисторных усилителей
..pdfрежима ( h t ] - 1' 32) и производственного разброса сопротив-
лениий^ резисторов’ /?, |
и |
|
j = 0 ,7 9 и[ 5 'лн " = ^ ] |
= 1,07^ |
||
Д ля |
того |
чтобы |
в каскаде |
с |
последовательной ООС |
обеспечить |
такую ж е |
величину |
разброса тока |
коллектора, как и в рассчитанном |
|||
ранее каскаде |
с параллельной |
ООС, в соответствии с |
формулой |
(6-69) в нем необходимо применить элементы, разброс параметров
которых не превышает значения |
|
|
|
|
|
|
|||||
As, |
Г Ш |
|
I |
|
1,88 |
= |
0,118. |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
L |
J.2 V n ff, |
1^7-6,0 |
|
|
|||||
где согласно (9-21) |
п = 7. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Учитывая, |
что |
в |
соответствии |
с |
(9-17) |
п '= 4 , |
получаем: |
||||
Д/?',О.С |
|
As, |
1 |
|
|
0,118 |
= |
0,081; |
|||
Л'го.с |
"" |
h |
|
Y п 'B R |
|
К 4 -0 .73 |
|||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
о.с |
|
|
|
|
|
|
Д/?2 |
As2 |
|
1 |
_ |
0,118 |
= |
0,091; |
||||
|
|
s2 |
|
V n'B R2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
JA .0 ,6 5 |
|
|
|||||
А/?а |
А<^2 |
|
1 |
|
0,118 |
|
0,72; |
||||
—= ~ ^ |
— — |
|
Vn'B™ |
|
|
|
= |
|
|||
Да |
$2 |
|
|
VT- 0,082 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
JR3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fAs* |
■' |
- ° - ü ? |
= |
0 ,65.10-=. |
||||
ш |
s |
|
«2 |
|
|||||||
|
|
Y n'B „ |
|
1^4-9 |
|
|
|
||||
Разброс обычно нормируемого коэффициента передачи тока ба |
|||||||||||
зы транзистора |
согласно |
(2-18) при р = 5 0 |
составит: |
||||||||
Др' = |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
+ |
5 0 2 ^ 8 ,2 , |
|
0 ,6 5 .1 0 -г |
|
(о ,6 5 .Ю - ! |
|||||||||
откуда при симметричном |
поле допуска |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
^2Др' _ 2 - 8 ,2 |
0,33. |
|
|
|||
|
|
I f |
] ,Is |
P |
|
50 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Как следует из расчета, наиболее жесткие требования в рассма триваемом случае предъявляются к допускам на сопротивления ре
зисторов /?'о.с и |
/?2 (соответственно |
не |
более |
±4,05% |
и ±4,55% ), |
|||
а разброс коэффициента тока |
|
Г А М |
|
не должен |
превышать |
|||
базы |
~=~ |
|
||||||
±16,5% . |
|
|
L |
P |
J s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Погрешность, |
обусловленная |
разбросом |
сопротивления резистора |
|||||
/?,, оказывает слабое влияние |
на |
точность |
установления |
выбранного |
||||
рабочего режима |
^согласно расчету |
|
^ |
± |
36% ^. |
|
Очевидно, что для выбора'допустимого производственного разброса параметров -элементов необходимо также оценить его влияние на
ГА/.1 величину - J - •
На основе соотношений (6-69) и (9-21)
{ДАЛ |
ГД/.1 |
1 |
|
|
1,88 |
1 1 ,0 (± 550%); |
|
||
|
Je |
L h |
J i2 |
V n ffо |
|
|
= |
|
|
|
|
/7 -0 ,0 6 4 5 |
|
|
|||||
А ^0,с _ |
ГАа I |
Г Д/д] |
1 |
_ |
1,88 |
|
|
||
Я'о.с |
L a |
Je |
I /к |
J* У п В к |
^ |
/7 -0 ,4 9 7 |
’ |
* |
|
|
|
|
|
|
'О. С |
|
|
|
|
Agi, _ |
Г А /, 1 |
|
|
|
|
|
|
||
7?н |
[ /к |
Je |
|
/7 - 3 ,8 8 |
|
|
|||
A £ l = [AA.] |
1 |
_ |
1,88 |
|
|
||||
|
|
[ h |
h : |
VnB’R3 |
|
|
= 0,132 (± 6 ,6 % ); |
|
|
|
|
|
/ 7 - 5 , 3 5 “ |
|
|
||||
|
А1/. |
ГА/. si |
1 |
_ |
1,88 |
|
|
||
|
|
|
U V n B 'u |
|
/ 7 - 0 ,9 4 “ |
|
|
Окончательный выбор допусков -параметров элементов каскада следует произвести по худшему из полученных показателей. В рас сматриваемом случае
ДЯ'о с |
AR, |
+ 4,55%; |
Г AB |
I |
< |
± 16,5*/.; |
|
±4.050/,; - ^ - < |
^ |
^ |
|||
А/?» |
Д/?н |
8.950/oî |
А1/. |
< |
± |
38% и |
-Щ - < |
± 6,6%; |
- 0 ^ |
1 Э Д < ± И 0 *
Таким образом, наибольшее влияние на суммарную погрешность тока коллектора оказывает разброс параметров сопротивлений ре зисторов. Если не удается выбрать резисторы, разброс параметров которых не превышает значений, полученных согласно расчету, то следует принять для них реально достижимые величины и произве
сти поверочный расчет
Примем |
|
Е |
|
|
|
|
|
|
|
А/?, |
А/?ц |
|
AК',о.с |
_ АЯ, |
Rt |
R r = |
0,2 |
и В о.с |
R* = 0,1. |
Тогда согласно формулам (9-17) и (9-21)
As'
^ - / ( 0 , 7 3 . 0 , 1 ) - + (0,65-0,1 )2 + (0,082 -6^)*'+ (9-1.07-10-*)* !
= V (6,0-0,138)2+ (0 ,0 6 4 5 .2 )г+ (0 ,4 9 7 .1,07 -10-2 )2 + |
(0,497 -0,l)2 + |
^ |
|||
^ + (3 ,9 8 .0 ,2 )2 4 . (5,35-0,2) + (0 ,9 4 -0 ,2 )2 = |
1,59. |
|
|||
Каскад с последовательной OOC и жесткой стабилизацией ра |
|||||
бочей точки. Примем s 2=^2. Тогда при выбранном |
ранее_рабочем |
ре |
|||
жиме согласно |
расчету |
7ï/0.c = 122 ом; Я г= 134 |
ома; Л3=2,63 ком; |
||
/?2||i/?3= 127 ом |
и 1к = 4 |
ма. |
|
|
|
При полученном значении сопротивления резистора Яг будут иметь место заметные потери усиления и снижение входного сопро тивления каскада, что должно учитываться при реальном проектиро вании (см. § 10-1). Однако для приводимой в настоящем разделе сравнительной оценки эффективности стабилизации рабочей точки данное обстоятельство существенной роли не играет.
Оценим |
точность |
установления |
выбранного |
рабочего |
режима. |
||
Из формул (4-11) и |
(9-18) |
аналогично тому, как |
это |
было |
сделано |
||
ранее, получим: |
|
|
|
|
|
|
|
С2 = 1,96; |
BR = |
— 0,49; |
BR2 = |
0,464; BR3 = |
0,024 |
и В , = 1. |
Тогда при
= i ,07- Ю-2
A#O.C_A^2
= 0,1
JPo.c Ri
согласно формуле (9-17)
-^ - = 0,069. fia
|
Из |
формул |
(9-20) и (9-22) получим: |
m2 = |
0,2l; Б ', = 8,72; |
В '0 = |
|||
= |
0,0119; B’R |
= — Вга = |
0,21 ; B’R = 3 ,9 5 ; B 'R3= - 4,35 и |
Ви = |
|||||
= |
0,91, |
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
Из |
расчета |
следует, что в рассмотренном случае определяющи |
||||||
ми |
являются погрешности, |
обусловленные |
неточностью |
установле |
|||||
ния выбранного |
рабочего режима на постоянном токе и допусками |
||||||||
на |
сопротивления резисторов Яз и Яв■ По |
этой |
причине |
зона раз- |
|||||
броса значений |
Г Д/к I |
сравнительно |
велика |
даж е при жесткой |
|||||
I ~j~ |
стабилизации рабочей точки каскада.
И з р е з у л ь т а т о в р а с ч е т о в и п о с тр о е н н н ы х н а и х о с н о в е д и а г р а м м п о г р е ш н о с т е й (р и с . 10-1) с л е д у е т , ч то с т а б и л и з а ц и я р а б о ч е й т о ч к и п р и в о д и т к р я д у с у щ е с т в е н н ы х и з м е н е н и й , а и м е н н о :
KасКадСфикса- |
Каскадеaapà/т- Каскадет/следода/пе/п- |
|
рвдактм |
аенбнаг/ ООС |
кой О0С/7радг =№(-*•) |
смешением |
(Sf = /0 ) |
о S2 = 2 ( — ) |
Рис. 10-1. Диаграммы погрешностей коллекторных то ков транзисторов в усилительных каскадах некоторых типов.
1) |
Н ар у ш аю тся |
соотн ош ен и я |
м е ж д у о с н о в н ы м и |
в и |
||||||
д ам и |
частн ы х п огреш н остей , что в и д н о |
и з т а б л . |
10-3.2 |
|||||||
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
10-3 |
|
|
|
|
|
Тйп каскада |
Отношение погрешно- |
|
|
|
|||||
|
стейД(/к0):Д(а):Д (Ук) |
|
|
|
||||||
|
С фиксированным смещением |
3,3:14,1:1 |
|
|
|
|
||||
|
С параллельной |
|
ООС |
при |
0,56:0,28:1 |
|
|
|
|
|
|
5г=5г9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С последовательной ООС |
0,69:0,28:1 |
|
|
|
|
||||
|
при s2,= 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
То же при s2—2 |
|
|
£.0,126:0,013:1 |
|
|
|
|||
2) |
У м ен ьш аю тся |
аб со л ю тн ы е |
зн а ч е н и я |
ч а с т н ы х |
п о |
|||||
гр еш н о стей . В т а б л . |
10-4 |
п р и в о д я т ся |
о тн о ш е н и я |
о с н о в |
||||||
н ы х ви д о в ч астн ы х |
п о гр еш н о стей |
с т а б и л и з и р о в а н н ы х к а |
||||||||
с к а д о в к со о тветству ю щ и м |
п о к а з а т е л я м |
к а с к а д а |
с |
ф и к с и |
||||||
р о в а н н ы м см ещ ен и ем . |
|
|
|
|
|
|
|
|
Тип каскада |
^ ^ко)в* ^ ^ко)Р |
М«),:Д(а)р |
|
С фиксированным смещением |
1 |
1 |
|
|
С параллельной ООС при Si=5:9 |
0,226 |
2 ,6 4 -1 0 -2 |
||
С последовательной ООС при s 'a= 1 0 |
0,275 |
0, ИЗ- 10-г |
||
То же |
при s 2= 2 |
0,051 |
0 ,1 2 -1 0 -2 |
|
3) |
Н и в е л и р у ю т с я п о гр е ш н о с т и , о б у с л о в л ен н ы е д е й с т |
|||
ви ем |
д е с т а б и л и з и р у ю щ и х ф а к т о р о в , что |
в и д н о |
из |
|
т а б л . |
10-5. |
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
10-5 |
|
|
Тип каскада |
Д(/К0) - М У К) |
Л («)—Д (UK) |
|
С фиксированным смещением |
0,23 |
1,87 |
|
|
С параллельной ООС при SjSs9 |
- 0 ,0 8 |
—0,137 |
||
С последовательной ООС при 5'г= 1 0 |
—0,06 |
- 0 ,1 8 5 |
||
То же |
при s2= 2 |
0,158 |
—0,18 |
|
4 ) |
И м е е т м е с т о з а м е т н о е с у ж е н и е зо н ы р а з б р о с а |
в е л и ч и н ы |
к о л л е к т о р н о г о т о к а . С л е д о в а т е л ь н о , е с л и *не |
у ч и т ы в а т ь э т о г о , а т а к ж е н а б л ю д а е м о г о по д а н н о й п р и чи н е с у ж е н и я п о л я д о п у с к а п а р а м е т р о в у с и л и т е л е й , то п р и п р о е к т и р о в а н и и в в о д и т с я и зб ы т о ч н ы й « з а п а с п р о ч н о сти » , с у щ е с т в е н н о з а н и ж а ю щ и й п о к а з а т е л и у с т р о й с т в
н а п о л у п р о в о д н и к о в ы х п р и б о р а х |
п о с р а в н е н и ю с д о с т и |
ж и м ы м и н а р е а л ь н ы х о б р а з ц а х , |
ч то о с о б ен н о о щ у т и м о |
д л я у з л о в и д е т а л е й м и к р о э л е к т р о н и к и .
П о п у т н о з а м е т и м , ч то п р е н е б р е ж е н и е т а к н а з ы в а е м ы м и « в т о р о с т е п е н н ы м и » ч а с т н ы м и п о г р е ш н о с т я м и б ез у ч е т а в л и я н и я н а и х в е л и ч и н ы в ы б р а н н о г о р а б о ч е г о р е ж и м а н а п о с т о я н н о м т о к е м о ж е т п р и в е с ти к о щ у т и м ы м о ш и б к а м п р и р а с ч е т е п о л е й д о п у с к о в п а р а м е т р о в т р а н з и с т о р н ы х у с и л и т е л е й , ч то с л е д у е т , в ч а с т н о с т и , и з д и а г р а м м ы р и с . 10-1 д л я к а с к а д а g п о с л е д о в а т е л ь н о й о о с .
Расчет разброса выходного параметра усилительного каскада при больших приращениях параметров элементов.
В приведенном ранее примере для каскада с параллельной ООС.
т. , =
= ]Л ,1 5 г -И ,1 0 7 2 + 0,053г + 0,19a + 0,712 + 0 ,9 2 = 1,64.
Отсюда согласно формуле (6-136)
1,15
Аппроксимация составляющей
|
|
|
|
h |
т |
Н |
= ' . '* • |
|
|
||
Из формулы (6-13г) при |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
s, = |
9 и |
As, |
|
|
|
||
|
|
|
|
-=— = 0,231 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
«1 |
|
|
|
||
sn |
9 ( l + |
2 6 |
0,231^ = 9,9; |
Sj2 = |
9 ^' |
6 - 1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-6 |
||
«и = |
' |
6 — 3„ |
\ |
9,54; |
sJ4 = |
/ |
6 — 3 |
||||
9 ( 1 + |
2>6 |
0 .23П = |
9 f |
2-6 |
1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|||
s15= g ( ^ + |
t f ° |
- 231) = |
9 -2; |
s i « = 9 ( |
6 - 5 |
||||||
2-6 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
С учетом этого согласно формулам |
(6-13в) и |
(9.13) |
||||||||
|
, |
|
1 |
|
1 \ |
|П |
. , |
0,98-2 |
*1 |
||
|
А = 0,2*.4,22.10-» |
L5 ’ 10 |
+ W + 2 n Ô * " |
I = 0 .5 5 5 ; |
|||||||
В'»,,=0,555 »9,9=5,5; |
B/ii2=0,555.8,l=4,5; |
|
555 • 9 54—5 8* |
||||||||
B '*u= 0,555 • 8,46=4,7; |
B ',ls=0,555 • 9,2=5,1; |
В ^ . ' о 555 8 8 ^ = 4 ,9. |
|||||||||
|
Аппроксимация составляющей |
|
|
’ |
M t ] - - *
Из формулы (6-13г) при
= 2 ком и Д/?н/Ян = 0.2
Rm — 2 ^1 + 2,6 |
— 2,1? ком• |
|
( |
6 — 1 |
\ |
|
|
• 1.83 ком\
Ru» ** 2,1, Нвм\ Ru t => 1,9 ком} Æi»= 2,03 ком и Rk t =m 1,97 K0Mi
ere
|
|
0,98 -9 |
[9 -5 -Ю -о .20 -10*+ 2 (0 ,9 8 - 9 - 1 )] |
^ |
|
|
||||||||||||||
а |
— |
|
|
|
|
|
4 ,2 2 -10-*----------------------- = |
34*6 ' Ш |
||||||||||||
|
|
|
|
|
«? {Rut) = |
|
|
|
Rut |
2 |
|
• |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
(Rs t + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20)*. 10*mft |
|
|
|
|
|
|
|||||
Согласно |
формуле |
(9-11) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
^ ii |
— 1 — |
0 |
98•9•2 |
17 |
== 0,137; |
,71)г = |
0,262; |
Мц — 0,164; |
||||||||||||
OQ I 0,17 |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
/л,* = |
0,234; |
mI5 = |
0,198 и /,iie = |
0,21. |
|
|
|
|||||||||
С учетом |
этого согласно |
формуле (9-13) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
В р |
= 3 4 ,6 -1 0 » |
|
|
|
2,17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ |
|
“ |
1,93; |
||||||
|
'Ш |
|
|
(2 ,1 7 + 2 0 )М 0 » .0 ,1 3 7 2 ==?,14; |
|
|||||||||||||||
|
B 'R |
= |
5,5; B’R |
|
= |
2,5; |
В ' |
= 3,69 |
|
и B R |
|
= |
3,2. |
|||||||
|
|
7'д | |
|
|
|
^ГХЛ. |
|
|
|
|
П5 |
|
|
|
''«Л |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
'Н4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ARrr |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
B 'R |
|
|
|
°— |
= |
0,9. |
|
Из |
формулы (6-13г) |
при Л "0.о = |
|
|
&R,r |
|
|
|
R,r0 « = |
|||||||||||
20 ком и |
~вп° ° = 0 ,2 ; |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л |
о.о |
|
|
|
|
= 21,7 |
ком; |
Rr,0.o2 = |
18,3 ком; |
Я"0. с = |
21 ком; |
R "0. |
|
ком: |
||||||||||||
R "o .as~ 20,3 |
ком |
и Rr,o.ot = |
19,6 ком. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Согласно |
формуле |
(6-13в) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
0,98 -9 (2 4 -9 * 5 /1 0 -» .2* 10») |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Л = |
^ |
- ------------- 4,22-10"»-------------- ^ - 4 .3 7 - 1 0 » |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
У (^"о.а <) = |
|
|
|
Я",0.0 < |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
(/î"o .* t+ 2 )* .io « fli;l8 ’ |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
где согласно |
формулам (9-11) и (9-13) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
т 'п |
= |
0,256; |
т ' , 2 = |
0,13; |
лг'13 = |
0,235; |
л / , * * 0,16; |
т ' 15 = 0,21 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
яг',в = |
0,184. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
В о |
= |
- |
4,37.10* /0< 7 |
, |
о ч Л о . о оЁЕ? = |
- |
2,58; |
|
|||||||||||
|
|
ЛО.С1 |
|
|
|
|
(2 1 ,7 + |
2)г*10* .0,256* |
|
|
|
|
|
|||||||
|
B ft |
= |
_ |
4,37.10* |
|
|
18,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
(18,3 + |
2)*. 10**0,13* “ ” 11,5j |
|
|||||||||||||||||
|
|
'О.С2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
B R |
=-.— 3,13; |
B R |
— 7,35; |
B’R |
|
|
= |
— 4,04 |
|
||||||||||
|
' |
л«.о» |
‘ |
|
|
|
ло.с* |
|
|
|
Ло.о» |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
и ffn |
= |
— 6,4, |
|
|
|
|
|
|
|
|
Д . с о с т а в ,Ю |
|
[ s ' „ ^ - ] = - 0 , 1 9 .. [ » . £ ] - 0 .U * |
|
ввиду ИХ малости можно |
принять |
5'и = const и В '0 = const, а со |
|
ставляющей |
= |
0,053 М0ЖН0 ПРеНебре’1Ь' |
|
Разброс исследуемого выходного параметра по участкам соглас |
|||
но формулам (6-16*), |
(6-6) и (2-2) |
составляет: |
|
|
|
ДЛо_._ |
|
|
|
/к |
' _________________________ |
= | / " [(5,5-0,231)г+ 0 ,107=4-0,19*+(8,14.0,2)*+(2,58.0,2)*] =
= 0,87;
_
= | / [ ( 4 , 5 . 0 , 2 3 1 ) г+0,107г+ 0,19г+ (1 ,9 3 .0 12)24-(11,5.0,2)2] =
= 1.05;
Ы к» _ Тш
= ] / " -g" [(5,3.0,231)2+ 0,1072+0,192 + (5.47-0.2)2 + (3,13-0,2)2] «
= 0,72;
Д/К4 _ /к
“ ] / * 4 " [(4.7-0.231)* + 0,1072+0,192 + (2,47-0, 2)2 +(7,35-0,2)2] = -
= 0,775;
А/r К5.
Y |
б К5 ' 1‘°*231)г + 0,1072+0,192+ (3,69-0.2)2+ (4,04-0.2)2] = |
|
= 0,66;
А^ко __ /к -
~ \ “б" [(4«9-0,231)2 + 0.1072 + 0 ,1 9 2 + (3,2-Q.2)2 + (5,4-0,2)г]
- 0 , 7 ,
y ^ - l = К 0 . 8 7 а + 1 ,0 5 * + 0 J 2 * + 0^75*’+ 0 ,6 6 * + 0,7**» 1,97. 'К J ï
С учетом этого ошибка аппроксимации, допускаемая при qa = 1, составляет:
Д0 = |
(1,97 — 1,64)-100 |
16,7»/о. |
|
1,97 |
|||
|
|
10-3. ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ НЕСТАБИЛЬНОСТИ ПАРАМЕТРОВ ТРАНЗИСТОРОВ НА РАЗБРОС ПАРАМЕТРОВ УСИЛИТЕЛЕЙ
Д л я и с с л е д о в а н и й б ы л о о т о б р а н о из р а зл и ч н ы х п а р т и й 11 т р а н з и с т о р о в М П 1 3 Б , д а н н ы е к о э ф ф и ц и е н т а п е р е д а ч и т о к а б а з ы и о б р а т н о г о т о к а к о л л е к т о р а к о т о р ы х п р и в е д ен ы в т а б л . 10-6.
|
|
|
|
Т а б л и ц а 10-6 |
|
№ |
|
V |
№ |
|
|
транзисто |
Р |
транзисто |
•Р |
мка |
|
ров |
мка |
ров |
|||
1 |
65 |
1,5 |
6 |
42 |
1.0 |
2 |
-65 |
1.5 |
7 |
42 |
1.0 |
3 |
70 |
3 .8 |
8 |
61 |
2,5 |
4 |
42 |
1.0 |
9 |
44 |
2.0 |
5 |
40 |
2,0 |
10 |
40 |
1.1 |
|
|
|
11 |
65 |
2.0 |
Э к с п е р и м е н т а л ь н ы е и с с л е д о в а н и я п р о в о д и л и с ь н а у с и л и т е л ь н ы х к а с к а д а х с ф и к с и р о в а н н ы м с м е щ е н и е м , а т а к ж е с п о с л е д о в а т е л ь н о й О О С п р и 5 2 = 3 ,2 и s '2 = l , l . В о в т о р о м с л у ч а е в о с п р о и з в о д и л с я п р а к т и ч е с к и п р е д е л ь но ж е с т к и й р е ж и м с т а б и л и з а ц и и р а б о ч е й то ч к и .
Н а к а ж д о м и з к а с к а д о в у с т а н а в л и в а л и с ь п о л у ч е н н ы е п у тем р а с ч е т а н о м и н а л ь н ы е з н а ч е н и я с о п р о т и в л е н и й р е з и с т о р о в , а з а т е м п р о и з в о д и л а с ь с м е н а т р а н з и с т о р о в . Д л я с р а в н е н и я б ы л и в ы п о л н е н ы р а с ч е т ы п а р а м е т р о в у с и л и т е л е й , п о д в е р г а в ш и х с я э к с п е р и м е н т а л ь н ы м и с с л е д о в а н и я м , к о т о р ы е п р и в о д я т с я д а л е е .
|
Каскад с фиксированным смещением (рис. 3 |
- 2 В качестве |
|||||
исходных |
приняты: £ = 1 0 ,5 |
в; Ün='7,5 |
в\ |
7К= 3 |
ма; |
«=0,98; 7к0= |
|
= 2 |
мка. |
Согласно расчету |
Л н=1 ком |
и |
Лем = |
1 6 9 |
ком. |
|
С л у ч а й 1. Номиналы |
сопротивлений резисторов выдерживают |
|||||
ся |
точно; |
производится только смена транзисторов; |
t — +20 °С. |
Согласно формуле |
(9-3) |
Ссм — 0,02-&см; |
|
— 0,033; |
Вг^а |
38 |
|||||||||||||
и В 'ри = |
0,725. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
_ |
|
как в рассматриваемом |
|
|
Ai^ji_Ai?dn |
Л |
|
то |
ПР" |
||||||||||
Так |
случае - j y “ |
" f ï ~ |
= |
и’ |
|
||||||||||||||
AfM = |
4 ж а л |
АСJ |
|
= 0 ,1 |
|
согласно формуле |
(9-2) |
|
|
|
|
|
|||||||
- у - |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
j ^ î j |
= |
| / ^0,033-- ^ - J + ( 3 8 - 1,07-1 0 -2) 4 - (0 .725 -0,1)г = |
0,419. |
||||||||||||||||
|
*Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь |
согласно |
предыдущему |
расчету |
-= - |
= |
1.07-10-а.. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ГД/k V |
|
L « |
Jnp |
|
|
|
|
|||
По результатам |
измерений |
= 0 ,4 3 . |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
-у- |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L y“ Jp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассчитаем разброс сопротивлений эмиттера |
и базы |
транзистора. |
|||||||||||||||||
Так как в каскаде |
отсутствует |
стабилизация |
рабочего |
режима, |
то |
||||||||||||||
учитываемое |
значение |
производственного |
разброса |
|
£ |
J |
— |
||||||||||||
- г |
а . |
. - |
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Как |
было |
показано |
ранее, |
зависимости |
упомянутых |
сопротивлений |
|||||||||||||
от тока коллектора линейны при отклонении его в пределах |
±0,5/к.и. |
||||||||||||||||||
Поэтому принимаем ях=2. Тогда согласно |
формулам |
(2-9) — (2-12), |
|||||||||||||||||
(2-2) и (2-3): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 7 ~ |
1 |
4 “ = |
0,895 |
5 б/1 = |
Вэп — ~ |
^0,895^ |
|
~ |
— 1,24; |
||||||||||
при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/«г |
|
. . |
Q.419 |
|
1,105 |
в т |
- |
в , п - |
- ( т т т с ё ) ’ = |
- |
° '82- |
|
|||||||
7 к = 1 + |
— |
: |
|
||||||||||||||||
|
При симметричном поле допуска Х;1 = |
Х/2 = |
- у |
|
|
тогда |
из |
||||||||||||
(2-5а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= у Л4 - [(1,24.(),4 19 )2 + (О ,82-0 ,419)2] = 0 ,4 4 .
В соответствии с изложенным ранее примем, что на каждом из линейных участков зависимости параметров транзисторов от деста билизирующих факторов (колебаний температуры, коллекторного то ка и напряжения на коллекторе) подчиняются закону равномерного распределения. Тогда при композиции двух участков (партий тран зисторов) будет иметь место распределение Симпсона, для которого