книги / Стабилизация параметров транзисторных усилителей
..pdfОпределяемая величина
Поля допусков выходных параметров с учетом стаби лизирующего действия ООС на переменном токе
Способ определения или расчетная формула
е) при межкаскадиой ООС, парал лельной по напряжению,—(9-109) и (9-110);
нс) при межкаскаднон ООС, после довательной по току,—(9-111) и (9-112); з) для многокаскадных усилителей
всех типов—(9-105)
Рассчитываются по формулам:
а) коэффициенты усиления, напряже ние собственных шумов, показатели „дрейфа" нуля, коэффициент нелиней ных искажений, показатели производ ственного разброса и старения пара метров—(9-58)—(9-60) ;
б) входное сопротивление—(9-61)— (9-63);
в) выходное сопротивление—(9-64), (9-65);
г) входная и выходная емкости кас када—(9-66), (9-67);
д) коэффициент частотных искаже ний—(9-68), (9-73)
Математическое ожидание, |
Рассчитываются подформулам (6-32)— |
||||||
среднее |
квадратическое |
от |
(6-41) с привлечением при необходимо |
||||
клонение |
|
и дисперсия иссле |
сти |
материалов |
из [Л. 78—81, 86] |
||
дуемого |
параметра |
|
|
|
|
|
|
Оценка |
вероятности |
на |
^ Кривая рис. |
G-3 с |
привлечением |
||
хождения |
параметров в пре |
при |
необходимости |
материалов- |
|||
делах допуска |
|
[Л. |
78—81, 86] |
|
|
||
В с л у ч а е ж е , е с л и д а н н ы й в и д О О С н е т о л ь к о в л и я - ет н а а б с о л ю т н о е з н а ч е н и е п а р а м е т р а , н о и с п о с о б с т в у е т п о в ы ш е н и ю его с т а б и л ь н о с т и , в е л и ч и н а о т н о с и т е л ь н о й п о г р е ш н о с т и д л я б о л ь ш и н с т в а с л у ч а е в п р а к т и к и м о ж е т
б ы т ь р а с с ч и т а н а п о ф о р м у л е |
|
||
8'а = |
Да,fto.e |
(10 -2) |
|
«ft |
|||
|
|
||
ИЛИ |
|
|
|
8'а = |
Ad]hO.С |
(10-3) |
|
F *ho.с
С ущ ественное |
вл и я н и е |
н а п о л е |
|
д о п у с к а |
п а р а м е т р а |
|||||
уси ли теля |
м огут |
о к а зы в а т ь |
т а к ж е |
|
с о п р о т и в л е н и я |
э л е |
||||
ментов, подклю ченны х п а р а л л е л ь н о |
в х о д у к а с к а д а . |
О с о |
||||||||
бенно |
это х а р а к те р н о |
д л я |
к а с к а д о в |
с |
ж е с т к о й |
с т а б и л и з а |
||||
цией |
рабочей точки, |
о с у щ е ств л я е м о й |
п у тем |
п р и м е н е н и я |
||||||
О О С |
на постоянном |
токе. |
|
|
|
|
|
|
||
Д оп усти м , что |
п а р а л л е л ь н о в х о д у |
к а с к а д а |
п о д к л ю ч е н |
|||||||
резистор с |
соп роти влен и ем |
Zm. Д л я |
к а с к а д а |
с п о с л е д о |
||||||
вательной |
О О С (см . рис. |
3-5) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
г “ = т | + / Г ' |
|
|
|
( 1 с и > |
||
а д л я к а с к а д о в с п а р а л л е л ь н о й и п а р а л л е л ь н о - п о с л е д о
вательн ой О О С (см . рис. |
3-4 |
и 3-6) |
|
|
|
|
||||
|
y t |
__ |
Rj (^Г,о.е |
Z„) |
|
|
|
(10 -5) |
||
|
ш ” |
Rt + |
Z " 0.c + |
Za |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||||||
У точнение |
п о л я |
д о п у ск а |
п а р а м е т р а |
с |
у ч ето м |
ш у н т и |
||||
рую щ его д ей стви я |
со п р о ти вл ен и я |
р е зи с т о р а |
Zm |
м о ж е т |
||||||
бы ть п рои звед ен о след ую щ и м о б р а зо м . |
|
|
|
|
||||||
С н ач ал а н еобходи м о о п р ед ел и ть п о л е |
д о п у с к а в х о д |
|||||||||
ного сопроти влен и я |
к а с к а д а |
п ри |
2ш = |
оо |
и |
а б с о л ю т н о е |
||||
зн ачен и е погреш ности |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
A Z , r = Z « f ê ^ - ] r . |
|
|
|
(Ю -6) |
|||||
Н а основе |
(10-6) |
при |
си м м етр и ч н о м |
п о л е д о п у с к а |
||||||
м ак си м ал ьн о е и м и н и м ал ьн о е зн а ч е н и я ’ в х о д н о го с о п р о ти в л ен и я к а с к а д а :
|
|
^вх.макс= 2 в х + 0,5A ZBX; |
(1 0 -7 ) |
||||||||
|
|
2вх.м1ш= 2вх — 0,5A ZBX. |
(1 0 -8 ) |
||||||||
П осле этого |
д о л ж н ы |
бы ть |
|
р а с сч и та н ы |
с о п р о т и в л е н и я |
||||||
|
|
у г |
|
|
7 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
__ /jmL>их*маис . |
а о - 9 ) |
||||||||
|
|
|
BXl — У л -Z |
|
|
5 |
|||||
|
|
|
|
^ ш т ^вх.макс |
|
|
|||||
|
|
7 1 |
__ |
7 |
2 ш2 вх.МИи |
г |
(1 0 -1 0 ) |
||||
|
|
** ВХ2 — |
|
I |
7 |
|
|||||
|
|
|
|
|
Т |
^вх-ыпи |
|
|
|
||
И з (10-9) |
и |
(10-10) |
'величина |
а б со л ю тн о й п о г р е ш н о |
|||||||
сти входн ого |
со п р оти влен и я |
к а с к а д а |
|
|
|||||||
|
|
AZ/bx = Z 'вх1 |
|
Z \x2i |
|
|
(1 0 -1 1 ) |
||||
а ее о т н о с и т е л ь н о е з н а ч е н и е
(10-12)
г д е
(10-13)
С у ч е т о м п о л у ч е н н о г о з н а ч е н и я A Z 'BX/ Z 'BX.B с л е д у е т
у т о ч н и т ь п о л я д о п у с к о в к о э ф ф и ц и е н т о в у с и л е н и я по н а п р я ж е н и ю и м о щ н о с т и , а т а к ж е д р у г и х п а р а м е т р о в , н а к о т о р ы е о к а з ы в а е т в л и я н и е в е л и ч и н а у п о м я н у т о й п о г р е ш н о с т и .
М о ж н о , в ч а с т н о с т и , у к а з а т ь н а т о , ч то с о г л а с н о п р и
в о д и м о м у н и ж е р а с ч е т у |
о т н о с и т е л ь н ы е п о гр е ш н о с ти |
в х о д н о г о с о п р о т и в л е н и я |
к а с к а д а с п о с л е д о в а т е л ь н о й |
О О С н а п о с т о я н н о м т о к е , к о э ф ф и ц и е н т р е ж и м н о й н е с т а
б и л ь н о с т и |
к о т о р о г о с о с т а в л я е т |
$ 2 = 3 , |
2 «три т е м п е р а т у р е |
|||||||
+ 2 0 |
°С , |
с о о т в е т с т в е н н о р а в н ы |
0 ,1 2 8 |
п р и |
Z ul= оо и |
0,09 |
||||
п р и |
у ч е т е |
ш у н т и р у ю щ е г о |
в л и я н и я |
2 ш = ! ^ 2||^ з = 1 ,5 3 |
ко м . |
|||||
В |
к а с к а д а х , у |
к о то р ы х р аб о чи й |
р еж и м |
с таб и л и зи р о в ан |
||||||
|
|
|
н ео б х о д и м о у т о ч н и т ь в е л и ч и н у |
у ч и ты в аем о го |
||||||
п р о и з в о д с т в е н н о г о |
р а зб р о с а |
п ар ам етр о в т р а н зи с т о р о в . |
|
|||||||
К а к |
п о к а з а н о в [Л . 92], |
п р и |
ф и к с и р о в а н н ы х з н а ч е н и я х |
|||||||
п р и р а щ е н и й п р я м о г о и о б р а т н о г о то к о в к о л л е к т о р а Д /к и Д /ко м о ж н о о п р е д е л и т ь в е л и ч и н у к о э ф ф и ц и е н т а - р е ж и м н о й н е с т а б и л ь н о с т и Sio, п р и к о т о р о й в л и я н и е п р о и з в о д с т в е н н о г о р а з б р о с а к о э ф ф и ц и е н т а п е р е д а ч и т о к а э м и т т е
р а -= -1 н а р а б о ч и й р е ж и м и п а р а м е т р ы у с и л и т е л ь н о г о L а -bip
к а с к а д а с т а н о в и т с я п р е н е б р е ж и м о м а л ы м .
В о б щ е м с л у ч а е у ч е т в л и я н и я п р о и з в о д с т в е н н о г о р а з б р о с а п а р а м е т р о в т р а н з и с т о р о в н а п а р а м е т р ы у с и л и т е л ь н о г о к а с к а д а м о ж е т б ы т ь в ы п о л н е н с л е д у ю щ и м о б р а з о м . П р и м е м , ч то п р и о т с у т с т в и и с т а б и л и з а ц и и р а б о ч его р е ж и м а у ч и т ы в а е т с я п о л н о е з н а ч е н и е в е л и ч и н ы п р о и з в о д с т в е н н о г о р а з б р о с а с о о т в е т с т в у ю щ е г о п а р а м е т р а т р а н з и с т о р а , а п р и н а л и ч и и с т а б и л и з а ц и и р а б о ч е г о р е ж и м а
(10 -14)
Определяемая величина |
Способ определения или расчетная формула |
|
||||
Коэффициент режимной |
Рассчитывается по формулам: |
|
||||
нестабильности |
а) для каскада с параллельной |
|
||||
|
ООС—(4-5); |
|
|
|
|
|
|
б) для каскада с |
последовательной |
||||
|
ООС—(4-11); |
|
|
|
|
|
|
в) для каскада |
с |
параллельно-по |
|||
|
следовательной |
ООС—(4-19) |
или |
|
||
|
(4-26) |
|
|
|
|
|
|
г) для каскада |
с термокомпеисацмей |
||||
|
и последовательной ООС—(5-36), |
|
||||
|
(5-42) или (5-43) |
|
|
|
|
|
Номинальноезначение кол |
Для каскадов с ООС рассчитывает |
|||||
лекторного тока транзистора |
ся по формулам (4-6), |
(4-12), (4-24) |
а |
|||
|
(5-35) (при Д£=0), |
а |
для |
каскада |
с |
|
|
термокомпенсацией—по формуле |
|
||||
Л,= ( л ,.+ я , )
Номинальное значение на пряжения на коллекторе транзистора
Мощность, рассеиваемая в цепи коллектора транзисто ра, и максимальная темпера тура перехода
Рассчитывается по формулам (7-11), (7-17) или (8-4)
Рассчитывается по формулам (7-3) и (7-5) (см. табл. 8-18)
Уточненные значения но |
Рассчитываются по формулам гл. 2, 3 |
|||
миналов параметров |
транзи |
|
|
|
стора и каскада при выбран |
|
|
|
|
ном рабочем режиме |
|
|
|
|
Глубина ООС на |
перемен |
Для наиболее распространенных схем |
||
ном токе |
|
рассчитывается |
по формулам |
(4-39), |
|
|
(4-43), (4-49), |
(4-60), (4-65), |
(4-67), |
|
|
(4-69) и (4-71) |
|
|
Номинальные значения па раметров усилительных кас кадов с учетом ООС на пе ременном токе
Рассчитываются по формулам:
а) коэффициенты усиления |
по току |
|
и напряжению, |
коэффициент нелиней |
|
ных искажений, |
уровень собственных |
|
шумов, показатели „дрейфа” |
нуля— |
|
(3-19); б) входное сопротивление— (3-23) ц
(3-24);
Определяемая величина |
Способ определения или расчетная формула |
в) выходное сопротивление—(3-25) и (3-26);
г) входная и выходная емкости кас- када—(3-27) и (3-28);
д) коэффициент частотных искаже нии—(3-29)-(3-33)
Параметры и характерно™ - |
Определяются по общепринятой ме- |
|||
ки усилителя в целом |
тодике [Л .З —5,8 |
и др.] |
на основе ре |
|
|
зультатов расчетов |
по |
предыдущему |
|
|
пункту |
|
|
|
Поля допусков параметров |
Рассчитываются |
в |
соответствии с |
|
усилителя |
табл. 10-1 |
|
|
|
Т а к к а к и з м е н е н и я п а р а м е т р о в т р а н з и с т о р о в п р и ф и к с и р о в а н н о м з н а ч е н и и т е м п е р а т у р ы о к р у ж а ю щ е й с р е д ы в о с н о в н о м о б у с л о в л е н ы п р и р а щ е н и я м и к о л л е к т о р н о го т о к а , т о в о б щ е м с л у ч а е
г д е |
|
|
и ^ - ^ - J |
— р азб р о с |
со п р о ти в л ен и й |
б азы и |
|
э м и т т е р а |
при к о л е б ан и я х к о л л е к то р н о го то к а |
тр а н зи с то р а |
|||||
с та б и л и зи р о в а н н о го у с и л и те л ь н о го к а с к а д а , а |
и |
||||||
Г -г2-] |
— |
ан ало ги ч н ы е |
вел и ч и н ы |
д л я к а с к а д а |
с |
ф и кси о о - |
|
L |
J /р |
|
|
|
|
|
|
ван н ы м |
см ещ ен и ем . |
|
|
|
|
||
В х о д е п р о е к т и р о в а н и я н е р е д к о в о з н и к а е т н е о б х о д и м о с т ь в ы п о л н е н и я п о в е р о ч н о г о р а с ч е т а п а р а м е т р о в р е а л ь н о г о у с и л и т е л я .
П р и м е р н а я п о с л е д о в а т е л ь н о с т ь т а к о г о р а с ч е т а д а н а в т а б л . 10-2.
1Ô-2. КОЛИЧЕСТВЕННА^ ОЦЕНКА СТАБИЛИЗИРУЮЩЕГО ДЕЙСТВИЯ РАБОЧЕГО РЕЖ ИМ А НА ПОСТОЯННОМ ТОКЕ
Д л я |
и ллю страц и и |
стаб и л и зи р у ю щ его |
д е й с т в и я в ы б р а н |
||||||||
ного |
рабочего р е ж и м а |
д а л е е |
п р и в о д я т ся |
р а с ч е т ы |
о т н о |
||||||
сительной |
погреш ности |
к о л л ек то р н о го |
то к а т р а н з и с т о р а |
||||||||
в к а с к а д а х |
с ф и кси рован н ы м |
см ещ ен и ем , |
а т а к ж е |
с п а |
|||||||
рал лел ьн о й |
и п о сл ед о вательн о й |
О О С |
н а п о с т о я н н о м |
||||||||
токе |
при |
|
разл и чн ы х зн ач ен и ях |
к о эф ф и ц и е н та р е ж и м н о й |
|||||||
н естабильности . |
|
|
|
|
|
|
|
||||
_ Каскад |
с |
параллельной_ ООС |
(рис. 3-4). Известны: |
si « 9 ; |
|||||||
Д"о.с=20 |
ком; Ди= 2 |
ком; 2?='10,5 |
в\ |
UK= 2 |
в; /,<о=5 мка; |
А/„0 = |
|||||
= 10 |
мка; |
<1=0,98; производственный |
разброс |
сопротивлении |
рези |
||||||
сторов составляет ±00%, параметров транзисторов* -+25% , колеба ния напряжения на коллекторе транзистора находятся в пределах ±10% от номинала, рабочая температура окружающей среды со
ставляет +20 °С. |
|
транзистора согласно (9-10) |
и |
(9-11): |
|||||
Ток в цепи коллектора |
|||||||||
|
|
|
|
0,98-9-2 |
|
|
|
|
|
|
|
mi — 1 — |
20 + 2 — ° ’2’ |
|
|
|
|||
|
9 |
Г |
|
|
0,98-2 |
1 |
|
|
|
1ж~ |
0,2 [ 5*10-9 + |
(2 0 + 2). 10» |
J — 4*22 т |
' |
|
|
|||
Оценим разброс коэффициента |
передачи тока эмиттера |
с |
учетом |
||||||
всех дестабилизирующих факторов. |
Положим Дс4 = 0 и |
ГДа т |
|||||||
-= - |
= 0 . |
||||||||
Примем ^у = 2. |
|
|
|
|
. |
|
L а |
Jo* |
|
Тогда согласно (2-16) и (2-26): |
|
|
|
||||||
U ., |
|
0,2 |
0,95 |
|
|
|
|
|
|
а) при д ~ = 1— - j - = |
|
|
|
|
|
||||
|
|
(2,6-10~2-0,95 — 3 ,2 -10_2)-50 |
|
|
_ |
||||
BaUt — 0,98 [1 + 5 0 (1 ,0 3 — 3 ,2 .1 0 -2-0 ,95 + 1 ,3 .1 0 -2-0,952))2 |
|||||||||
UKi |
|
0,2 |
= 0,178-10“ »; |
|
|
|
|
||
= |
|
|
|
|
|
|
|
||
б) при |
1 + ~jr = 1 ,0 5 |
|
|
|
|
|
|||
____ _________(2,6 |
-10-2-1,05 — 3,2-10-2).50______________ __ |
|
0,98(1 + 5 0 (1 ,0 3 — 3,2-10-2-1,05 + |
1 ,3 -1 0 -2-1,05г)]г |
|
|
= - 0 ,0 9 -1 0 - » . |
|
Согласно (2-4) при |
симметричном поле |
допуска Х щ =Яи2=1/2. |
Тогда из (2-5а)
[(0,178-10-*-0,2)2+(0,09- 10- а -0 ,2)2] ^
^ 0 ,0 3 -1 0 -» .
Примем, что в пределах каждого из участков действует закон равной вероятности. Композиция рассматриваемой величины для
двух участков (партий) |
дает распределение по закону Симпсона, |
||||||
для которого коэффициент |
относительного |
рассеяния Ki = 1,22 [Л. 80]. |
|||||
С |
учетом этого |
среднее |
квадратическое |
отклонение |
|
||
|
о |
0 ,0 3 -1 0 - м , 22 |
= |
0,0061- ю - 3*. |
|||
|
|
|
6 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Производственный разброс коэффициента передачи тока эмитте |
||||||
ра при Рмакс==70 и Рмии“ 40 из (2-17) |
|
|
|
||||
|
|
Да ] |
_ |
70 — 40 |
|
1,0 7 -10-*. |
|
|
|
|
|
70-40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примем, что |
специальный |
отбор транзисторов не |
производится |
|||
и |
производственный разброс коэффициента ’передачи |
тока эмиттера |
|||||
подчиняется нормальному закону. Тогда среднее квадратическое от клонение
|
|
|
|
1,07-10-* |
|
|
°пр |
> |
= 1 .7 8 .1 0 -3. |
|
|
( т |
|
|
Суммарное |
среднее |
|
квадратическое отклонение коэффициента |
|
передачи тока эмиттера |
из (6-38) |
|||
/ Да |
1= |
0061 |
• ю - 3)2 4- (1,78- ю - 3)*. =^1,78-10-*. |
|
9v f — |
||||
г |
) - |
™ |
|
|
Так как при одновременном действии всех дестабилизирующих факторов разброс параметра подчиняется нормальному закону рас пределения, то поле допуска
= 1,78- 1 0 -е -6 = 1,07-10-*.
Оценим точность установления выбранного рабочего режима на постоянном токе. Согласно формулам (9-7)— (9-9)
20 |
9-20 |
С;, = 1 + — = П ; Лдо с = — |
— 2- 11г ~ 0.744; |
Ва = 0,98 -9 = |
8.8; |
^ • = V 2 (0,744-0,2)* + (8,8-1,07-10"*)* = 0,231.
si
*Здесь и в последующем расчет среднего квадратического от клонения производится с учетом соответствующих весовых коэф фициентов. Как уже отмечалось, это допустимо в случаях, когда можно пренебречь корреляционными связями между дестабилизи рующими воздействиями, а такж е между параметрами элементов усилительных -каскадов,
Разброс тока коллектора |
из (9-12) и (9-13): |
|
|
|
|
|||
|
|
9 |
Г |
0,98-2 |
1 |
|
||
В'* = |
0,2*.4,22-10-* [ 5 ' 10" ° + ( 2 0 + |
2)-Ю* |
J |
|
||||
|
|
п, _ |
9 -5 - 10' 8 |
_ л 0535- |
|
|
||
|
|
f i ° ~ 0,2-4,22-10-* |
— и-иьс!&’ |
|
|
|||
|
_ |
0,98-9(2 + 9 ‘5-10--2-10») |
|
|
|
|
||
|
|
0,2*-4,22-10-*(20+ 2)-10* |
“ |
’ |
’ |
|
||
|
|
|
0,98-9-2. |
|
|
|
|
|
|
Ви ~ |
0,2-4,22-10-* (2 0 + 2)-10* |
“ |
°*95; |
|
|||
0,98-9-2-10* [9-5-10-®4. 20-10*+ 2 (0 ,9 8 -9 — 1)] |
0 С(. |
|||||||
5 Rh = |
|
0,2*-4,22-10-*(20 + |
2)*-10* |
|
|
|
— 3,56; |
|
|
|
_ |
4,96-20 |
|
|
|
|
|
|
|
------ 20 + 2 -------- 4*&- |
|
|
|
|||
[ т ? ] з Г |
/ |
(5-0,231)*+ ( о ,0 5 3 5 - ^ + (4 ,9 6 - 1 ,0 7 - 1 0 - * )* + |
||||||
■*+ (0,95-0,2)* + (3,56-0,2)* + (4,5-0,2)* = 1,64*.
Для мощности, рассеиваемой в коллекторном переходе транзи стора, согласно формулам (9-15) и (9-16)
] = | |
/ (5-0,231)*+ ^ 0 , 0 5 3 5 ( 4 , 9 6 - 1 , 0 7 - 1 0 - * ) * + |
" Ч |
(1,9-0,2)* + (3,56-0,2)* + (4,5-0,2)* = 1,67. |
В рассматриваемом случае определяющей являётся погрешность, обусловленная неточностью установления выбранного рабочего режи ма на постоянном токе. Поэтому для уменьшения зоны разброса рассмотренных параметров необходимо применить резисторы с мень шим производственным разбросом.
Каскад с фиксированным смещением (рис. 3-2). В каскаде рас сматриваемого типа выбранный ранее рабочий режим будет установ
лен при сопротивлении резистора в цепи смещения |
|
|||
аВ |
|
_ |
0,98-10,5 |
|
— / К(! — а) — / к0 |
4,22 -10 -*(1 — 0,98) — 5 -1 0 -в ^ |
130 К0М‘ |
||
* В данном |
примере и |
в ряде -приводимых ниже |
согласно |
|
(6-136) <7а>1- Учитывая иллюстративный характер большинства
приводимых примеров и |
громоздкость расчетов |
по формулам |
|
(6-12)— (6*16), |
автор счел |
возможным ограничиться типовым при |
|
мером расчета |
допусков при больших приращениях параметров эле |
||
ментов, который приводится в конце настоящего |
параграфа. |
||
Согласно формулам (8-3) |
|
Сем = 1 — 0,98 ^1 + |
0,005; |
5 -10—« |
|
В'ап = |
° '236: |
Р° “ 4 ,2 2 -10~3.0,005 = |
И_ 0,98 [2+5 «10-» (130+2) 10*1
|
|
Р« |
130-10*-4,22-10 ~ 3•0 ,0052 |
“ |
188; |
|||||
|
т |
|
|
0,98-2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
130-10*-4.25-10-® .0,005 |
= ° - 71; |
||||||
д, |
_____0,98 |
[2(1 — 0,98) + |
5-10-».2.10»1 |
|
||||||
Р-^см ~ |
|
|
130103>4,22. i 0 —3• 0 ,Ü053 |
|
~ — 3>55; |
|||||
|
|
|
0 ,9 8 (0 ,9 8 .2 |
+ 5 - 10-0-130.Ю 3) |
|
|||||
|
= |
|
|
|
- 0 , 9 |
8 ^ 1 |
+ |
130\12 — з.о. |
||
|
4 ,22 -10 - 3-2• 10* ^ |
^ Л |
|
|||||||
Тогда согласно |
формулам (9-2), |
(9-5) |
и |
(9-6) |
|
|
|
|||
\ j f |
] ? = y |
f |
( o , 2 3 6 . - ^ - J + |
|
(188 .1,07 -10 "2)2 + |
|||||
|
"V+ |
(0,71 *0,2)2 + (3 ,5 5 .0 ,2 )2 + (3 -0 ,2)2 = |
2,28; |
|||||||
[ ^ - ] р = y f ^ 0 ,2 3 6 - у - у + (1 ,8 8 .1 ,0 7 .1 0 -2) 2 + |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
) |
|
|
|
+ |
(1 ,4 2 .0 ,2 )2 + (3,55 -0,2)2 + (3 -0 ,2)2 = |
2,3. |
|||||||
Каскад с последовательной ООС и слабой стабилизацией рабо чей точки (рис. 3-5). Принимаем $2=10. Остальные исходные данные
те же, что и в предыдущем примере. |
_ |
_ |
|
||||||
Согласно расчету |
Л ,0.с=245 |
ом; |
Л г^ЗД ком; |
Л з=24,8 ком; |
|||||
^г11Лз=2,76 ком и / к= 4,2 ма. |
|
|
|
|
|
||||
Из формул (4-11), |
(9*18) и |
(9-17) |
|
|
|
||||
О |
245 |
0 245 |
|
|
|
|
0,98-10.0,245 |
п т |
|
С« = 1 + Т |
Г |
' Нг^ М |
= 1 ,0 9 : |
|
|
2,76.1.09* |
- 0<73; |
||
|
|
|
|
0,98 .10 .0,245 |
псс> |
|
|
||
|
|
% = |
|
- - 3 , Ы |
|
. 0 9 ~ |
= 0 ’66’ |
|
|
|
|
|
|
0,98 |
10-0,245 |
ппв04 |
|
|
|
|
|
% = * |
2 4 ,8 -1.092 |
— °>0°2. |
|
|
|||
|
|
|
|
0,98.10 |
А |
|
|
||
|
|
|
|
4» = |
1,09 |
’ |
|
|
|
^ =»К (0 ,7 3 .0 <2)2+ (0,65 .0,-2)2 + |
(U,ua2.0,2)J+ (y . 1,07.10-*) *s0/22• |
||||||||
Оценим зоны разброса |
тока коллектора |
и |
мощности |
рассеяния |
|||
в коллекторном переходе транзистора, пользуясь формулами |
(9-20) — |
||||||
(9-22), (9-24) и (9-25): |
|
|
|
|
|
|
|
ш8 = 1 (Ю |
|
1) (2 4 ^ 8 + о ,98 .2 4 ,8 ) ==0,,85; |
|
|
|||
( |
/ |
2 |
0 245 |
\ |
2 |
1 |
|
5< 10“ ® |
|
+ 2 1 7 8 + |
0 ,98-24,8j"*“ 2 4 ,8 -lÔr |
J |
|||
В \ = |
|
4 ,2 -1 0 -3- 0 ,185= |
|
|
|
= 6 .0 ; |
|
|
|
|
|
|
|
||
10.5-10-*
В• — 4,2-10-8-0,185 = 0,0645;
В’о — — В' |
— |
|
0,245-10s (10— 1) |
|
||
|
|
|
|
|
||
о.с |
* — 0,9 8 -4 ,2 -10~*-24,8-103-0,1852 X |
|||||
x [ l0 '5 - 1 0 " e + |
0,98-24,8-10» |
= |
0,497; |
|||
|
|
|
||||
|
Во |
= • |
2 4 ,8 ( 1 0 - 1 ) |
|
|
|
|
4,2-10-»-2 X |
|
|
|
||
X |
|
|
|
|
= |
3,98; |
[ ¥ г |
о « - | ) ( 1 + г й ) ] в |
|
|
|||
В' |
(0,98-2 + 0 ,2 4 5 )-(1 0 -1 ) |
ч, |
||||
|
0,98-4,2-10-».24,8-0,1852 А |
|||||
Х [ Ю '5 -Ю "в + |
(0,98-2 + 0,245)-10» |
|
] = |
— 5,35; |
||
_ _ _ |
|
2 ( 1 0 - 1 ) |
|
|
|
|
и~ 4,2-10"»• 24,8-10»-0,185 — и,У*’
Гй г __________________________
=| / (6,0-0,22)2 + ^0,0645-y -j* + (0,497-1,07-10~2)2 +
"*+ (0,497-0,2)2 + (3,98-02)2 + (5,35-0,2)® + (С-,94-0,2)2 = 1,88;
= ] / Л(6,0-0,22)= + ^0,0645 — - J + (0,497-1,07-10~2)2 -+
■*+ (0,497-0,2)2 + |
(3,93 -0,2)2 + (5,35-0,2)*’ + (1,88 -0,2)2 = |
1,92. |
|
Как следует из расчета, |
наибольшую .величину имеют погреш |
||
ности, зависящие |
о+точности |
воспроизведения выбранного |
рабочего |
270 |
|
|
|