книги / Оптимизация систем обеспыливания воздуха в промышленных зданиях
..pdfд а ^ |
“ |
K03№ ^ BeHTt |
учитывающий потери |
теплоты в |
тепловых |
|
сетях, |
равный |
1,05 -1,15; |
г£т - число часов |
работы МСОТ в году, |
||
ч/год; |
t^p |
и |
t or - соответственно средняя |
температура |
наружно |
го воздуха отопительного сезона и расчетная в районе расположения здания, °С.
Расход электроэнергии на работу агрегатов воздушного отопле ния составляет в среднем 13,8 кВт*ч/МВт или 67,2*10 кВт*ч/кДж /7 / .
Затраты на подпиточную воду находятся в пределах Ю-15 % от эксплуатационных расходов и при сравнении различных типов водяных систем не учитываются.
|
|
Используя вышеприведенные данные, можно установить зависимость |
||||
годовых |
приведенных |
затрат (р уб ./год ) от теплопроизводательности |
||||
МСОТ |
( А й ' = Q0T |
) в кДд/ч: |
|
|
||
с |
радиаторам! |
|
|
|
||
|
ns t ' Ч , й ' ® |
V ip i^ V d p , ■U |
] ( • |
(188) |
||
|
|
|||||
с |
панелями |
|
|
|
||
|
О |
- |
аег { « » » |
у |
l j \ j ; |
(189) |
с агрегатами
n» c o r a а от\°’ т * 0 ,0 0 0 6 6 (^ + 0 ,0 0 7 ^ 1 1 % ) -
(190)
* 9,79tgTUa \(1р.з ~ t°Cp )/(ip i ~ iOT^] |
Альтернативой рассмотренным системам в ряде случаев является система отопления электрообогревателями, например типа ИЭТ-46-ИХ. Их стоимость составляет 65 руб. не один обогреватель. Потребляют они 2,5 кВт электроэнергаи. Вэ сходы на ремонта, восстановление и обслуживание ободавателей составляют 10 % их стоимости. Срок служ бы систем электроотопления 8 лет.
5 .4 .6 . |
Функционально-стоимостный анализ МСОХ |
|
Местные |
системы охлаждения мслут быть решены на базе неавто |
|
номных (КНУ |
-2,5; |
-5 ,0 ; -7 ,5 ; -1 2 ,0 ; -1 8 ,0 ; КТН-4; -8 ; -1 6 ; -25 |
Рвсход вода на подпитку в неавтономных кондиционерах,рабо тающих в изоэнталыгайном режиме, определяют в зависимости от производительности кондиционеров, времени года и характеристик процесса увлажнения воздуха. При этом холодный период года МСОТ, работающая в данном режиме, одновременно выполняет функции МСУВ. Стоимость воды определяют по зависимостям, приведенным в разделе 5 .4 .3 .
Срок службы неавтономных кондиционеров принимают равным 7 годам. Коэффициенты ac/ji и в формуле для расчета приве денных затрат составляют соответственно 1,92 и 8,90, коэффициент реновации при этом равен 0,1054.
Автономные кондиционеры разделяют на два основных типа:
KTAI - |
с водяным охлаждением конденсатора, КТА2 - с |
воздушным |
|
охлаждением конденсатора. Производительность KTAI - |
2 ,3 ; 4 ,0; 6,3 |
||
и |
10,0 |
тыс.м3/ч воздуха, вторые - производительность |
КТА2 - 2 ,3 , |
4 |
и 5 |
тыс.м3/ч воздуха. |
|
По известной производительности системы можно определить тип, число и стоимость кондиционеров. Капитальные затраты на обо
рудование, производственные |
площади и воздухопровода определяют |
|||
ся аналогачно неавтономным кондиционерам. |
|
|||
Паспортную холодопроизводительность кондиционеров KTAI пере |
||||
считывают на |
рабочую |
&Хр |
по формуле (34) |
|
ах р - й ™ с+ 0"ас [ (t “gcn27)0,035* (25- t ™ Hd)0,02] |
(191) |
|||
где t^cn и |
Ь™нд - |
соответственно рабочая температура |
возду |
ха перед испарителем и рабочая температура вода, охлаждающей кон денсатор.
Потребляемую мощность электродвигателей конденсаторов KTAI (кВт) выражают через холодопроизводительность однофекторной мо делью
Ыуст.1 ~ 0,11Qx + 0,04 |
(192) |
Автономные кондиционеры с воздушным охлаждением конденсато ра бывают трех разновидностей: оконные (EKI500 и НС2500, выпус каемые Бакинским заводом бытовых кондиционеров), агрегатные (KTA2-I) и двухблсчные (КТА2). На охлаждение агрегатных кондицио неров воздух забирается из помещения. Двухблочные конструкции ох лаждаются смесью наружного и рециркуляционного воздуха. Приточные патрубки автономных кондиционеров могут присоединяться к СИ1В.
Годовые расходы на капитальный ремонт и восстановление МСОХ |
|
||||||||||||
на базе автономных кондиционеров составляют 12,5 |
%9 а |
расходы |
|
|
|||||||||
на текущий ремонт - |
5 % капитальных затрат. |
|
|
|
|
||||||||
Номинальную холодопроизводительность автономных кондиционе |
|
||||||||||||
ров типа КТА2 принимают по паспортам при следующих условиях: |
|
|
|||||||||||
ig cn |
|
27 °С и |
|
Ц?£сп |
-50 % (здесь ц>£сп - |
относительная |
|
|
|||||
влажность воздуха |
перед испарителем); |
температура наружного возду |
|||||||||||
ха на |
охлаждение конденсатора |
- 35 |
°С; |
относительная влажность 40 |
$. |
||||||||
Потребляемая электрическая мощность (кВт) для автономных кон |
|||||||||||||
диционеров с воздушным охлаждением составляет |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
N |
*C T .1 “ |
°>т |
0 £ |
+ |
° ’87 |
|
( I J |
0 ) |
|
В формулах (192) и (193) |
QxАК |
- |
холодопроизводительность |
кон |
|||||||||
диционера, |
кДж/ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Воздухонагреватели для автономных кондиционеров типа КТА2 |
|
|
|||||||||||
(электрические, поверхностные, питаемые горячей водой) |
указывают |
|
|||||||||||
в заказ-наряде. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Срок |
службы автономных кондиционеров 8 лет. Коэффициенты |
|
|
||||||||||
aotL |
• ° Приб1 |
и |
Ррен ЦРИ смене |
технологии производства через |
|
||||||||
15 лет составляют соответственно 1,54; |
8,9 и 0,0874. |
|
|
|
|||||||||
Воздухоохлаждающими агрегатами типа ВА автоматически поддер |
|
||||||||||||
живают |
tg |
с |
точностью ±1 |
°С. Относительную влажность воздуха |
в |
|
|||||||
помещении на регулируют и устанавливают в зависимости |
от соотно |
|
шения тепло- и влаговыделений* Агрегата рассчитаны на снабжение теплотой и холодом от центральных источников. Холодопроизводи тельность агрегатов ВА- I и ВА-2,5 при начальных параметрах возду
ха t$ |
= 25°С, |
% = 55 /3 и начальной температуре воды |
Й°С равны |
|
соответственно |
10,5 и 25,2 МДж/ч, расход холодной воды |
- |
600 и |
|
800 л/ч . Допустимое давление воды до 6*Ю5 Па. Агрегата типа ВА |
||||
могут |
работать |
также в режиме обогрева. Теплопроизводительность |
||
агрегатов ВА- I |
и ВА-2,5 при начальной температуре воздуха 20°С и |
|||
теплоносителе с параметрами 95-70 °С составляет соответственно |
||||
58,8 |
и 105,0 ВДж/ч. Агрегаты предназначены для обработки |
рецирку |
||
ляционного воздуха. |
|
|
||
В качестве |
МСОХ в ряде случаев используют также системы лучис |
того охлаждения, конструктивно выполненные с заделкой змеевиков или регистров в массив перекрытий зданий и устройством подвесных змеевиков, приваренных к листовой стали, алюминию или оштукатурен ных цементным раствором по сетке.
5 .5 . Примеры решения задач оптимального проектирования процессов и систем кондиционирования микроклимата
5 .5 .1 . Оптимизация ПКВ
Представленные в разделе 5 .3 Л ММ ПКВ в приточных камерах и кондиционерах ПСОВ (СКВ) позволяют составить сводные алгоритмы и программы расчета широко используемых технологий кондиционирования в теплое и холодное время. На рис. 89 представлен фрагмент блоксхемы алгоритма расчета ПКВ в холодное время года.
В результате расчета технологий КВ определяют параметры воздуха на каждой стадии его кондиционирования и удельные потреб ности в теплоте, холоде и воде. Данные расчета используют на сле дующей стадии оптимизации КИС при определении производительности систем и структуры комплекса.
|
5 .5 .2 . |
Примеры оптимальных) синтеза |
инженерных систем |
СКМ |
|||||||
|
При сроке |
службы ПСОВ 8 лет и сроке |
производственной |
техно |
|||||||
логии |
через |
15 |
лет коэффициенты асл -L и |
Qnpu&i |
в формуле |
(171) |
|||||
равны соответственно |
1,54 |
и |
8,9 /7 ,2 5 /. |
Тогда с |
учетом зависимостей |
||||||
(171), (I7 4 )* (I7 8 ), |
(183) |
и |
(185), представляющих ЭММ ПСОВ,напри |
||||||||
мер, |
для систем |
воздухопроизводительностью |
L ni |
I000U0 м3/ч |
при |
двухставочном тарифе на электроэнергию функция стоимости годовых приведенных затрат принимает вид
|
|
|
|
|
|
|
(194) |
* $ ^ ппк |
*^6ппмаг^маг |
$12П^р ( а$р + &$п |
£оп ) |
||||
здесь |
Gn1 , |
qT , ппк , nMor |
, nSp , 6MQr и |
t on |
являются независи |
||
мыми |
переменными. Значения |
Gn1 |
и |
принимают повариантно по |
|||
результатам |
оптимизации производительности |
и |
структуры подсчстем |
||||
КИС и математического моделирования ПКВ в приточных камерах. |
|||||||
|
Анализ |
ММ (194) и результаты расчета |
по |
ней |
показывают, что |
||
основную долю эксплуатационных и |
приведенных |
затрат составляет |
В х о А
( 6 Ы х о Э )
Pic.89. вгмент блок-схемы алгоритма расчета ПКВ в холодный пега-
т т м г г и |
"Я _Т П " " т п _ т с :" |
П «Т*;_9ПИ |
___“ |
|||
-3,360, Es.„ - 0,437, |
> |
» |
|
и—J |
- |
] |
- |
1.730, |
E,0.ts - |
0,6 В , |
|
||
“ -1,099, S/s-20 = 0,840); 4 t cn |
- |
перепад температур при |
нагре |
|||
|
вании воздуха |
в |
СП |
|
|
стоимость потребляемой тепловой энергии. Снизить ее расход на действующих промпредлриятиях можно за счет сезонного корректиро вания температурного графика регулирования систем теплообеспечения воздухонагревательных установок ПСОВ /1 6 /.
Опыт внедрения рекомендаций /1 6 / на машиностроительных пред приятиях Урала показал, что снижение расчетной температуры сете вой воды на 15°С, как правило, компенсируется имеющимся запасом поверхности нагрева, ^конструкция части воздухонагревательных ус тановок снижает температуру обратной вода. При получении тепловой энергии от ТЭЦ это дает дополнительную экономию топлива за счет повышения доли использования турбинных отборов низкого давления.
В табл. 21 приведены данные о годовой экононяи условного топ лива на предприятиях машинсстроительной отрасли, расположенных в климатических условиях, аналопачных условиям городов Челябинска, Перми, Свердловска. Экономия указана в тоннах условного топлива при расчетной температуре обратной вода.
Из анализа результатов расчета следует, что полученная эко номия топлива соизмерима с экономией, которая мажет быть достигну
та при использовании |
энергии удаляемого воздуха. |
Таблида 21 |
|||
Данные о годовой экономии топлива |
|||||
|
|||||
Расчетная температура |
Расчетная нагрузка. ГПж/ч |
||||
обратной вода, °С |
420 |
840 |
1260 |
1680 |
|
|
|||||
60 |
4654 |
9300 |
13962 |
18600 |
|
50 |
5308 |
I06I6 |
15924 |
21233 |
|
40 |
5962 |
II924 |
17867 |
23849 |
|
30 |
6616 |
13233 |
19849 |
26465 |
|
20 |
7270 |
I454I |
2I8II |
29082 |
|
Приведем два примера оптимального синтеза ПСОВ. |
|
||||
Пример I . При различных техно логаях КВ в |
приточных камерах и |
значениях воздухоцроизводительности ПСОВ определить приведенные
затраты (на |
1000 кг/ч воздуха) |
для схем СРПВ. |
|
|
|
||||||
|
Р е ш е н и е , |
функция годовых |
приведенных затрат при 6ПК = |
||||||||
= С,042, |
Q§ |
|
= 0 ,7 , Ug - |
155, |
/7/7у = |
1,2, kg |
= I, |
=0,05, |
|||
v ra |
= 3136, |
На |
= |
3,33*10"®, |
а * 0* |
= о .з ? %UrN - |
36, |
=*4160, |
|||
ШЦ |
= 0 ,9 , |
а6п |
= |
22,8, иОП7 = 7, |
Ппк = |
I ; 2; |
4; |
6 ,/7 * ^ U 2, |
|||
е„о г= 50, и'опт |
= 5, n # = 50; |
100, |
Роп = |
I , аПк= Ю |
К , ^ |
=3.2, |
|||||
а&р = 30 |
принимает вид |
|
|
|
|
|
|
Ппса&. (0,093qr * Ц 6 5 3 3 ) * (l.75n™n™ +0,0U5nffiG% 5+ (195)
+ (m ,2 n Maf.£ 3170)nnK * 10i,6n6p
Например, рассматривают следующие технологии КВ: нагревание
наружного воздуха ( tH = -35 °С) |
до t nj |
- 30 °С, |
нагревание |
сме |
||
си наружного и рециркуладонного |
( tp |
= 18,0°С, р |
= и,5) |
возду |
||
ха до tn1 = 50 °С; нагревание наружного воздуха до |
1К - 40°С и |
|||||
последующее смешение нагретого воздуха с рециркуляционным |
( р |
= |
||||
= 0 ,7 ). Удельный расход теплота |
составляет |
соответственно |
66,56; |
|||
59,9; 23,04 кДж/кг. Значения |
вводили |
от 10 до |
1000 ты с.кг/ч с |
|||
шагом 10 тыс. Результаты расчета |
приведены |
на рис. |
90. |
|
|
Пример 2 . При оптимальных значениях воздухопроизводительнооти ПСОВ йщ = 100000 кг/ч и удельного расхода теплоты qr =23,04 кТкх/кг определить оптимальную СРПВ из трех доцустишх систем по пылевому фактору: I) через плафоны осесимметричными струями свер ху-вниз; 2) наклонным! неполным! веерным! струями; 3) непосредст венно в рабочую зону.
Исходные данные: при первой схеме ппк = I , 2 , nMQr = I ,
ЯS p |
' |
^маг |
- |
60; ^20 м , ton |
- |
0, а& р |
= 28, бдр |
- 0,03; |
|||||
при второй |
схеме |
ппк |
= 2, |
/7w r = |
I, |
п6р |
= 2, |
tMor |
= 2 |
м, |
|||
t on |
= и, |
а&р |
= |
72, |
^ |
-= и,и93; |
при |
третьей |
схеме |
ппк |
=1; |
||
2» 4, Пмаг- |
I» Ъ&р |
- |
40, |
Смог |
?о; |
120; |
140 |
м, боп |
- |
4 м, |
&вр ~ 32, В&р = 0,052.
Результаты расчета цриведены в табл. 22.
|
|
Результаты оптимизации СРПВ |
Таблица |
22 |
|
|
|
|
|
Номер |
Номер |
Описание С Р П В |
Приведенные |
|
СРПВ |
схемы |
|
затраты |
на |
|
|
|
ПСОВ,тыс. |
|
|
|
|
руб./год |
|
|
I |
Подача воздуха одной приточной ка |
|
|
I |
|
мерой по одной магистрали длиной |
302,981 |
|
|
120 м и с раздачей воздуха через |
|
||
|
|
20 плафонов типа ВДЛМ,образующих |
|
|
|
|
отрывные компактные струи,поступа |
|
|
|
|
ющие в рабочую зону вертикально |
|
|
|
2 |
То же, двумя камерами по двум ма |
296,538 |
|
|
|
гистралям длиной ьО м каждая |
|
|
|
3 |
Подача воздуха двумя приточными |
|
|
|
|
камерами по двум магистралям |
|
|
2 |
|
(подъемам) длиной I м каждая и с |
299,831 |
|
|
раздачей воздуха на отметке 5 м |
|
||
|
|
от пола через два воздухораспреде |
|
|
|
|
лителя типа ВЭС, образующих в рабо |
|
|
|
|
чую зону под углом |
|
|
4Подача воздуха двумя приточными камерами по двум магистралям дли
|
ной 120 м каждая с раздачей возду |
325,127 |
|
|
ха через 40 воздухораспределителей |
|
|
|
типа ВП с оцусками длиной |
4 м,соз |
|
|
дающих быстро-затухающие струи,по |
|
|
|
ступающие непосредственно |
в рабо- |
|
|
чую зону |
|
|
5 |
То же, четырьмя камерами |
по четы- |
339,184 |
|
рем магистралям длиной 60 |
м каждая |
|
6То же, одной камерой по двум мвгаст327,064 ралям длиной 140 м каждая
То же, двумя камерами по четырем ма316,887 хистраллм длиной 70 м каждая
Из таблицы видно, что оптимальным! и равноэкономичными |
|
схемами |
|||
СРПВ являются схемы 2 и 3. |
|
|
|
|
|
Срок сдужбы водяных МСОТ с радиаторами - 40 |
лет, |
с |
панелями - |
||
15 лет. Коэффициенты |
и оПрчЫ |
в Формуле |
(171) |
для этих |
|
систем равны соответственно |
1,0 и 8,9 . |
При сроке |
сдужбы |
отопитель- |
ных агрегатов 8 лет и смене технологии производства через |
15 лет |
|
||
эти коэффициенты для воздушных систем равны соответственно |
1,54 |
и |
||
8,9. |
|
|
|
|
Функция ПМС07 = Пмсот( |
Qor |
) является линейной функцией. |
|
|
Переменная Q0T повариантно |
задается по результатам оптимизации |
|||
производительности и структуры подсистем КИС. |
|
|
||
Для данного района расположения здания функции (188), |
(189) |
и |
||
(190) можно выразить в виде простейшей функции |
|
|
||
сот ~ °мсот |
О-от |
(196) |
где омсат- коэффициент пропорциональности, зависящий от вида сис темы отопления и района расположения здания.
Рассмотрим пример оптимизации МСОТ. При известной и одинаковой
теплопроизводительности МСОТ A Q' |
|
Q^ |
установить |
оптималь |
||||||||||
ный вариант системы для условий городов Москвы |
(Г^7 |
= 4920 ч/год, |
||||||||||||
1р.г = 16 °С, |
t°;p |
= 2 3,2 |
°ъ я 0т = -25 °С, иа=з,57хЮ -6Р^*/кдж, |
|||||||||||
= 36 ш б./кН т, |
|
|
1,0 |
коп./кВ т); |
Перни |
(г £ |
=5424 |
ч/год, |
||||||
tp.i = -16 °С, t°p |
= -6 ,4 |
°С, |
t „ |
= -35 |
°C.Ua |
=3,33*Д Г6рК>./кДж, |
||||||||
Чр= 36, Ц'н |
= 0 ,9 ) |
и |
Иркутска |
(Хгот |
5784, ipJ = |
16 °С, |
1°^ |
|||||||
= -8,9 °С, i0T = -38 |
°С, |
UQ = 5*К)-6 руб./кДж, |
= 30 |
руб./кВт, |
||||||||||
= 0,25 коп./кВт). Альтернативные решения: система водяного |
||||||||||||||
отопления низкого давления с секционными радиаторам!, |
с |
панелями и |
||||||||||||
система отопления отопительно-рециркуляционными агрегатами. |
||||||||||||||
По формулам |
(188),(189),(190) |
приведенные |
затраты (руб./год ) |
|||||||||||
на системы составят: для Москвы П%*07 =0,274 @от • ^мсот =0,212QQT |
||||||||||||||
и П^аг = 0 *2 3 1 ^ |
; |
для Перми П^т |
=0.271 Q0T I пЦ^г |
=0,209 и |
||||||||||
^мсот = 0,228 |
$ ^ |
\ для Иркутска П%С07 =0,324 QQ J\ П^Q07 “ О.262QQT |
||||||||||||
и П%АС0Т =0,261 |
|
|
в кДж/ч). Результаты расчета показаны на |
|||||||||||
рис.91. Видно, что для всех городов минимальные приведенные зат |
||||||||||||||
раты присущи для водяных систем с панельным! радиаторами. Наибо |
||||||||||||||
лее дорогие системы |
|
- системы водяного |
отопления с |
секционными |
||||||||||
радиаторами .Воздушные |
системы |
с отопительным! агрегатами |
занимают |
|||||||||||
промежуточное |
положение .Только |
для Иркутска панельные |
и |
воздушные |
||||||||||
систем* равноэкономичны. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Функция годовых приведенных затрат на центральную СКВ (186), |
||||||||||||||
например при |
6Kg |
= 0,102, |
5s0 |
= 0,05, |
б£* |
= 0,06, |
ч/год, LLX |
|||||||
= 3136 ч/год, |
Ца |
|
- |
3,33еК Г6 руб./к^ж, |
= 1024 |