книги / Основы проектирования многоковшовых экскаваторов непрерывного действия
..pdfПосле этого находят размеры пружины из выражения
|
|
|
|
*<1пр3 [°Ь1кр |
(2.64) |
||
|
|
|
^шах — |
8 D,ср |
|||
|
|
|
|
|
|
||
Здесь Ртах — максимальное |
усилие сжатия пружины, |
||||||
|
|
|
оно должно быть более Q; |
|
|||
|
|
dnp — диаметр витка, см; |
|
||||
|
|
Dcp — средний диаметр пружины, см; |
|
||||
|
|
[а] — допустимое напряжение кручения для |
|||||
|
|
|
стали 65Г. |
|
|
|
|
Пружинно-шариковые, пружинно-ро |
|
||||||
ликовые |
и |
пружинно-кулачковые муф |
|
||||
ты рассчитывают |
по |
формулам |
(2.61); |
|
|||
(2.62); (2.63) на максимальный крутящий |
|
||||||
момент |
на |
расчетном валу. Пружину |
|
||||
проверяют на окружное усилие, переда |
|
||||||
ваемое шариками |
(рис. 2 .11): |
|
|
|
|||
|
|
Рокр = |
2 МК0 |
|
(2.65) |
|
|
|
|
- П—Р |
|
|
Здесь Ол — диаметр по лункам каче ния, см.
Вертикальная составляющая окружно го усилия Qj, удерживающая шарик в лунке, Н:
Рис. 2.11. Усилия, передаваемые ша риком пружинно шариковой муфты
а
Ql ~ ^окр “ ( 2.66)
~2
где а = 22° — угол обхвата шариков. Составляющая сила, выталкивающая шарик:
Q2 = Rp-i sin 2 2 ° = |
Qi |
\x{ sin 2 2 |
° |
(2.67) |
|
cos IIе |
|||||
|
|
|
|
Здесь ^з=0,1 — коэффициент трения при выходе шарика из лунки. Осевое усилие, на которое рассчитывают пружину:
.QnP=Q i—Q2. |
(2 .6 8 ) |
Расчет фрикционной муфты с ленточным тормозом. Лен точные фрикционные муфты устанавливают на валах, имею щих небольшую частоту вращения и сравнительно неболь шую мощность. Они просты по устройству, но в эксплуатации требуют частой регулировки и хорошего ухода. Так, напри
мер, в случае попадания влаги в тру щиеся элементы меняют коэффици ент трения и величину передавае мого крутящего момента.
Расчет муфты сводится к опреде лению натяжения в ленте в набега ющем и сбегающем концах, удель ного давления в трущихся элемен тах и напряжения в ленте. Расчет производят на окружное усилие на предохранительной муфте (рис. 2 .12);
Рис. 2.12. Схема натя |
|
|
|
2Мкр |
|
жения ленты |
ленточно |
|
|
|
|
фрикционной |
муфты |
|
|
|
*окр — D |
|
|
|
|
|
|
Натяжение в ленте: |
|
|
|
|
|
в набегающем конце |
|
Р |
/,JLa |
||
|
|
|
|||
|
т |
= |
г окр |
1 |
(2.69) |
|
i La — |
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
в сбегающем конце |
|
|
|
|
|
|
Т |
— |
Рокр |
(2.70) |
|
|
11 — |
/•*“ - |
|
1 ’ |
|
где Т; Ti — натяжение |
в набегающем и сбегающем кон- |
||||
|
.цах ленты, Н; |
|
|
|
|
е — основание натуральных логарифмов; |
|||||
а — (275-f-300)° — угол |
обхвата в радианах; |
р — коэффициент трения, p = 0,3-f-0,5. Удельное давление в ленте предохранительной муфты
2 Рокр Чц = “ ED "
Здесь b — ширина ленты, см;
D — диаметр шкива муфты, см.
Натяжение растяжения в ленте |
|
_ |
Т |
° - (b - |
id) 8 ’ |
где б — толщина ленты, см;
d —диаметр заклепок, d= 0,6 см;
i — количество заклепок в сечении ленты.
(2.71)
(2.72)
Расчет вала приводных звездочек цепи. Вал приводных звездочек ковшовой цепи рассчитывают на изгиб и кручение. Схема действующих сил приведена на рис. 2.13:
Рис. 2.13. Расчетная схема приводного вала
натяжение в рабочей ветви цепи
Рр = 0,5SA° + - g - ( P 0Kp +
в холостой ветви цепи
р х = O,5SA° + - | s a ;
на второй звездочке
Ppi = 0I5SA° + “2"(Рокр + $д) ; Pxl = 0,5SA° --- *
Окружное усилие на начальной окружности звездочки при водной цепи находят из выражения
где Рокр — окружное усилие, кН; Гзв — радиус звездочки, см.
Вал, шпоночные соединения и звездочки рассчитывают на максимальные нагрузки Р0кР и SA°, считая, что Р0кР распре деляется между различными нитками цепи с коэффициентом неравномерности 0,8. Допускаемые напряжения в этом слу чае принимают с обычным коэффициентом запаса.
ЕЗ
Ковшовые рамы цепных траншейных экскаваторов (рис. 2.14) выполняют цельными или телескопическими, чаще всего в виде сварной балки коробчатого сечения, в верхней части в горизонтальной плоскости у приводного вала раздва ивается.
Подвеска ковшовых рам выполняется канатной или ги дравлической — посредством гидравлических цилиндров. Ковшовые рамы рассчитывают по общим правилам расчета металлоконструкций.
Рис. 2.14. Ковшовая рама траншейного цепного экскаватора
Действующие силы (см. рис. 2.15): собственный вес рамы gp, вес ковшовой цепи с ковшами gKq, усилие копания Рур, усилие натяжения цепей SA° и Бд и усилие в подъемных ка натах. Расчетная схема представлена на рис. 2.15. Напряже ние в балке рамы складывается из напряжений изгиба в вер тикальной плоскости аи, сжатия аСж, изгиба в горизонталь ной плоскости и кручения:
о |
Ми |
|
мг |
Мкр |
|
W, |
+ |
+ w r + |
(2.73) |
||
|
Здесь Wо — момент сопротивления кручению, см3;
Wr — момент сопротивления в горизонтальной плоскости; WH— момент сопротивления в вертикальной плоскости.
Ковшовую раму рассчитывают для двух рабочих поло жений:
начало копания, когда ковшовая рама опущена на днев ную поверхность и угол наклона рамы а минимальный, рав
ный 5—8°; ковшовая рама находится под углом а = 45—50°, копание
производится на полную глубину.
Рис. 2.15. Расчетная схема ковшовой рамы
Ковшовую раму рассматривают как балку, лежащую на двух опорах; одной опорой служит кронштейн крепления ва ла приводной звездочки, а второй — ковш у натяжного бара бана, который лежит на грунте. Промежуточные ковши обыч но крепят на свободно провисающей цепи, и рама в этом слу чае на ковшах не лежит. Напряжение изгиба в вертикальной плоскости определяют по формуле
|
RL0 - N sin р [~~2 ~ “ Zi ) |
|
= |
------- - , |
(2.74) |
W H |
|
|
|
|
|
где R — реактивная сила, Н; |
или на штоке |
|
N — усилие на подвесе ковшовой рамы |
гидравлического цилиндра, Н; LQ- длина ковшовой рамы, м;
li — расстояние от точки |
подвеса рамы |
до оси привод |
ного блока, м; |
направлением |
подвеса с го |
Р — угол, составляющий |
ризонтальной осью ковшовой рамы, °.
Для определения реактивной силы приравниваем нулю сумму моментов вертикальных сил относительно оси натяж
ного блока (точка В): |
|
|
|
|
|
|
RL0 + N sin р (L0 - |
/,) - (gp + |
g KU) Ц - |
- |
|||
- |
(РцрЬ, |
+ |
P0lh) |
= |
0 , |
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
(&р ~Ь £кц) ~ 2 |
puphi |
|
ро 1h ~ |
N sin р (L0 |
1{) |
|
R = ------------------------------- |
|
i--------------------------------- |
|
|
|
(2.75) |
|
|
ьо |
|
|
|
|
Усилие на подвеске ковшовой рамы или штоке гидравли |
||||||
ческого цилиндра находим из выражения |
|
|||||
(£?Р |
“Ь £Кц) ~2 |
^ |
|
“Ь Poth |
|
|
N -------------------------------------------- |
|
|
|
|
, |
(2.76) |
здесь а — плечо от оси приводной звездочки точки А до на правления силы N.
Ориентировочно массу ковшовой рамы с ковшами и це пью можно принять (2—43)
gM*+gp=Gp= (0,17^-0,28) Go,
где G0 — масса экскаватора. |
|
|
силами |
Рцр и |
Ковшовая рама подвергается сжатию двумя |
||||
Ncos р. Если подвеска расположена сверху |
рамы, |
то силы |
||
суммируются, при .нижнем |
положении цилиндра — вычи |
|||
таются: |
|
|
|
|
^сж — Рцр J- N cos р, |
|
|
||
Рцр ± |
N cosp |
|
(2.77) |
|
аСЖ ~~ |
Р* |
» |
|
|
|
|
где F — площадь сечения рамы.
В горизонтальной плоскости рама изгибается от боковых усилий, приложенных к крайнему зубу ковша, в конструкци ях, имеющих жесткое соединение цепи с кортовой рамой:
„ |
_ P 6h |
(2.78) |
|
иг ~ Wr ’ |
|||
|
|||
где Pc — боковая сила, Н: |
Рб = 0 ,4 Р01; |
|
h — расстояние от зуба ковша до оси рамы.
При свободно провисающей цепи боковая сила Бд прини мается по (2.56).
Скручивание рамы происходит от действия двух сил: уси лия копания Рк, приложенного к крайнему зубу, и неравно мерного натяжения ковшовой цепи Рцр. При расчете прини мают распределение усилия между цепями 2/3 Рцр и 1/3 Рцр. Момент, скручивающий раму, определяют из выражения
Мкр — 2 3 Рцр ~2 |
Ь Рк ~2~» |
|
||||
тогда напряжение кручения |
|
|
|
|
|
|
о Q р |
_b_L л_ р |
к |
|?к_ |
|
||
Аи г цр 2 |
~ |
|
2 |
|
||
* = ------------------------. |
(2.79) |
|||||
где lb — ширина ковшовой |
рамы |
по кронштейнам |
крепле |
|||
ния, см; |
|
|
|
|
|
|
Ьк — ширина ковша, см; |
|
кручения, для полных пря |
||||
Wo — момент сопротивления |
||||||
моугольных сечений, м3: |
|
|
|
|
||
W0= 26, (а—б) (Ь—б1), |
(2.80) |
|||||
для короткой стороны |
|
|
|
|
|
|
Woi = 26 (а—6 ) (Ь—6 ), |
|
(2.81) |
||||
Здесь 6 ] и б — толщина стенок длинной и короткой |
сторон, |
|||||
см; |
|
|
|
|
|
|
а и b — длинная и короткая стороны, см. |
|
|||||
Суммарное напряжение от действия всех сил |
|
+ ‘г)а + * 5
2.2. РАСЧЕТ РОТОРНЫХ ЭКСКАВАТОРОВ
Основным параметром траншейного экскаватора, опре деляющим его габаритные размеры, является диаметр рото ра. Его устанавливают в зависимости от глубины копания:
Dp= (1,754-1,85) Н, |
(2.82) |
где Dp — диаметр ротора, м; Н — глубина траншеи, м.
Диаметр ротора, кроме того, зависит и от конструкции его крепления к несущей раме и расположения привода (рис. 2.16). Чем ниже опущена несущая рама к центру ро тора, тем больше должен быть его диаметр.
Рис. 2.16. Конструктивная схема роторного траншейного эк скаватора: 1 — ротор; 2 — несущая рама; 3 — редуктор привода ротора; 4 — опорное колесо
Ширину обечайки ротора устанавливают в зависимости от конструкции ковша и места расположения венцовой шес терни.
Венцовая шестерня может состоять из отдельных секто ров по нескольку зубьев в каждом, которые крепят к обечай ке с наружной стороны болтами (рис. 2.17, а). Венец запрес совывают во внутренний диаметр обечайки или крепят к ней болтами (рис. 2.17, б). Первый способ с точки зрения эксплу атации наиболее удобен, он позволяет по отдельности заме нять изношенные зубья. Существенный его недостаток — бы стрый износ зубьев вследствие внеполюсного зацепления. При втором способе зубья шестерен постоянно работают в абра зивной среде и подвержены большему износу.
Ширину обечайки ротора определяют по формуле
В1= В—2а. |
(2,83) |
Здесь а — уширение ковша: а = 0,05 м.
2.2.1. Размеры ковша
Размеры ковша вычисляют по эмпирическим формулам:
bK= 0,9B; hK= (0,5-i-0,6 )В; 1к= (0,4^-0,6)Т, |
(2.84) |
где bK; hK; 1к — соответственно, ширина, высота и длина ков ша, м;
В — ширина траншеи, м; Т — шаг ковша, м.
Рис. 2.17. Ротор и крепление венцовых шестерен: а — наруж ное; 1 — сектор шестерни, 2 — резцедержатель, 3 — зуб, 4 — наконечник зуба, 5 — колесо ротора, б — внутреннее: ве нец шестерни запрессован в колесо
Емкость ковша должна быть равна объему серповидной стружки, снимаемой им за время прохождения по дуге, соот ветствующей полному углу поворота ротора (рис. 2.18).
Рис. 2.18. Траектория движения |
Рис. 2.19. |
Форма |
стружки, |
ковшей ротора |
снимаемая |
ковшом |
роторного |
|
экскаватора |
|
Траектория, описываемая режущей кромкой ковша, явля ется эпициклоидной и выражается уравнениями
X= Rpsin cp + k ср; Y = RP(1—cos <p),
где Rp — радиус ротора по зубьям ковша, м; Ф — угол поворота ковша от вертикали;
к — постоянный коэффициент, k= v3/vp Rp; v3— скорость хода экскаватора, м/с;
vp — окружная скорость на зубьях ковша м/с.
Ковш должен заполняться грунтом на пути резания, соот ветствующем повороту ротора на угол ф0, и длина пути ре зания равна
Lp = Rp sin фо/cos s , |
(2.85) |
здесь ф0 — угол поворота ротора до выхода ковша из забоя;
е— разность между геометрическим углом ф и кине матическим углом резания у .
Ввиду малых значений угла е можно принимать cos е=1, тогда Lp= RpSinфo. Кинематический угол резания всегда меньше геометрического ф. Разность между ними достигает Ф— у = 4—6°, и ее следует учитывать при установлении задне го угла на зубьях ковша.
Толщина серповидной срезаемой стружки — всегда вели
чина переменная, |
и она увеличивается по мере перемещения |
|||
ковша к выходу из забоя: |
|
|||
|
|
|
s = s0 • sin ф, |
(2 .8 6 ) |
где s0 — максимальная |
толщина стружки (рис. |
2.19). |
||
Объем серповидной стружки, снимаемой ковшом, опреде |
||||
ляют из уравнения |
|
|
|
|
<Рп |
|
'гп |
¥п |
|
qc = j sbKdLp = |
I*s0 sin ф bKРрбф = s0bK-Rp| |
э1пфбф = |
||
о |
б |
|
и |
|
|
= s0bKRp (l - |
cos Фо) = s0bKRp-sin2 |
(2.87) |
Здесь фо — полный угол поворота ковша, в забое.
2 .2.2 . Определение усилий резания
На зуб ротора действуют касательная Poi и нормальная Р02 составляющие усилия резания.