книги / Основы механики глубокого бурения
..pdfОбратимся к экспериментальной установке, описанной в пре дыдущей лекции. Поскольку в данном случае период Т3 измене ния осевой нагрузки дается формулой ( 1 2 .1 ), а требование раз вития резонанса есть не что иное, как совпадение частоты сво бодных продольных колебаний установки и частоты внешнего воздействия согласно ( 1 2 .1 ), то в этом случае в ( 1 1 .2 1 ) необхо димо число К положить равным трем; связь же между частотами крутильных и продольных колебаний в этом случае несущест венна. В силу сказанного получаем [4, 5, 9, 11]:
М = ^ . |
( 1 2 .2 ) |
9ло |
|
Все, что было установлено при изучении продольных автоко лебаний в стендовых условиях (см. лекцию 1 1 ), в равной мере можно отнести и к резонансным колебаниям. Вид формирующе
121
ном режиме. Более подробный анализ кинематики долота в представленных на рис. 12.5, а и 12.5, б случаях будет проведен ниже.
А сейчас необходимо отметить следующее. В монографии [8 ] был разработан метод предотвращения интенсивных низкочас тотных колебаний БК - автоколебаний и продольных резонанс ных колебаний, и затем создана программа с целью его числен ной реализации [3]. В усовершенствованном варианте подобная программа была опробована в промысловых условиях [7,10].
Продольные резонансные колебания БК наблюдались при проводке (буровая установка «Уралмаш-ЗД») одной из скважин на Восточпо-Мастерьельском месторождении Республики Коми при бурении на глубинах 1918-1956 м [10]. Было установле но, что зафиксированные случаи колебаний, равно как и случаи их прекращения, а также уменьшения скорости углубления забоя, с высокой точностью совпадают с расчётными данными. На рис. 12.6 приведены результаты расшифровки записи наг рузки на долото Р (средний график), скорости вращения рото ра По (верхний график) и текущей механической скорости бу рения v (нижний график). В зоне резонанса нагрузка на доло то Р колебалась от нуля до 270 кН, а усреднённая механиче-
6 |
Следырейки |
Рис. 12.5. Участки профилограммы забоя, полученного при разбуривании гра нита зубчатым долотом в режиме продольных автоколебаний (а) и получен ного при разбуривании мрамора зубчатым долотом в режиме продольного ре зонанса (б)
123
Конечно, на практике нельзя осуществить абсолютно жёсткое закрепление некоторого сечения БК, так и сделать его абсолютно свободным. Но, компонуя, например, колонну из участков, мате риал которых обладает различными упругими свойствами, а сами участки - различной геометрией (например, различными площа дями поперечных сечений и длинами этих участков), можно час тично отражать забойные возмущения и подводить дополнитель ную энергию к забою с целью разрушения горной породы, и в этих случаях иногда удаётся существенно повысить эффектив ность бурения [1 , 2 ].
ЛИТЕРАТУРА
1.Васильев Ю.С., Никитин Ю.Ю. Регулирование осевой нагрузки на долото. - М.: НТС «Бурение». - № 9. - ВНИИОЭНГ, 1974.
2.Мельников В.И., Жидовцев А.Н., Левченко А.Т., Старков В.Н., Демчук М.М., Ковальчук П.П., Подобаньш И.Ф. Результаты испытаний волнового отражателя. -
М.: НТС «Бурение». - Ms 1. - ВНИИОЭНГ, 1973.
3.Максименко М.Е., Симонов В.В., Юнин Е.К. Низкочастотный продольный ре зонанс бурильной колонны в вертикальной скважине и способ его устранения (работа выполнена при финансовой поддержке РФФИ). - М.: ГАНГ имени И.М. Губкина, 1993. - 43 с. Рус. - Деп. в ВИНИТИ 2.08.1993. № 2189-В93.
4.Симонов В.В., Выскребцов В.Г. Работа шарошечных долот н их совершенст вование. - М.: Недра, 1975.
5.Симонов В.В., Юнин Е.К. Влияние колебательных процессов на работу бу рильного инструмента. - М.: Недра, 1977.
6.Симонов ВЛ., Юнин Е.К. Волновые процессы в бурильной колонне. - М.: МИНХ и ГП имени И.М. Губкина, 1979.
7.Хегай В.К., Осипов П.Ф., Краснов СА. Анализ продольных колебаний бу рильной колонны по данным станций геолого-технологических исследова-
1ШЙ//НТЖ «Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море». - М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 2004. - № 8.
8.Юнин Е.К. Низкочастотные колебания бурильного инструмента. - М.: Не дра, 1983.
«ЛИБРОКОмГ 20о|ЛСННе В Д1Шамнку глУбокого бурения. - М.: Книжный дом
10.Юнин Е.К., Осипов П.Ф., Краснов СА. Опыт управления интенсивными колебаниями бурильной колонны//НТЖ «Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море». - М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 2004. - № 12.
11.Юнин Е.К., Хегай В.К. Динамика глубокого бурения. - М.: Недра, 2004.
Лекция 13
КИНЕМАТИКА ДОЛОТА ПРИ ЕГО ВЗАИМОДЕЙСТВИИ С ВОЛНИСТЫМ ЗАБОЕМ
Рассмотрим особенности кинематики шарошечного долота в процессе его взаимодействия с забоем скважины при работе БК в режиме низкочастотных продольных колебаний следуя публи кации [1J.
Очевидно, что в области развития продольных автоколебаний БК (для опытного стенда условие возникновения которых даётся формулой ( 1 1 .1 1 )), вертикальное перемещение долота определя ется в большей степени резонирующей гармоникой ряда Фурье (лекция 1 1 ), а потому это перемещение по своему характеру бу дет весьма близким к чисто гармоническому движению. Анало гичное замечание относится и к крутильным колебаниям долота.
Рассмотрим развёртку периферийной части забоя, изображён ную на рис. 13.1, где ось Оу параллельна оси скважины, а ось Ох направлена вдоль развёртки периферии забоя.
Проанализируем движение периферийного венца шарошки. Очевидно, что в силу отмеченных положений относительно пе ремещений долота центр периферийного венца будет переме щаться по гармоническому закону, который записывается как
\у = R+ a cos со,/,
(13.1)
Здесь R - радиус периферийного венца шарошки; D - диа метр долота; а - амплитуда продольных колебаний долота; фо - угловая амплитуда крутильных колебаний долота; щ, и щ, - со ответственно круговые частоты продольных и крутильных коле баний долота; щ - скорость равномерного вращения БК; р - раз ность фаз продольных и крутильных колебаний; t - время.
Система (13.1) суть уравнение траектории центра венца в пара метрическом виде (параметр t). Выразив t из первого уравнения
t = — arccos ;rRa
127
Рис. 13.1. Схема для вывода ypaei венца шарошки
и подставив во второе уравнение, запишем траекторию центра в системе координат (х, у)\
х = ^ - arccos У—- ч - f^ c o s |
arccos ^—- - - p l . |
(13.2) |
||
2(o„ |
a |
2 |
a |
|
Обозначим |
|
|
|
|
|
у -Д -Е 2М --П |
- Ь |
|
|
|
a |
|
V „ ~ K- |
|
Тогда в случае целых значений k (k = 0, 1, 2, ...) получаем следующую запись траектории венца (точки Оь Ог и т.д. на рис. 13.1) в безразмерных координатах (Е,, Т|):
Т| = arccos 4 + Фо — cos (karccos ^ —Р). |
(13.3) |
”о |
|
Поскольку величина у изменяется в пределах [R - |
a, R + а], |
то параметр Е, изменяется в пределах [ - 1 , 1 ]. |
|
Процесс движения долота при его взаимодействии с волни стым забоем - явление довольно сложное. Так в зависимости от значений параметров долота (в нашей схеме это радиус венца R), амплитуды а, скорости вращения БК По» значений частот со,, и со*, долото может перемещаться как в режиме безотрывного качения
128
по забою, так и с отскоком от него (см. правую часть рис. 13.1, где показан этот вариант), причём в зависимости от перечислен ных факторов изменяется и геометрия волнистого забоя. Анали зом этого движения мы сейчас и займёмся и рассмотрим наибо лее выгодные условия образования и сохранения волнистого за боя. Для этого обратимся к расчётной схеме, изображённой на рис. 13.2.
Свяжем с центром венца подвижную систему координат (vy, vx), оси которой параллельны соответственно осям у и .г. Оче видно, что при изменении направления траектории изменяется и направление скорости v центра венца, а изменение составляющих скоростей по осям vy и vx, например, в нижнем положении венца, можно охарактеризовать следующими величинами:
= Ъу - t v До, = v2x - ulx. |
(13.4) |
Здесь индекс 1 принадлежит точке траектории в момент под хода венца к нижнему положению, а индекс 2 - точке траекто рии в момент выхода венца из нижнего положения.
В расчётной схеме принято равенство направлений скоростей центра венца по отношению к вертикали (угол а) до и после его самого низкого положения (нахождение шарошки во впадине волнистого забоя), то есть принята гипотеза равенства угла паде-
129
ния углу отражения. Однако скорости подхода к нижнему поло жению i>i и выхода из него v2- различны (какая из них больше или меньше другой по абсолютной величине в данном случае принципиальной роли не играет).
Для оценки величин Avy и Avx вычислим производную х'у. Воспользовавшись выражениями (13.2) и (13.3), после неслож ных преобразований получим:
k% s\n(k •arccos^ |
(13.5) |
. ^ [ - U L |
|
7Г Г " |
|
Из рис. 13.2 видно, что в нижнем положении венца проекции скоростей на оси подвижной системы координат запишутся как
Щу ~ Щsin У, % = -a, sin у,
(13.6)
v2x = v2cosy, vix = vtcosy.
Здесь угол у суть угол между направлениями скоростей щ и
V2 и горизонтальной осью. Очевидна справедливость равенства: у + а = %/2.
Поскольку (см. рис. 13.2) угол у является углом между каса тельной к траектории центра венца и осью Ох, то справедливы
следующие равенства: |
|
|
|
|
ЧУ=Ух(Ъ |
г^ту |
. откуда siny= |
. 1 |
• |
|
V1 " 5411 У |
y/i+ (4(®) |
|
|
Аналогично cosy = |
sin-' у = |
*у<Х> |
|
|
Воспользовавшись соотношениями (13.4) и (13.6) после под становки полученных значений cos у и sin у, имеем:
(13.7)
Заметим, что условие Д% * 0 является не чем. иным, как ус ловием удара долота о породу вдоль оси у\ аналогичный смысл
130