книги из ГПНТБ / Писаренко Г.А. Отливки металлургического оборудования из чугуна с шаровидным графитом
.pdfДетали воздухонагревательных аппаратов и печей |
169 |
Весьма важно давать ферросилиций в кусках определенного размера. В обычных условиях плавки, когда ферросилиций дает ся кусками размером в поперечнике 30—50 мм, угар кремния со ставляет 10—15%. Если ферросилиций дается в более крупных кусках, угар может быть значительно меньше (5—10%') й, на оборот, при загрузке ферросилиция в кусках меньше 20 мм угар
кремния может достигать 20—30%. Колебания в величине угара приводят к отклонениям в химическом составе отливок.
Кокс, особенно для холостой колоши, необходимо сортиро
вать по крупности. Мелочь размером менее 30 мм применять не рекомендуется.
Флюс-известняк должен быть расколот на куски |
размером |
не более 60—80 мм. Для разжижения шлака часть |
известняка |
следует заменять 10—15% плавикового шпата от общего веса флюса, загружаемого в вагранку.
Процесс плавки, по опыту некоторых отечественных заводов, целесообразно вести следующим способом. Шихту для выплавки окалиностойкого чугуна следует загружать после нескольких ко лош обычного серого чугуна. Когда начнется плавление кремни стого чугуна — накапливать в горне возможно большее количе ство жидкого металла и в процессе работы стремиться держать
горн полным. Это обеспечивает равномерное распределение крем ния по выпускам из вагранки. Для достижения той же цели лучше плавить силал в вагранках с копильниками.
Из изложенного выше следует, что в подготовке шихтовых материалов и в ведении процесса плавки силала, хотя и имеют ся некоторые особенности, но они не могут вызывать каких-либо затруднений в производстве. Однако несоблюдение этих про
стейших требований приводит к получению отливок низкого ка
чества и к повышению количества брака.
Пути повышения качества силала
Для некоторых отливок металлургического оборудования не обходимо повышать механические свойства кремнистого чугуна, не снижая его окалиностойкости.
В процессе работы с кремнистым чугуном удалось значитель но улучшить его свойства легированием небольшими количества ми хрома (до 1,0%')Такое количество хрома мало влияет на окалиностойкость, но делает структуру кремнистого чугуна мел козернистой и измельчает выделения графита.
Для сравнения на рис. 67 показаны структуры обычного кремнистого чугуна и чугуна того же состава, легированного 1,0% Сг. Структура легированного чугуна стала значительно мельче, а включения графита более тонкими и короткими.
1 Э. М. Б л а и к и А. Д. Попов, Авторское свидетельство № 360490 УП.
170 Детали воздухонагревательных аппаратов и печей
Соответственно изменились механические свойства и окали ностойкость.
В табл. 70 приведены сравнительные данные испытаний ме ханических ' свойств и окалиностойкости, которые подтверждают благоприятное влияние легирования силала хромом. В настоя щее время силал, легированный хромом, предусмотрен ГОСТ 7769—55 под маркой ЖЧС-5,5.
Лабораторные и производственные испытания показали, что литейные свойства чугуна ЖЧС-5,5 и обрабатываемость мало отличаются от свойств обычного кремнистого чугуна. Разница в величине литейной усадки составляет в среднем 0,10% и Ирак-
Рис. 67. Микроструктура кремнистых чугунов. X 100:
а — обычного: б — легированного 1,0 % Сг.
тически не имеет значения. Усадка чугуна этой марки может быть принята равной 1,0%'.
Легирование хромом может производиться добавкой в ших ту 1,5—2,0%' феррохрома марки Хр4-Хр6 (высокоуглеродистый)
или присадкой природно-легированного халиловского ' чугуна марки ХЧ1-ХЧ2.
Небольшое повышение содержания никеля, связанное с при менением халиловского чугуна, в данном случае не оказывает существенного влияния на свойства чугуна. При пользовании
халиловским чугуном стоимость отливок почти не повышается, так как этот чугун дешев, а добавка его не превышает 20—25% от общего веса металла в шихте.
Из кремнистого чугуна, легированного хромом, на протяже нии последних лет отлиты десятки тысяч всевозможных деталей металлургического оборудования: игольчатых труб рекуперато-
172 |
|
Детали воздухонагревательных аппаратов и печей |
||
ров |
(рис. |
68), |
инжекционных |
горелок (рис. 69), колосников |
(рис. |
70), |
рам |
(рис. 71) и т. п. |
Они успешно применяются в ра |
боте при температуре стенок до 800°. Однако современная тех ника непрерывно требует интенсификации металлургических про-
Рис. 70. Колосник агломерационной машины. Вес — 2,4 кг.
цессов — повышения температур в .рабочих пространствах печей, повышения температуры подогрева воздуха и т. д. Поэтому тре буются материалы, способные выдерживать температуры 900°
Рис. 71. Рама тележки отжигательной печи. Вес — 2200 кг.
и более. Одним из таких материалов может быть кремнистый чугун с шаровидным графитом. Получение шаровидного графи та не меняет коренным образом состава кремнистого чугуна и
технологии его производства.
2. Отливки из кремнистого чугуна с шаровидным графитом
Изучение процесса окисления кремнистого чугуна показало,
что окисление идет не только с поверхности отливки, но и внут ри ее, причем окислительные газы проникают в глубину по вклю
Детали воздухонагревательных аппаратов и печей |
173 |
чениям пластинчатого графита, которые являются своеобразны ми каналами для этих газов. Развитию окислительных процес сов способствуют также различные дефекты макроструктуры —
пористость, газовые раковины и т. п. В местах расположения этих дефектов защитная пленка окислов теряет свою сплошность и не предохраняет металл от окисления. Если взять кремнистые чугуны одинакового химического состава, но с разной структу-
Рис. 72 Микроструктура кремнистого чугуна одинакового химического со става. X ЮО:
а — плотная мелкозернистая, с мелкими выделениями графита; б — рыхлая крупнографитная.
рой — окисляемость |
их будет различна. |
|
В табл. 71 приведены |
||||
результаты испытания окалиностойкости |
таких |
чугунов. |
|
||||
|
|
|
|
|
Таблица 71 |
||
|
Окалиностойкость кремнистого чугуна с |
|
разной |
структурой |
|||
|
|
(выдержка 124 часа) |
|
|
|
|
|
|
Способ |
Химический состав, |
% |
Окалино |
|||
Чугун |
Структура |
|
|
|
|
стойкость |
|
отливки |
Si |
Мп |
Р |
S |
(в г*/м час) |
||
|
|
с |
при 950° |
АВ песчаные Плотная мелкозерни-
|
формы |
стая с мелким гра |
|
2,13 |
||
Б |
То же |
фитом |
...... 2,64 6,22 0.90 0,124 0,028 |
|||
Рыхлая |
крупнозер- |
|
|
|||
|
|
нистая |
с |
грубым |
0,022 |
32,9 |
В |
В кокиль |
графитом |
.... 2,76 6,33 0,85 0,28 |
|||
Очень плотная и мел- |
|
|
||||
|
|
козернистая без- |
0,017 |
0,64 |
||
|
|
графитная |
.... 2,85 5,53 1,07 0,10 |
174Детали воздухонагревательных аппаратов и печей
Учугуна А, в структуре которого наблюдаются крупные и грубые выделения графита (рис. 72, б), окалиностойкость зна чительно ниже, чем у чугуна Б с более мелкими выделениями
графита (рис. 72, а). При заливке чугуна в кокиль выделения
графита практически отсутствуют и окалиностойкость намного увеличивается.
Следовательно, задача повышения окалиностойкости кремни стого чугуна сводится к устранению включений пластинчатого
графита и повышению плотности чугуна. Эта задача была успешно разрешена путем обработки жидкого кремнистого чу
гуна |
магнием1. |
|
|
Обработка чугуна магнием |
|
Обработка кремнистого чугуна магнием |
производится обычно |
|
в ковше, тотчас же после выпуска его из |
вагранки. Для обра- |
|
а |
/ |
|
Рис. 73. Схема установок для обработки чугуна магнием:
а — для ковшей емкостью до 500 кг; |
б — для ковшей емкостью |
до |
1000 кг; |
1 — ковш; |
||||
2 — крышка; 3 — футляр |
с зарядом |
магния; |
4 — шайба; 5 — груз; |
6 — клин; |
7 — вы |
|||
тяжная |
труба (съемное |
колено); 8 — крюк |
крана; 9 — защитный экран; |
10 — ко |
||||
|
|
|
пильник. |
|
|
|
|
|
ботки |
небольших количеств |
чугуна применяют |
схемы |
введения |
магния в жидкий чугун, показанные на рис. 73, а, б. Первая из них (рис. 73, а) предназначена для обработки чугуна магнием в ковшах емкостью до 500 кг. Магний вводится вручную с по мощью футляра, приваренного к металлической штанге. Вторая
1 Э. М. Бланк и Г. А. П и cape и к о, Авторское свидетельство № 109 546 от 8 октября 1949 г.
Детали воздухонагревательных аппаратов и печей |
■175 |
(рис. 73, б) —для обработки чугуна в ковшах емкостью |
до |
1000 кг, причем футляр с магнием вводится в жидкий металл с
помощью крана.
Процесс обработки может быть осуществлен двумя способа
ми: чистым металлическим магнием в количестве 0,3—0,5% от
веса жидкого металла или 1,0—1,3% магниево-кремнистой ли
гатуры, содержащей 15% Mg (в пересчете на чистый магний это составляет 0,15—0,20%'). Лучше применять последний спо
соб, |
так как |
процесс обработки происходит спокойнее, рас |
ход |
магния |
сокращается вдвое и не требуется дополнитель |
ного модифицирования чугуна, как при обработке чистым магнием.
Магниево-кремнистую лигатуру в настоящее время в про мышленности не выпускают, но приготовление ее несложно и доступно любому литейному цеху.
Лигатуру, содержащую 57—60%! Si; 24—25%! Fe и 14—15%' Mg, готовят следующим способом. В высокочастотной печи
(пригодна любая печь, способная развить температуру 1250°)
расплавляют 75%-ный ферросилиций и покрывают поверхность
расплава слоем древесного угля. В жидкий ферросилиций с по мощью штанги погружают чушковый магний. Растворение маг ния происходит быстро без пирофорного эффекта. При этом тем пература расплава снижается. Чтобы расплав быстрее, без окис ления, затвердел после разливки, необходимо некоторое время выдерживать его в печи при выключенном токе.
Готовую лигатуру лучше всего разливать в металлические
формы. Можно приготовить мерные формы, количество лигату ры в которых соответствовало бы определенной порции метал
ла, подлежащего обработке.
Так, для обработки порций чугуна весом по 200 кг отливают цилиндры весом по 2 кг. Заготовленные цилиндры лигатуры вставляют в футляры без предварительного развешивания, из мельчения и т. п. Естественно, что все это сильно упрощает работу в производственных условиях и уменьшает потери и от ходы.
Кремнистый чугун с шаровидным графитом является новым перспективным материалом для отливок, работающих при высо ких температурах, и предусмотрен ГОСТом 7769—55 под маркой
ЖЧСШ-5,5-0,1.
Химический состав
Химический состав кремнистого чугуна с шаровидным гра
фитом несколько отличается от обычного кремнистого чугуна.
Вследствие изолированной компактной формы шаровидных включений графита повышенное содержание углерода не оказы
вает отрицательного влияния на свойства чугуна. Наоборот, как
176 Детали воздухонагревательных аппаратов и печей
будет -показано ниже, при повышенном содержании углерода уменьшается усадка и снижаются внутренние напряжения в от
ливке. Поэтому содержание углерода |
в отливках допускается |
||||
до 3,3%, |
а в исходном чугуне — до 3,6%, |
учитывая, |
что часть |
||
углерода |
испаряется вместе с магнием |
в |
виде |
соединений |
|
Mg2C3 [111]. |
должно |
быть |
возможно, |
||
Содержание марганца и фосфора |
ниже, так как эти элементы ухудшают пластические свойства чу гуна. Согласно ГОСТу 7769—55, содержание этих элементов ограничивается высокими пределами — до 0,7% Мп и доО,3%Р, однако в производстве сложных и тонкостенных отливок жела тельно иметь в отливках не более 0,5%' Мп и 0,15% Р.
Повышенное содержание хрома, улучшающее структуру й
свойства обычного кремнистого чугуна, также становится неже лательным в чугуне с шаровидным графитом, так как при этом ухудшаются его литейные свойства. Хром, как и магний, являет
ся карбидообразующим элементом. Содержание его в отливках
должно быть ограничено пределами 0,10—0,15%!.
Повышенное содержание серы требует увеличенного расхода магния и вызывает загрязнение отливок сернистыми соединения ми и ликватами. Поэтому содержание серы в исходном чугуне должно быть минимальным.
Оптимальный химический состав исходного чугуна для полу чения окалиностойкого чугуна с шаровидным графитом должен находиться в следующих пределах: >2,8% С; 5,0—6,0%f Si; до
0,5% Мп; до 0,15%. Р; до 0,10%- S; до 0,15% Сг.
При обработке магниево-кремнистой лигатурой содержание кремния в исходном чугуне снижается на 0,5—1,0%-, при этом
имеется в виду, что недостающее количество его будет введено с лигатурой.
Структура
Типичная микроструктура кремнистого чугуна с шаровидным графитом показана на рис. 74, а. Металлическая основа его со стоит из пластинчатого перлита и феррита. В центре феррито
вых зерен находятся включения графита шаровидной формы.
Наличие большого количества кремния в чугуне не предотвра щает образования перлита вследствие сильной карбидообразую
щей способности магния. В процессе работы отливок из этого чугуна при высоких температурах перлит полностью распадает~.
ся, и структура становится чисто ферритной, как показано на4
рис. 74, б. В тонкостенных отливках при большой скорости охлаждения, и особеннопри наличии в чугуне хрома, возмож но образование сложных карбидов (Fe + Fe3S2) + (Fe3C) + + (Fe, Cr)7C3, придающих чугуну высокую твердость, а также
Детали воздухонагревательных аппаратов и печей |
177 |
|
увеличивающих склонность к |
образованию значительных |
внут |
ренних напряжений и трещин |
в отливках. |
|
Рис. 74. Микроструктура кремнистого чугуна с шаровидным графитом. X 100:
а—до работы; б—после работы при 1000°.
Окалиностойкость
Определение окалиностойкости производилось на стандарт ных цилиндрических образцах диаметром и высотой, равными
25мм.
Образцы подвергали многократному нагреву в муфельной пе
чи при свободном доступе воздуха, выдержке при заданной тем
пературе и охлаждению |
на |
воздухе. |
После |
каждого цикла |
|||||
нагрева, |
выдержки |
и |
охлаждения |
образцы |
взвешивали и |
||||
по приращению веса |
|
образца . определяли |
окалиностойкость |
||||||
(в г/м2час). |
|
|
из |
нагрева |
до |
заданной |
температу |
||
Каждый цикл состоял |
|||||||||
ры— 1 |
час. 30 мин., |
выдержки при этой |
температуре — 6 час. |
||||||
и охлаждении до комнатной температуры—16 час. |
|
||||||||
Общая продолжительность пребывания образцов при задан |
|||||||||
ной высокой температуре |
составляла |
120—150 |
час. |
Указанный |
режим испытания был выбран из тех соображений, что при ча стых переменных нагревах и охлаждениях условия испытания ближе подходят к производственным, а результаты по окалино стойкости получаются скорее вследствие более тяжелых условий работы. Для уменьшения ошибок испытания производились па раллельно над двумя образцами одной и той же плавки.
Результаты испытаний окалиностойкости представлены в табл. 72, а также на графиках рис. 75 и 76.
12 Г. А. Писаренко, А. С. Филиппов
178 Детали воздухонагревательных аппаратов и печей
Таблица 72
Окалиностойкость чугуна с шаровидным графитом в сравнении с некоторыми
другими |
сплавами |
(выдержка 124 |
часа) |
|
|
|
||
|
Химический состав, % |
|
Окалиностой |
|||||
|
|
кость |
||||||
Сплав |
с Si |
Мп |
Р |
S |
Сг |
Mg |
(в г/м^час} при |
|
|
В |
950° |
1000° |
|||||
|
|
|
|
|
|
ковш |
||
Обычный серый чугун . . . |
3,61 2,03 0,89 0,17 |
0,07 |
_ |
_ |
30,31 |
_ |
||
Углеродистая сталь .... 0,18 0,35 |
0,40 |
0,03 |
0,03 |
— |
— |
— |
40,05 |
|
Кремнистый чугун, легиро |
2,75 5,27 |
0,98 |
0,16 |
0,02 |
0,80 |
— |
22,08 |
37,17 |
ванный хромом ............ |
||||||||
То же, обработанный маг |
2,75 5,27 0,98 |
0,16 |
0,08 |
0,80 |
0,60 |
1,40 |
12,12 |
|
нием ............................... |
||||||||
Кремнистый чугун, обрабо |
|
|
|
|
|
|
|
|
танный магнием без хро |
2,71 5,89 |
0,89 |
0,10 |
0,08 |
|
0,80 |
0,38 |
0,68 |
ма .................................... |
|
|||||||
Выс.окохромистый чугун . |
1,62 0,58 |
0,53 |
— |
— 20,61 |
— |
0,69 |
3,71 |
|
Из приведенных данных табл. 72 видно, что |
чугун, обрабо |
|||||||
танный магнием, имеет окалиностойкость |
более |
высокую, |
чем |
Число циклов нагрева образцов
Рис. 75. Окалиностойкость не |
Рис. 76. |
Окалиностойкость не |
||||||
которых чугунов при 950° (вы |
которых чугунов при 1000° (вы |
|||||||
держка 124 |
часа): |
|
держка |
100 час.); |
2 —с |
|||
1 — обычный |
серый |
чугун; |
2 — без |
1 — без |
магния |
(5,27 %Si); |
||
магния (5,27%Si); |
3 — хромистый |
магнием |
(5,53 %Si); |
3 — хромистый |
||||
чугун (10,27 %Сг); |
4 — с магнием |
чугун (20,61 %Сг ); |
4 — без |
магния |
||||
(5,27 %Si); |
5 — хромистый |
чугун |
(5,53 %Si |
отлит |
в |
кокиль); |
5 — с |
|
|
(20,61 %Сг). |
|
магнием |
(5,89 %Si). |
|
чугун с пластинчатым графитом и углеродистая сталь. Практи ка показала, что при работе с нагревом стенки до 800° отливки из такого чугуна обладают стойкостью много большей, чем от ливки металлургического оборудования из чугуна с пластинча