6.3. Расчёт основного деаэратора д-6.

6.3.1 Из условий оптимальной деаэрации

;

Энтальпию выпара принимаем по х=0,95 и Р=Р_д=5,88 бар.

кДж/кг.

Рис. 6. Схема потоков деаэратора

6.3.2 Материальный баланс деаэратора

D_Д^ОСН+D_ПВ1+D₃+D₂+D₁+D_{П. Р.}=D_ПВ+D_ВЫП^ОСН →D_ПВ1=0,865146D–D_Д^ОСН;

6.3.3 Тепловой баланс деаэратора

D_Д^ОСН∙h₃+D_ПВ1∙h_ПВ4+ (D₁ +D₂+D₃)h_Д5+D_{П. Р.}h_Р^//=K(D_ПВ∙h_Д^/+D_ВЫП^ОСН∙h_ВЫП^ОСН);

D_Д^ОСН∙2931,5+(0,8715461D-D_Д^ОСН)∙516,15+0,175724D∙714,2+0,0067D∙2759,9=

=1,01(1,0434D∙667+0,00417D∙2651).

В результате решения уравнений получаем:

D_Д^ОСН = 0,049773;

D_ПВ1= 0,815373D.

6.3. Расчет системы подготовки добавочной воды.

6.3.1. Расчет пхо.

Из условия работы фильтров ХВО: t_ХО = 35⁰С →h_ХО= 4,19∙35=147 кДж/кг.

Расход воды на собственные нужды ХВО равен 12%, т.е. на ХВО поток

D_ХО^/= 1,12D_ХО= 0,032088D+43,346 (кг/с).

кДж/кг.

Рис. 7. Схема подогревателя хим. очищенной воды

Принимаем температурный напор в конденсаторе Δt_конд= 4⁰С ;

кДж/кг.

D_ПХО(h₆-h_ПХО^/)=KD_ХО^/(h_ХО-h_Ц^ВЫХ) →

D_ПХО= (0,032088D+43,346)1,01∙(147-104,75)/(2492-289,55) = 0,00062D+ 0,84.

6.3.2. Расчет температуры хов после охладителя воды непрерывной продувки.

D_ВР(h_Р^/-h_ДР) =KD_ХО(h_ХО1-h_ХО) →

→ h_ХО1=D_ВР(h_Р^/-h_ДР)/KD_ХО+h_ХО=

=0,00865D(684,2-293,3)/1,01(0,02865D+38,7018)+147=157,3 кДж/кг →t_ХО1=37,6⁰С

(где D=470 т/ч=130,55кг/с из паспорта)

3. Расчет деаэратора добавочной воды.

Рис. 8. Схема деаэратора добавочной воды (Д-1,2)

Расчет деаэратора добавочной воды производим совместно с охладителем выпора.

Уравнение материального баланса:

D_ДВ=D_ДР.Б+D_ХО+D_К^ПР+D_Д^ДОБ-D_ВЫП^ДОБ;

D_ДР.Б=D_ПХО+D_УПЛ+D_ВЫП^ОСН+D_ВЫП^ДОБ;

D_ВЫП^ДОБ=0,004D_ДВ ;

D_К^ПР=0,7∙D_ПР=0,7∙75=52,5 кг/с.

Тепловой баланс деаэратора:

D_Д^ДОбh₆+D_ХОh_ХО1+D_ДР.Бh_ДР+D_К^ПРh_К^ПР=K(D_ДВh_ДВ^/+D_ВЫП^ДОБh_ДР) ;

D_Д^ДОб∙2492+(0,02865D+38,7018)∙157,3+D_ДР.Б∙293,3 +52,5∙758,9 = =1,01(D_ДВ∙437+D_ВЫП^ДОБ∙293,3) ;

Из совместного решения этих уравнений получаем:

D_Д^ДОб= 0,004676D-2,7069 кг/с

D_ВЫП^ДОБ=0,000172D+0,357 кг/с

D_ДВ=0,043116D+89,3349 кг/с

D_ДР.Б=0,009962D+1,197 кг/с

D_ДВ1=D_ДВ-D_{ПОДП. ТС}=0,043116D+100,162 -8,7018=0,043116D+80,6331 кг/с.

6.4. Расчет пнд.

6.4.1. Расчетная схема.

Рис. 9. Потоки для всей группы ПНД

6.4.2. Уравнения материального и теплового балансов по участкам.

ПНД-4:

D₄(h₄-h_Д4) =KD_ПВ1(h_ПВ4-h_ПВ3)→

→D₄=0,815373D∙1,01(516,15-384,22)/(2758-293,435)=0,04408Dкг/с

Из за наличия точки смешения между ПНД-2 и ПНД-3, их считаем совместно с соответствующей разбивкой на участки:

Решив систему получаем:

7. Энергетическое уравнение мощности и его решение

Д=d_Э∙N₀+Д₁∙у₁+Д₂у₂+Д₃∙у₃+Д₄∙у₄+Д₅∙у₅+Д₆у₆.

d_Э=1000/(Δh₀∙η_М∙η_Г)=1000/((3460,35-2366,28)∙0,97∙0,98)=0,9615 кг/МДж,

(удельный расход пара на выработку электрической мощности)

где Δh₀=h₀-h_K.

η_М=0,97 и η_Г=0,98 .

7.1. Определение расходов пара в отборах в относительных единицах.

D_1ОТБ =D₁=0,0365993Dкг/с,

D_2ОТБ =D₂=0,0874498Dкг/с,

D_3ОТБ =D₃+D_Д^ОСН+D_ПР= 0,10145D+75 кг/с,

D_4ОТБ =D₄=0,04408Dкг/с,

D_5ОТБ =D₅ +D_ВБ=0,004666D+33,384 кг/с,

D_6ОТБ =D₆ +D_НБ+D_Д^ДОБ+D_ПХО=0,038616D+17,04535 кг/с.

7.2. Расчет коэффициентов недовыработки мощности отборным паром.

y₁=(h₁-h_К)/(h₀-h_К)=(3204,5-2366,28)/(3460,35-2366,28)=0,766

y₂=(h₂-h_К)/(h₀-h_К)=(3072-2366,28)/( 3460,35-2366,28)=0,645

y₃=(h₃-h_К)/(h₀-h_К)=(2931,5-2366,28)/( 3460,35-2366,28)=0,516

y₄=(h₄-h_К)/(h₀-h_К)=(2758-2366,28)/( 3460,35-2366,28)=0,358

y₅=(h₅-h_К)/(h₀-h_К)=(2552,5-2366,28)/( 3460,35-2366,28)=0,1702

y₆=(h₆-h_К)/(h₀-h_К)=(2492-2366,28)/( 3460,35-2366,28)=0,115

7.3. Решение энергетического уравнения мощности.D=0,9615∙80+0,0365993D∙0,766+0,0874498D∙0,645+(0,10145D+75)∙0,516+

+0,04408D∙0,358+(0,004666D+33,384)∙0,1702+(0,038616D+17,04535)∙0,115

→D=146,36кг/с = 526,896 т/ч.