книги из ГПНТБ / Учебник механика военно-воздушных сил. Радиооборудование самолетов
.pdfАмплитуда напряжения на колебательном контуре равна
=Ana '
где Ra — эквивалентное сопротивление контура при ре зонансе.
Рис. ІѴ.З. Анодно-сеточные характеристики ламповых генераторов и временные ди а граммы токов, поясняющие режимы коле баний 1-го и 2-го рода
Мощность колебаний в контуре определяется выра жениями:
|
ламповом |
|
Р з |
|
Р * ~ |
~ Т UmK ' /та- |
|
|
|
генераторе источник анодного напряже |
|||||||
В |
|
= 4" 7™а ' |
|
ИЛИ |
|
|
(ІѴ-1) |
|
ния расходует |
энергию |
на создание колебательной |
||||||
мощности |
Рк и на разогрев |
анода |
Ра= £ ' а - / а о - Следо |
170
вательно, вся расходуемая энергия источника |
питания |
||||||
Ро= Р&4-Рк- |
полезного действия |
генератора будет |
|||||
Коэффициент |
|||||||
равен |
|
1 |
|
|
1 |
|
|
Рк |
бтк'Ляа |
= |
Лпа |
(IV.2) |
|||
р* |
~ |
2 |
£а'/ао |
“ |
2 |
е 7)0 |
|
где s — коэффициент |
использования |
анодного |
напря |
жения, который обычно находится в пределах 0,6—1,0. Из формулы (IV.2) видно, что величина к. п. д. ге нератора зависит от соотношения между амплитудой переменной и постоянной составляющих тока. Для уве личения к. п. д. генератора необходимо уменьшать по
стоянную составляющую тока.
Выбор рабочей точки в середине прямолинейного участка характеристики лампы определяет большую ве личину постоянной составляющей анодного тока, при мерно равную максимальному амплитудному значению колебаний тока, что обусловливает к. п. д. такого ге нератора не более 30—40%. Кроме того, при отсутст вии колебаний на сетке лампы через последнюю течет большой анодный ток, что приводит к разогреву анода, а следовательно, и выходу из строя лампы. В резуль тате этих причин режим колебаний первого рода не находит широкого применения в генераторах передаю
щих устройств, |
а используется иногда в маломощных |
|||
генераторах, |
предназначенных |
для измерительных |
||
целей. |
р е ж и м е к о л е б а н и й |
в т о р о г о |
р о д а |
|
В |
||||
(рис. |
ІѴ.З, б) |
рабочая точка выбирается на |
нижней |
части характеристики лампы. В этом случае анодный ток протекает через лампу импульсами. Такой режим работы генератора принято называть режимом работы с отсечкой анодного тока. Угол отсечки Ѳ может быть выбран любой за счет подачи соответствующего отри цательного смещения Е0 на сетку лампы. Известно, что всякий ряд периодических импульсов может быть раз ложен на сумму постоянной и соответствующего числа переменных составляющих, называемых гармониками.
В качестве примера на рис. ІѴ.4 приведены импуль сы анодного тока, представленные суммой из постоян ной составляющей и составляющих токов первой и вто рой гармоник. Постоянная составляющая анодного тока
171
есть среднее значение тока за период Ті, определяемая прямоугольником с высотой, равной /ао, и основанием, равным периоду Гь при условии, что площадь прямо угольника равна площади импульса. Частота первой (основной) гармоники іаі равна частоте повторения им пульсов. Далее идет вторая гармоника іа2, третья и т. д. Номер гармоники указывает, во сколько раз частота данной гармоники больше частоты первой гармоники. С увеличением номера гармоник амплитуда их умень шается.
Рис. ІѴ.4. Временные диаграммы состав ляющих импульсов анодного тока
Если колебательный контур настроен на частоту основной гармоники, то напряжение этой гармоники на нем вследствие явления резонанса будет во много раз больше напряжений от других гармоник. В этом случае колебательная мощность и к. п. д. определяются выра жениями:
Р « = ^ - * Е а - и И |
. (ІѴ.З) |
В режиме колебаний второго рода к. п. д. лампо вого генератора составляет 60—80%, что значительно выше к. п. д. режима колебаний первого рода. Это объ
ясняется тем, что отношение /а\ максбольше единицы,
'а о
так как постоянная составляющая анодного тока вслед ствие выбора рабочей точки на нижнем участке харак теристики лампы меньше амплитуды первой гармоники.
Колебательная мощность в контуре, как и в других устройствах, будет наибольшей при равенстве внутрен него сопротивления лампы и эквивалентного сопротив ления контура. Поскольку внутреннее сопротивление
172
лампы при колебаниях второго рода меняется от изме нения угла отсечки, то практически равенства сопротив лений лампы и контура добиваются подбором величины эквивалентного сопротивления. С этой цёлью применя ют сложные контуры, в которых можно менять эквива лентное сопротивление, не изменяя собственной часто-
Рис. ІѴ.5. График зависимости к. п. д. и колебательной мощности генера тора от эквивалентного сопротивле ния контура
ты контура. Сопротивление контура, при котором коле бательная мощность в контуре получается максималь ной, называется оптимальным эквивалентным сопротив лением Яэопт. Последнее определяется из нагрузочных характеристик, показывающих зависимость колебатель ной мощности и к. п. д. лампового генератора от сопро тивления нагрузки Ra (рис. ІѴ.5). Практически величи ну эквивалентного сопротивления берут несколько больше оптимального значения, так как при этом колеба тельная мощность почти не изменяется, а к. п. д. лам пового генератора из-за уменьшения расхода энергии источника увеличивается. Чтобы получить наибольшую полезную колебательную мощность, необходимо настро ить ламповый генератор. Индикаторами настройки слу жат миллиамперметры, включенные в анодную и сеточ ную цепи генераторов (рис. ІѴ.6, а). Чтобы токи высо ких частот не протекали через миллиамперметры, последние шунтируются конденсаторами большой ем кости.
Настройку генератора обычно проводят следующим образом. Изменяя емкость конденсатора Ск, настраи
173
вают колебательный контур в резонанс с частотой воз будителя. Момент настройки определяется по мини мальному показанию миллиамперметра в анодной цепи. Перемещая щуп анодной связи а, подбирают оптималь ное эквивалентное сопротивление. Контур подключают в точках а и к. Витки La контура называются витками анодной связи. При перемещении щупа а вниз коэффи циент анодной связи, а следовательно, и R3 контура уменьшаются, а при движении его вверх, наоборот, ука занный коэффициент и эквивалентное сопротивление контура увеличиваются. При определенном значении R3 ток в контуре становится наибольшим, показания миллиамперметра в анодной цепи наименьшими, а в цепи сетки наибольшими. При расстроенном контуре увеличивается І&0, а следовательно, и увеличивается расходуемая источником мощность. Но так как коле бательная мощность при этом уменьшается, то возра стают потери на аноде. Следовательно, по минимуму свечения анодов ламп мощных генераторов можно при близительно судить о настройке лампового генератора.
Схемы генераторов с внешним возбуждением
В радиопередающих устройствах применяются две схемы питания анодной цепи: параллельная и последо вательная. При п о с л е д о в а т е л ь н о й схеме источник, контур и лампа соединены между собой последовательно (рис. ІѴ.б, а) . При этом контур находится под высоким анодным напряжением. Кроме того, в данной схеме усложняется заземление ротора переменного конденса тора контура. От этих недостатков можно избавиться, применив схему параллельного питания.
В п а р а л л е л ь н о й схеме питания и лампа, и кон тур присоединены параллельно источнику питания (рис. ІѴ.б,б). При подаче напряжения возбуждения на сетку лампы постоянная составляющая анодного тока замыкается через источник питания и лампу, минуя контур вследствие наличия разделительного конденса тора Ср. Переменная составляющая анодного тока за
мыкается через колебательный контур |
и |
лампу, ми |
нуя источник питания из-за дросселя |
І др, |
имеющего |
большое сопротивление для переменной составляющей анодного тока.
- 174
Разделением путей токов переменной и постоянной составляющих устраняются недостатки, присущие по следовательной схеме, так как анодный контур не нахо дится под высоким постоянным напряжением. Для обе спечения нормальной работы генератора сопротивление токам высокой частоты разделительного конденсатора
Рис. IV.6. Последовательная (а) и параллель ная (б) схемы питания ламповых генераторов
должно быть в 50—100 раз меньше, а дросселя — в 10—15 раз больше эквивалентного сопротивления кон тура.
Схемы питания цепи сетки
Для выбора начальной рабочей точки на характе ристике на сетку лампы подают отрицательное напря жение смещения. Схема питания сетки может быть последовательной и параллельной. В п о с л е д о в а т е л ь ной схеме источник Ес и катушка связи LCB включа ются последовательно (рис. IV.7,а). Источник отрица тельного смещения блокируется конденсатором Ср боль шой емкости. В п а р а л л е л ь н о й схеме катушка связи Ьсв и разделительный конденсатор Ср включены
175
параллельно источнику сеточного 4 смещения Ес (рис. ІѴ.7,б). Разделительный конденсатор Ср предо храняет источник сеточного смещения от короткого за мыкания через катушку связи, а дроссель АдР препятст
вует замыканию токов |
высокой частоты, |
подаваемых |
на сетку лампы, через |
источник сеточного |
смещения. |
Рис. ІѴ.7. Схемы создания отрицательного напряжения смещения на сетках ламп:
а — последовательная от отдельного источника постоянного напря жения; б — параллельная от отдельного источника постоянного напряжения; в — последовательная за счет тока сетки; г — парал лельная за счет тока сетки; д — автоматическое смещение за счет анодного и сеточного токов
Практически же отрицательное смещение на сетку лампы подается не от источника постоянного напряже ния, а создается автоматически за счет сеточного и анодного токов.
Рассмотрим последовательную и параллельную схе мы а в т о м а т и ч е с к о г о смещения, показанные на рис. ІѴ.7, в и г . Обе схемы эквивалентны друг другу. Автоматическое смещение появляется только при по даче напряжения возбуждения на сетку лампы. В поло жительные полупериоды в цепи сетки будет проходить ток, а в отрицательные тока не будет. За время поло жительного полупериода напряжения возбуждения кон
176
денсаторы С0 заряжаются и в то же время создается радение напряжения на сопротивлениях Rc, а в отри цательные полупериоды конденсаторы разряжаются че рез указанные сопротивления, создавая на них падения напряжения той же полярности. Следовательно, за весь период колебания на сетку будет подаваться определен ное отрицательное напряжение смещения. Для поддер жания более равномерного смещения емкости берут до статочно большой величины. Поскольку сеточный ток мал, то сопротивление берут обычно большим (от де сятков до сотен тысяч ом). В маломощных генераторных лампах сопротивление Rc получается настолько боль шим, что применение дросселя Lnp становится необя зательным.
Недостатком схем автоматического смещения за счет сеточного тока является то, что отрицательное сме щение не может быть больше амплитуды возбуждаю щего напряжения. Поэтому иногда применяют схемы автоматического смещения за счет суммарного анод ного и сеточного токов (рис. IV.7, д). В этом случает в катодную цепь лампы включается сопротивление RK, шунтированное блокировочным конденсатором Сб. При протекании через указанное сопротивление постоянной составляющей суммарного тока (сеточного и анодного) на нем создается падение напряжения, минус которого подается на управляющую сетку, а плюс — на катод лампы. В этом случае напряжение на аноде будет меньше на величину падения напряжения на сопротив лении Як-
Генераторы на многоэлектродных лампах
Генератору, собранному на триоде, свойственны не достатки, вызываемые большой межэлектродной ем костью анод — сетка СаоЭта емкость способствует паразитному самовозбуждению генератора, с одной сто роны, а с другой — исключает его использование в диа пазоне более высоких частот. Поэтому чаще используют генераторы, собранные на многоэлектродных лампах, у которых паразитная емкость Сас значительно меньше, чем у триодов. Генераторы, собранные на обычных те тродах, обладают небольшим коэффициентом полезного действия (примерно 50—60%) из-за возможности появ
177
ления динатронного эффекта. Поэтому чаще применяют генераторы, собранные на лучевых тетродах или пенто дах, которые свободны от динатронного эффекта; их можно поставить в более выгодный режим работы, т. е. использовать большие напряжения на экранной сетке (до 0,6 Ед) и получить большой коэффициент исполь зования анодного напряжения (е= 0,85 н-0,95). Для уве
личения колебательной мощности на антидинатронную сетку пентода подают небольшой' положительный потен
циал. Схема подобного генератора показана |
на |
рис. ІѴ.8. |
по |
В этой схеме напряжение на экранную сетку |
дается от источника анодного напряжения через гася
щее сопротивление |
Rgкр, а напряжение |
на антидина |
тронную сетку — с |
потенциометра Rn. |
Конденсаторы |
Сэкр и Сд создают путь для токов высокой частоты, ми нуя источники питания.
Выходные каскады передающего устройства
Генераторы с внешним возбуждением находят ши рокое применение в радиопередающих устройствах в качестве выходных каскадов (усилителей мощности), непосредственно работающих на антенну. Антенна мо жет подключаться к генератору по простой и сложной схемам.
Если в анодную цепь генератора включен контур, составной частью которого являются параметры антен ны, то такой контур называют антенным, схема выхода
178
в этом случае называется п р о с т о й (рис. |
IV.9, а). Для |
настройки антенного контура на частоту |
возбуждения |
в него включают дополнительные переменные индуктив ность LBили емкость Св.
При включении индуктивности LB общая индуктив ность антенного контура увеличивается и соответствен но увеличивается собственная длина волны контура.
Рис. IV.9. Схемы выходных каскадов пере дающего устройства:
а —простая; б — сложная
Эта схема применяется, когда собственная длина вол ны антенны меньше длины волны возбуждающего на пряжения. При включении вместо L„ конденсатора Св общая емкость антенного контура и соответственно соб ственная длина волны антенны уменьшаются. Эта схе ма используется, когда собственная длина волны антен
ны больше длины |
волны |
возбуждающего |
напряжения, |
||
LB и Св делаются |
переменными для того, чтобы антен |
||||
ный |
контур можно |
было настраивать |
в определен |
||
ном |
диапазоне волн. |
В |
антенный контур |
включается |
также конденсатор связи Ссв (или катушка связи LCB), служащий для подбора его оптимального сопротив ления.
179