книги из ГПНТБ / Особенности вскрытия, испытания и опробования трещинных коллекторов нефти
..pdfность жидкости в иасадке в г/см3 ; YJ— плотность жидкости в шприце в г/см3 ; С — константа прибора.
Константа прибора устанавливается по величине поверхност ного натяжения эталонной жидкости, например, криоскопического бензола на границе с дистиллированной водой. Для этого на при боре определяется объем капли криоскопического бензола в ди стиллированной воде, и С рассчитывается по следующему выра жению:
С = |
(7) |
где в — поверхностное натяжение криоскопического бензола на границе с дистиллированной водой; V — объем капли криоскопи ческого бензола в показаниях шкалы микрометра; ч — плотность дистиллированной воды; TL —плотность криоскопического бен зола.
Для измерений межфазного поверхностного натяжения на описанном выше приборе использовалась рекомбинированная проба пластовой нефти Осташковичского месторождения (скв. Р2 и 31, межсолевые отложения), пластовая вода этого же место рождения (скв. Р9), а также фильтраты растворов, приготовлен ных в лаборатории и аналогичные тем, которые применялись для
Рис. 6. Вискози метр ВВДУ.
вскрытия нефтеносных горизонтов Осташ ковичского и Давыдовского месторожде ний. Измерения проводились в интерва лах температур 20—6'5°С. Результаты из мерений показаны в табл. 9.
Определение вязкости нефти в услови ях, подобных пластовым, было достигнуто за счет использования рекомбинированных проб нефти и применения вискозимет ра высокого давления.
Вискозиметр высокого давления типа ВВДУ (рис. 6) представляет собой вы полненный из немагнитной стали толсто стенный цилиндр 7,, помещенный в термостатирующую рубашку 5. В верхней ча сти цилиндра находится проходной шту цер /, через который происходит заполне ние нефтью трубки из немагнитной стали 6. Внутри трубки под действием силы соб ственного веса перемещается стальной шарик 4. Между трубкой и штуцером ус тановлен железный сердечник 3, а в верх ней части корпуса цилиндра — соленоид ная катушка 2, которая в паре с сердеч ником составляет электромагнит. При
прохождении электрического тока через обмотку соленоидной ка-
22
тушки стальной шарик удерживается сердечником в крайнем верхнем положении. В нижней части корпуса цилиндров установ лены индуктивные катушки 8, связанные с усилителем и электро секундомером.
Электрическая схема вискозиметра выполнена таким образом, что в момент отключения электромагнита автоматически включа ется секундомер; при этом шарик начинает двигаться вниз. При достижении крайнего положения шарик, попадая в поле индук тивных катушек, создает дополнительную электродвижущую си лу, увеличиваемую до значения, достаточного для срабатывания
ч |
О |
|
'SS/////S \ |
|
|
•^7/ |
г |
|
|
Рис. 7. Принципиальная схема прибора.
/ — ручной пресс; 2 — вискозиметр; 3 — усилитель: 4 — тер мостат; 5 — электродвигатель с турбипкоп.
реле, которое разрывает цепь секундомера и останавливает его, фиксируя время прохождения шарика по трубке.
Работа с вискозиметром производится следующим образом (рис. 7). Присоединяют вискозиметр 2 стальной трубкой к шту церу ручного пресса /. Устанавливают вискозиметр в положение «соленоид внизу» и термостатируют при пластовой температуре 65°С. После установления этой температуры приступают к запол нению вискозиметра пробой нефти, поднимая давление до пласто вого. Когда в системе устанавливается пластовое давление и тем пература, включают усилитель 3. Тумблер «питание» переводят в положение «включено», при этом зажигается сигнальная лам почка. Ожидают 1—2 мин, пока нагреваются лампы усилителя. Затем переключают тумблер в положение «электромагнит». При этом шарик притягивается к электромагниту. Поворачивают вис козиметр в рабочее положение — «соленоид наверху». Шарик, притянутый магнитом, находится в верхнем конце трубки. Пере водят тумблер в сторону надписи «секундомер»; при этом отклю чается электромагнит и шарик начинает двигаться по трубке вниз и одновременно включается электросекундомер.
23
\
При достижении шариком крайнего нижнего положения се
кундомер автоматически |
отключается, фиксируя время |
каче |
|
ния |
шарика. Определение |
времени качения шарика произво |
|
дят |
несколько раз, для чего вискозиметр поворачивают |
в по |
|
ложение «соленоид внизу» и повторяют все вышеизложенные операции.
Расчет вязкости нефти производят по формуле |
|
Р = * (рш — р„) С, |
(8) |
где т — время качения шарика в с; р ш — плотность |
шарика в |
г/см3 ; рн — плотность нефти в г/см3 , С — постоянная вискозимет ра, установленная калибровкой для каждого из трех углов. Ве личина вязкости для каждого давления вычисляется как средняя арифметическая значения вязкости, полученных для двух или трех углов.
Рекомбинированная проба пластовой нефти из межсолевых (задонских) отложений Осташковичского месторождения, ис пользуемая нами при экспериментальных исследованиях, в свя зи с ее расходом приготовлялась трижды. И все 3 раза определя лась вязкость при пластовых параметрах: £ = 65°С; р „ „ — =300 кгс/см2 . Вязкость нефти при этом составляла: 3,95; 4,14,
6,65 сП'з, что с некоторыми расхождениями соответствует |
вязко |
сти нефти в пластовых условиях. |
|
Для набора модели пласта-коллектора использовали керн из |
|
скв. 13 Осташковичского месторождения из межсолевых |
(задон |
ских) продуктивных отложений (интервалы 2648—2653; 2667— 2661; 2687—2693; 2695—2699; 2699—2704 и 2704—2711 м). Из об разцов керна пород-коллекторов с их остаточной водо-нефтена- сыщенностью вытачивали параллельно напластованию цилиндры диаметром ~3 см и длиной 2,5—3 см, которые затем помещали в аппараты Сокслетта и эстрагировали. После эстракции и высу шивания образцов определяли их абсолютную проницаемость по
воздуху на специальной установке |
(рис. 8) в условиях |
стационар |
||
ной линейной фильтрации |
при |
избыточном давлении (2,0— |
||
2,5 кгс/см2 ) |
на входном торце |
образца. |
|
|
Образец |
керна 6, прошедший |
предварительную |
обработку, |
|
упаковывался в резиновую манжету и помещался в кернодержатель 5. Затем по системе трубопроводов в кернодержатель пода вался сжатый воздух и образец подвергался боковому аэрообжи му под давлением 15—20 мгс/см2. Конструкция кернодержателя обеспечивала надежное уплотнение, что исключало проскальзы вание игаза вдоль боковой поверхности образца. После аэрообжи ма на торец образца через понижающий редуктор / подавался воздух под давлением 2,0—2,5 кгс/см2 , расход которого фиксиро вался с помощью газового счетчика 4 или бюретки на противопо ложном/ торце образца в условиях установившейся фильтрации газа через образец керна.
24
Рис. 8. Схема прибора для определения проницаемости по воздуху. |
|
' — понижающий |
редуктор; 2 — манометр, показывающий давление воз |
духа в баллоне; |
3 —рабочий манометр; 4 — газовый счетчик; 5 —керно- |
|
держатель; 6 — керн. |
Коэффициент абсолютной |
газопроницаемости |
рассчитывали |
||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к _ |
2gp^.b,, 1000- |
д |
|
|
|
|
(9) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где F — площадь поперечного сечения |
образца |
в см2 ; Т — время |
||||||||
фильтрации |
газа в с; Q — расход газа, |
проходящего через |
обра |
|||||||
зец за время |
Т, в см3 ; [х — вязкость |
газа |
при температуре |
окру |
||||||
жающей среды в сПз; I — длина образца в см; |
pD X —избыточное |
|||||||||
давление на входе, равное |
- м |
а н 7 3 5 ^"-p .g££ |
в кгс/см2 ; р з ы х — дав- |
|||||||
|
|
|
Рбар |
760 |
|
|
|
|
|
|
ление на выходе, равное |
в кгс/см2 . |
|
|
|
||||||
|
|
|
760 |
|
|
|
|
|
|
|
После определения |
абсолютной |
проницаемости |
образцы |
кер |
||||||
на вакуумировались и под вакуумом в течение 6 ч насыщались пластовой минерализованной водой. Затем по общепринятой ме тодике Преображенского [39] в каждом образце керна определя лась открытая пористость (пористость насыщения). Полностью водонасыщенные образцы пород-коллекторов помещали в цент
рифугу и в течение 5 мин центрифугировали со |
скоростью |
6000 об/мин. При этом возникал перепад давления |
порядка |
6 кгс/см2 . Таким образом, в образцах оставалась остаточная (свя занная вода). После восстановления остаточной водонасыщенности образцы пород-коллекторов консервировались в неполярной
25
Т а б л и ц а 10 Коллекторские свойства и остаточная водонасыщенность моделей пласта
Открытая пори стость образцов керна. % 1 |
Средневзвешен ная открытая по ристость по всей модели пласта, % |
Объем нефтена- |
сыщенного емко стного пространст ва в каждом об разце керна К,см3 |
Объем связанной (остаточной) воды в каждом образ це керна V,, см3 |
Суммарное содер жание в модели пласта связанной воды от объема открытого емкост ного простран., % |
Абсолютная про ницаемость образ цов керна в моде ли, мД |
|
|
| |
|
|
|
|
1 |
2 |
|
3 |
4 |
5 |
6 |
П р н м с ч а н н е
7
|
|
|
Модель пласта № 5 |
|
|
|
|
|
||
17,9 |
|
2,12 |
0,653 |
|
39,1 |
При 65°С |
динамичес |
|||
15,5 |
|
1,22 |
0,263 |
|
76,1 |
кая |
вязкость |
рекомбм- |
||
17,2 |
|
2,22 |
0,263 |
|
140,5 |
мированной |
пробы пла |
|||
18,5 |
14,2 |
1,98 |
0,468 |
16,3 |
153,4 |
стовой нефти |
при атмо |
|||
13,4 |
|
1,15 |
0,220 |
|
103,9 |
сферном |
давлении |
|||
10,1 |
|
2,08 |
0,003 |
|
36,6 |
|х=3,85 |
сПз, удельный |
|||
9,6 |
|
0,94 |
0,428 |
|
62,4 |
вес |
пластовой |
воды |
||
11,9 |
|
2,06 |
0,400 |
|
23,6 |
7 |
=1,222 |
гс/смз, |
||
|
|
|
|
|
|
длина модели |
пласта |
|||
|
|
|
|
|
|
I |
=23,8 см, удельный |
|||
|
|
|
|
|
|
пл |
рекомбиннрованной |
|||
|
|
|
|
|
|
вес |
||||
|
|
|
|
|
|
пробы пластовой нефти |
||||
|
|
|
|
|
|
Y |
=0,852 |
гс/смз |
||
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
S „ =13,77 |
|
|
2 ,,=2.698 |
|
|
||||
|
|
|
Модель пласта № 6 |
|
|
|
|
|
||
8,3 |
|
0,97 |
0,592 |
|
16,3 |
|
fj.=3,85 |
сПз, |
||
13,0 |
|
1,75 |
0,641 |
|
31,3 |
|
7в =1,222 гс/смз |
|||
14,1 |
|
1,34 |
0,463 |
|
41,6 |
|
||||
11,8 |
26,0 |
|
|
|
|
|
||||
17,0 |
1,43 |
0,476 |
145,0 |
|
/п л =23,5 см |
|||||
6,0 |
|
0,51 |
0,186 |
|
32,4 |
|
||||
15,3 |
|
1,87 |
0,57 |
|
27,8 |
|
|
|
|
|
12,0 |
|
0,95 |
0,256 |
|
25,5 |
|
7Н |
=0,852 гс/см8 |
||
9,3 |
|
0,87 |
0,234 |
|
13,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
=9,69 |
|
ZVi =3,418 |
|
|
|
|
|
|
|
|
. Модель пласта № 7 |
|
|
|
|
|
||
16,2 |
|
0.73 |
0,389 |
|
153,4 |
|
|
|
|
|
11,3 |
18,3 |
0,70 |
0,213 |
26,7 |
76,1 |
|
р.=3,85 сПз |
|||
17,6 |
0,42 |
0,356 |
16,3 |
7В =1,263 гс/см3 |
||||||
17,9 |
|
0,66 |
0,165 |
|
140,5 |
|
||||
25,8 |
|
0,56 |
0,178 |
|
23,6 |
|
/п л =23,5 см |
|||
12,5 |
|
0,48 |
0,134 |
|
103,9 |
|
||||
18,4 |
|
1,07 |
0,402 |
|
39,1 |
|
7Н =0,852 гс/см3 |
|||
25,9 |
|
2,89 |
0,176 |
|
36,6 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
\ |
=5,51 |
|
:„ =2,009 |
|
|
|
||
26
стостькерна, Открытая% пориобразцов
1
16,1
11,9
17,6
17,9
25,3
12,7
18,7
26,0
23,2
22,8
15,9
13,8
14,4
19,7
12,5
14,6
16,0
11,9
17,7
18,0
25,6
12,6
19,0
26,0
Средневзвешен ная открытая по ристость по всей модели пласта, % |
Объем нефтенасыщенного .емко стного простран ства в каждом образце керна V, см3 |
2 |
3 |
|
1,04 |
|
1,09 |
|
1,57 |
18,2 |
1.51 |
|
0,54 |
|
0,91 |
|
1,03 |
|
0,98 |
V |
=8,67 |
-V |
|
|
0,61 |
|
0,68 |
|
0,39 |
17,1 |
1,18 |
|
0,73 |
|
0,56 |
|
0,82 |
|
1,25 |
|
=6,22 |
|
0,67 |
|
0,23 |
|
0,12 |
18,3 |
0,88 |
|
0,64 |
|
0,50 |
|
1,01 |
|
0,41 |
|
=4,46 |
Объемсвязанной (остаточной)воды каждомв образце К,,кернасм:' |
Суммарноесодер вжаниемодели связаннойпласта отводыобъема открытогоемкост простран.,ного % |
Абсолютнаяпро ницаемостьобраз кернацов в модели,мД |
Продолжение табл. 10 |
||
П р и м е ч а н и е |
|||||
|
|
|
|||
4 |
5 |
6 |
|
7 |
|
Модель пласта № 9 |
|
|
|||
0.429 |
|
21,5 |
(л=3,07 сПз |
||
1,241 |
|
43,6 |
|||
0,163 |
|
44,9 |
7„ |
=1,263 гс/см3 |
|
0,226 |
20,8 |
145.0 |
|||
0,04 |
|
33,8 |
/ п л |
= 23,5 см |
|
0,007 |
|
20,1 |
|||
0,089 |
|
28,0 |
7 Н |
-=0,845 гс/см3 |
|
0,084 |
|
11,0 |
|||
|
|
|
= 2,279 |
||
Модель пласта № 10 |
|
|
|||
0,237 |
|
153,4 |
|
|
|
0,164 |
|
76,1 |
fi=3,07 сПз, |
||
0,296 |
20,2 |
16,3 |
7 В |
=1,263 гс/см3 |
|
0,210 |
140,5 |
||||
0,122 |
|
23,6 |
/п л =24,2 см |
||
0,119 |
|
103,9 |
|||
0,337 |
|
39,1 |
7Н |
=0,844 гс/см3 |
|
0,054 |
|
36,6 |
|||
|
|
V |
= 1,579 |
||
|
|
"У, |
|||
Модель пласта № 12 |
|
|
|||
0,229 |
|
15,3 |
|
|
|
0,178 |
|
95,1 |
ц=3,07 сПз, |
||
0,386 |
|
87,4 |
-Г„ =1,263 гс/см3 |
||
0,169 |
42,0 |
123,6 |
|||
0,228 |
|
19,8 |
/п л =24,2 см |
||
0,884 |
|
98,8 |
|||
|
|
|
|||
0,406 |
|
45,4 |
Кн |
=843 гс/см3 |
|
0,765 |
|
31,2 |
|
|
|
|
|
|
=3,245 |
|
|
21
Открытая порис тость образцов •>ерна, % |
Средневзвешен ная открытая пористость по всей модели пласта, °'° |
Объем нефтенасы- |
щенного емкост |
ного пространства в каждом образце керна V, см3 |
|
|
1 |
1 |
|
1 |
2 |
|
|
3 |
23,3 |
|
0,08 |
22,9 |
|
1,12 |
15,9 |
17,1 |
0,12 |
13,9 |
|
1,10 |
14,4 |
|
0,06 |
19,8 |
|
0,09 |
12,5 |
|
0,07 |
|
|
2 Х =2,6 4 |
32,3 |
|
1,69 |
26,1 |
|
1,99 |
25,6 |
20,8 |
2,13 |
19,1 |
|
2,34 |
18,0 |
|
2,04 |
12.61,12
11,9 |
|
1,18 |
|
1 \ |
=12,49 |
17,7 |
|
0,16 |
22,1 |
|
0,47 |
20,9 |
19,0 |
0,37 |
16,1 |
|
0,17 |
20,1 |
|
0,18 |
16,3 |
|
0,40 |
20,3 |
|
0,22 |
|
S K = 1 . 9 7 |
|
19,6 |
|
0,05 |
22,8 |
|
0,11 |
15,4 |
16,2 |
0,07 |
14,8 |
|
1,37 |
14,3 |
|
0,11 |
12,4 |
|
0,34 |
|
2 К = 2 , 0 5 |
|
Объем• связанной (остаточной)воды каждомв образце V,кернасм' |
Суммарноесодерж. моделив пласта связаннойводы объемаот откры емкостноготого простр.,% |
Абсолютнаяпро ницаемостьобраз кернацов модели,в мД |
|
Продолжение табл. 10 |
|||
|
П р и м е ч а н и е |
||||||
|
|
|
|
||||
4 |
5 |
6 |
|
|
7 |
|
|
Модель пласта № 13 |
|
|
|
|
|||
0,278 |
|
19,0 |
|
ц = 2 , 9 4 сПз, |
|||
0,165 |
|
38,5 |
|
7U |
=1,263 |
гс/см8 |
|
0,110 |
77,6 |
31,5 |
|
||||
0,048 |
|
145,0 |
|
/п л |
=25,0 см |
||
0,029 |
|
32,4 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
0,071 |
|
22,4 |
|
7„ |
=0,849 |
гс/смз |
|
0,057 |
|
22,8 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
S K |
=0,758 |
|
|
||
Модель пласта № 14 |
|
|
|
|
|||
1,102 |
|
37,5 |
|
(а=2,94 сПз, |
|||
0,440 |
|
41,4 |
|
fB |
=1,252 |
гс/смз |
|
0,428 |
20,8 |
23,4 |
|
||||
|
|
|
|
||||
0,444 |
|
46,7 |
|
/п л |
=22,4 см |
||
0,335 |
|
67,8 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
0,226 |
|
90,3 |
|
7Н |
=0,849 |
гс/см3 |
|
0,301 |
|
90,6 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
Модель пласта № 15 |
|
|
|
|
|||
0,328 |
|
44,3 |
|
ц = 2 , 9 4 сПз |
|||
0,217 |
|
15,5 |
|
7В |
=1,252 |
гс/смз |
|
0,211 |
47,0 |
19,4 |
|
||||
|
|
|
|
||||
0,055 |
|
10,2 |
|
/п л =20,0 см |
|||
0,137 |
|
13,5 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
0,275 |
|
34,1 |
|
7„ |
=0,849 |
гс/см» |
|
0,530 |
|
24,3 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
S K |
= !,753 |
|
|
||
Модель пласта № 16 |
|
Н.=2,94 сПз |
|||||
0,105 |
|
22,3 |
|||||
0,049 |
|
28,5 |
7=1,257 гс/смз |
||||
0,488 |
30,2 |
23,7 |
|||||
|
|
|
|||||
0,095 |
|
145,0 |
г п л = 1 6 , 0 |
см |
|||
0,029 |
|
22,7 |
7Н |
=0,849 |
гс/см» |
||
0,121 |
|
22,2 |
|||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
=0,887 |
|
|
|
28
|
|
=4 |
4 5 |
a s . |
В* |
7 > — >
24
и |
Г |
|
( г
1 Д а = й
т
Рис- 9. Схема установки для моделирования процессов фильтрации в условиях, подобных пластовым.
/ — ручной пресс; 2, |
3, 4, 5 — колонки высокого давления; 6, |
7 — контрольные |
колонки; 8 — кернодержатель; |
9 — резиновая |
м а н |
жета; 10 — стальная |
решетка; Л — к е р н ; 12 — спираль для |
обогрева; 13 — электродвигатель; /4 — редуктор; |
15 — первый |
прессу |
|
|
/6 — второй пресс; |
/7 — контейнер; |
18 — насос. |
|
|
Углеводородной жидкости (очищенном керосине). Результаты бп: ределения коллекторских свойств пород и остаточной водонасыщенности даны в табл. 10.
Экспериментальная установка (рис. 9), на которой определя лось влияние фильтрата промывочной жидкости на матрицу тре щинного коллектора, была сконструирована на базе УИПК-1. Основными узлами экспериментальной установки являются: уст ройство, позволяющее задавать постоянный расход жидкости в . кернодержателе 8 и перепады давления на его торцах; емкости i высокого давления, представляющие собой цилиндрические тол стостенные колонки 2, 3, 4, 5, две из которых 4 и 5 заключены в кожух и снабжены электрическими спиралями для термообогре ва пластовых жидкостей; секционный кернодержатель 8, позво ляющий смонтировать модель пласта длиной до 1 м. Составной керн помещается в резиновую манжету 9, которая находится в перфорированном стальном цилиндре. Горное давление имитиру ется гидравлическим обжимом. Боковой обжим на модель пла ста передается через манжету, а торцовый — через толкатели. Толкатели ^меют центральные отверстия для создания противо давления и течения фильтрата. Между торцами модели пласта и толкателями размещаются распределительные шайбы с радиаль ными и концевыми канавками, а также сетки, которые обеспечи вают равномерное распределение потока жидкости по поперечно му сечению торцовой части модели пласта. Кернодержатель за- : ключей в кожух, снабженный электроспиралью для создания пла стовой температуры, регистрация и регулировка которой осуще ствляются с помощью электроконтактного термометра и реле.
Работа на экспериментальной установке проводилась в следу ющем порядке. После проверки взаимодействия всех узлов и опрессовки коммуникаций при давлении 500 кгс/см2 собирали мо дель пласта в кернодержателе и заполняли колонки высокого давления испытуемыми жидкостями. Во избежание разрыва рези новой манжеты давление, обжима в кернодержателе, имитирую щее горное давление, и противодавление в модели, имитирующее пластовое давление, поднимались постепенно и ступенчато с опе режением давления гидрообжима на 50—75 кгс/см2 . При дости
жении |
пластовых условий — давления гидрообжима |
450— |
||
500 кгс/см2 и противодавления в модели 290—300 кгс/см2 |
— вся |
|||
система |
емкостей, коммуникации и кернодержатель нагревались |
|||
до пластовой температуры |
(для межсолевых отложений — 65°С). |
|||
В течение всего эксперимента эта температура |
поддерживалась |
|||
постоянной. |
|
|
|
|
При заданных скоростях и перепадах давлений осуществля |
||||
лось насыщение, а затем фильтрация рекомбинированной |
пробы |
|||
пластовой нефти. При установившемся режиме |
определялся ко |
|||
эффициент фазовой нефтепроницаемости по формуле |
|
|||
|
иг — |
1 0 0 0 Г1!! А]Л |
|
|
30
гДе |
(i„—вязкость рекомбинированной пробы |
нефти в пластовых |
|
условиях в сПз; F — площадь поперечного сечения модели в см2 ; |
|||
1 и л |
—длина модели пласта в см; Q — расход |
1 см3 жидкости за |
|
время Г в с; Ар—перепад |
давления при установившейся филь |
||
трации в кгс/см2 . |
|
|
|
После установившейся |
фильтрации нефти |
и определения ко |
|
эффициента начальной нефтепроницаемости К\ систему переклю чали и на модель пласта воздействовали определенным объемом фильтрата промывочной жидкости в условиях динамической фильтрации, а затем и в статическом состоянии. В этом состоянии система оставалась 18—20 ч. По истечении этого времени присту пали к имитации вызова притока и определению коэффициента нефтепроницаемости /С2-
Для этого производилась фильтрация нефти в противополож ном (по сравнению с первоначальным) направлении, которую осуществляли до установившегося режима при заданных скоро стях и перепадах давлений.
После окончания эксперимента модель пласта разбиралась, образцы взвешивались и поступали в аппараты Закса для отгон ки воды и нефти толуолом. При этом велся учет водной фазы, отражающей содержание связанной воды и воды, оставшейся от воздействия фильтрата промывочной жидкости. Окончательная очистка образцов от минеральных солей и смолистоасфальтеновых компонентов производилась в аппарате Сокслетта последо вательно спирто-бензольной смесью и хлороформом.
Результаты экспериментальных исследований. При определе нии коэффициента восстановления проницаемости (3 в процессе экспериментальных исследований на модель пласта воздейство вали жидкостями двух видов: фильтратами буровых растворов и водорастворимыми ПАВ. Использовались фильтраты трех промы вочных растворов:
1) фильтрат раствора, обработанного ССБ и модифицирован ным крахмалом (фильтрат № 2);
2)фильтрат раствора, обработанного ССБ и крахмальным реагентом (фильтрат № 3);
3)фильтрат полиакриламидного раствора (фильтрат № 4). Целью экспериментов было получение сравнительных данных
окоэффициенте восстановления проницаемости в результате воз действия этих фильтратов на матрицу пород-коллекторов в ус ловиях, подобных пластовым. Результаты экспериментов приве дены в табл. 11. Основной вывод, который можно сделать по ре зультатам проведенных экспериментов, заключается в том, что различные промывочные жидкости по-разному влияют на тре щинный коллектор. При разработке проекта на проводку скважи ны для вскрытия продуктивных отложений, представленных тре щинными коллекторами, необходимо предусматривать промывоч ные жидкости, способствующие максимальному сохранению ес тественной проницаемости матрицы трещинного коллектора. Та-
•31