ТО.1,2,3,4.RЕ.ХЦ-05

3

Нагнетание

Всасывание

1 - электродвигатель; 2 - привод; 3 - гидроцилиндр

Рисунок 2.6.1 - Агрегат дозировочный одноплунжерный типа ид (внешний вид)

Привод 2 предназначен для преобразования вращательного движения вала электродвигателя 1 посредством кривошипно-шатунного механизма в возвратно­

поступательное движение ползуна, соединенного с плунжером насоса, и регули­

рования подачи агрегата путем изменения длины хода ползуна.

2.6.5. Привод (рисунок 2.6.2) работает следующим образом. Вращательное

движение от электродвигателя через муфту 6 сообщается червяку 5. Червяк при­ водит во вращение червячное колесо 4, при этом происходит понижение числа оборотов и повышение крутящего момента. Червячное колесо посредством шпонки вращает вал 3 эксцентрика, на шлицах кривошипа которого установлен эксцентрик 2 (червячное колесо 4 редуктора жестко соединено с эксцентриковым валом 3, на шейке которого надет эксцентрик 2, приводящий в движение ползун 9 с плунжером 1О гидроцилиндра).

Эксцентрик 2 сообщает движение шатуну 1, который преобразует враща­ тельное движение эксцентрика в возвратно-поступательное движение ползуна 9.

114 ТО.1,2,З,4.RЕ.ХЦ!О5

8

-гг-->,

7

--+-----IHI-~ - -~ - --

11

,

~/~/~/~

1 - плунжер; 2 - стакан нажимной; 3 - цилиндр; 4 - кольцо нажимное;

Рисунок 2.6.4 - Разрез гидроцилиндра дозировочных агрегатов типа НД

В общем случае шаровый клапан состоит из корпуса клапана, шарика и сед­ ла. Шарик, являющийся затвором клапана, перемещается по направляющим кор­ пуса клапана и, садясь на седло, закрывает клапан. Седло клапана имеет прирабо­ танную рабочую кромку, на которую садится шарик. Герметизация клапана про­ исходит за счет упругой деформации рабочей кромки седла и шарика под дейст­ вием перепада давления на клапане. Клапаны на заводе-изготовителе подверга­ ются приработке, причем седла прирабатываются теми же шариками, которыми комплектуется клапан. Пара "приработанное седло - прирабатывавший шарик" применяется строго совместно. В свободном состоянии шарик лежит на седле.

2.6.9. Гидроцилиндр агрегата работает следующим образом (рисунок 2.6.4). Ползун привода сообщает возвратно-поступательное движение плунжеру 1, который периодически изменяет объем проточной части гидроцилиндра. При движении плунжера 1 влево из правой "мертвой" точки объем проточной части гидроцилиндра начинает увеличиваться, в жидкости, заполняющей проточную часть, происходит разрежение, в результате чего образовавшийся перепад давле­ ний на нагнетательном клапане 10 прижимает шарик (затвор) к седлу, отсекая ли­ нию нагнетания от проточной части. Одновременно перепад давлений на всасы-

вающем клапане 11 поднимает шарик с седла, соединяя проточную часть с лини­ ей всасывания и обеспечивая подачу перекачиваемой жидкости в гидроцилиндр. Таким образом, осуществляется такт всасывания.

При движении плунжера 1 вправо из левой "мертвой" точки объем проточ­ ной части гидроцилиндра уменьшается и в жидкости создается избыточное дав­ ление, прижимающее шарик всасывающего клапана 11 к седлу и поднимающее шарик нагнетательного клапана 1О над седлом. При этом происходит разобщение проточной части гидроцилиндра и линии всасывания с одновременным ее сообще­ нием с линией нагнетания. При движении вправо плунжер 1 подает перекачивае­ мую жидкость в линию нагнетания. Таким образом, происходит такт нагнетания.

2.6.10. При эксплуатации насосных агрегатов типа нд необходимо соблю­ дать следующие технологическиеограничения и меры безопасности:

1) при пуске в эксплуатацию нового агрегата нагрузка в течение первых 48 часов его работы не должна превышать 50 % от максимальной;

2) при эксплуатации агрегат должен быть заземлен, заземление осуществля­ ется через болт заземления на электродвигателе (место заземления должно быть

зачищено, а после присоединения заземляющего провода закрашено для защиты

от коррозии); 3) для предотвращения перегрузки электродвигателя агрегата, разрыва на­

гнетательного трубопровода и выбивания прокладок при повышении давления выше предельного, на нагнетательном трубопроводе должен быть установлен электроконтактный манометр или иное автоматическое защитное устройство по

предельному давлению;

4) электродвигатель агрегата необходимо подключать таким образом, чтобы вал электродвигателя вращался по часовой стрелке (при взгляде со стороны венти­ лятора), направление вращения указывает стрелка, отлитая на горловине привода;

5) пуск и работа агрегата при закрытой арматуре на всасывающем и нагнета­ тельном трубопроводах запрещается;

6) регулирование (установка) длины хода плунжера во время работы агрега­

та запрещается;

7) во время работы агрегата необходимо следить за герметичностью уплот­ нений гидравлических соединений, не допуская течи перекачиваемой жидкости наружу, а также за тем, чтобы устройства на нагнетательном трубопроводе (ма­ нометры, арматура и т.д.) находились в состоянии, не допускающем течи перека­ чиваемой жидкости в атмосферу;

8) запрещается при работающем электродвигателе агрегата подтягивать уп­ лотнения (кроме уплотнения плунжера) или устранять неисправности;

9) во избежание заклинивания привода во время работы агрегата необходи­

мо контролировать температуру масла в приводе, которая не должна превышать

плюс 65 ос·, 1О) перед техобслуживанием или ремонтом агрегата электрические цепи

необходимо обесточить (разобрать электрические схемы), всасывающий и нагне­ тательный трубопроводы отглушить (закрыть арматуру на всасывающем и нагне­ тательном трубопроводах);

11)перед разборкой агрегата необходимо освободить проточную часть насоса от перекачиваемой жидкости; при использовании агрегата для подачи агрессивных или токсичных жидкостей освобождать проточную часть необходи­ мо с использованием защитных средств и соблюдением правил и приемов, уста­ новленных для работы с этими жидкостями, после освобождения от таких жидко­ стей проточная часть должна быть нейтрализована соответствующим реагентом.

Приложение 3

Расчет количества реагентов

3.1. Общие положения 3.1.1. Расчет количества реагентов (серной кислоты и каустической соды),

необходимых для регенерации ионообменных смол, используемых в качестве ио­ нообменной загрузки ФСД системы RE энергоблоков 1+4 Балаковской АЭС, вы­ полнен на основании РД ЭО 0323-05 (с изменением N~ 1) и РД ЭО 0422-03.

3.1.2. Исходные данные для расчетов количества реагентов: 1) используемые ионообменные смолы:

а) система RE энергоблоков 1, 2 - катионит Dowex Monosphere 650 С (Н),

анионит Dowex Monosphere 550 (ОН);

б) система RE энергоблоков 3, 4 - катионит Ambersep 252 Н, анионит

Ambersep 900 ОН;

2) объем загрузки одного ФСД (Vзагрузки, м'):

а) система RE энергоблоков 1,2 - 10,8 м3 катионита Dowex Monosphere 650 и 5,4 м3 анионита Dowex Monosphere 550;

б) система RE энергоблоков 3, 4 - 10,0 м' катионита Ambersep 252 и 5,0 м'

анионита Ambersep 900;

3) удельные расходы реагентов в пересчете на 100 %-ный продукт, кг/м"

где: р - плотность раствора серной кислоты с концентрацией Р, кг/дм';

6) объем раствора гидроксида натрия с концентрацией Р (%), необходимый

для регенерации анионита (Vщ, м') определяется по формуле:

где: р - плотность раствора гидроксида натрия с концентрацией Р, кг/дм'.

Зависимости плотности используемых при проведении регенерации раство­ ров серной кислоты и гидроксида натрия от их концентрации (при температуре 20 ОС) представлены на рисунках 3.1.1 и 3.1.2.

Плотность растворов серной кислоты при 20 ос

96

95

~ 94

IJ:

::s:

::r

са

ф

::r

91

90

Плотность, кг/дм3

РИСУНОК 3.1.1 - График зависимости плотности H2S04 от ее концентрации

Плотность растворов гидроксида натрия при 20 ос

40

39

38

Плотность, кг/дм3

РИСУНОК 3.1.2 - График зависимости плотности NаОН от ее концентрации

3.2. Необходимое количество реагентов для регенерации 3.2.1. Количество и объем серной кислоты, необходимой для регенерации

катионита одной загрузки ФСД, определяется по формулам (1), (3) и рисунку 3.1. Уровень серной кислоты (LRE4IВOl(02») в баке-мернике RБ41ВОl(О2), соответ­ ствующий необходимому ее количеству, определяется по объемно-высотному со­

отношению бака (без учета его конусной части).

Все расчетные данные по количеству, а также объему и уровню кислоты в баке RБ41ВОl(02), необходимой для регенерации катионита одной загрузки ФСД, приведены в таблице 3.2.1.

Таблица 3.2.1 Расчетные данные по количеству, объему и уровню кислоты в баке

RБ41ВОl(02) необходимой для регенерации катионита одной загрузки ФСД

Примечание:

В случае использования кислоты концентрацией (PRE4IВ01(02) ), отличной от указаннойв таблице 3.2.1, при расчете Ук и LRE4IВ01(02) руководствоваться формулой (3), рисунком 3.2.1 и объемно-высотным соотношением бака­ мерника RБ41ВО1(О2), (без учета его конусной части - 1 см уровня цилинд­ рической части бака соответствует 9,5 литрам кислоты).

3.2.2. Количество и объем гидроксида натрия, необходимого для регенера­ ции анионита одной загрузки ФСД, определяется по формулам (2), (4). Уровень щелочи (LRE42BOl(02») в баке-мернике RБ42ВО1(02), соответствующий необходимо­ му ее количеству, определяется по объемно-высотному соотношению бака (без учета его конусной части).

Все расчетные данные по количеству, а также объему и уровню щелочи в ба­ ке RБ42ВОl(О2), необходимой для регенерации анионита одной загрузки ФСД, приведены в таблице 3.2.2.