Лабораторные_работы_ТИРПЗ
.pdf2.1. Основные сведения
Антенна называется компенсированной в заданном направлении, если ее
главный максимум (основной лепесток) ориентирован в указанном направлении. Компенсация ХН достигается обычно за счет введения в цепь возбуждения элементов антенны (в режиме излучения) или в цепь усиления (в режиме приема) временной задержки, реализуемой в аналоговых устройствах с помощью линий задержки. В данной лабораторной работе временная задержка реализуется программно.
Исследуемая плоская дискретная антенна (рис. 2.1, а) содержит nx ny 6 5 стержневых элементов (преобразователей). Поперечное сечение элементов антенны d1 d1 10 10 мм2, а расстояние между их центрами d2 12 мм. При измерении ХН антенны в плоскости X 0Z , по теореме смещения [1–3], эту антенну можно свести к линейной дискретной эквидистантной антенне, состоящей из шести однотипных линейных элементов (рис. 2.1, б), обладающих в общем случае своими амплитудами.
Y |
Z |
|
|
|
|
A1 A2 A3 A4 A5 A6 |
|
М |
|
X
A1 A2 A3 A4 A5 A6 X d1 d2
d1 d2
а |
б |
Рис. 2.1. Излучающая поверхность антенны (а) и ее расчетная модель (б) в плоскости X 0Z
В общем случае ХН такой антенны в плоскости X 0Z при наличии фазоамплитудного распределения может быть определена как [1]:
R(θ,θк ) |
6 |
jkd2 (i 1)(sin θ sin θк ) |
6 |
Aie |
|
Ai |
|
|
i 1 |
|
i 1 |
sin z |
z |
|
|
|||
|
|
1 |
1к |
|
, |
(2.1) |
|
sin z1к |
|||||
z1 |
|
|
где k ωc0 ; c0 – скорость звука в среде; Ai – амплитуды колебательных скоростей на излучающей поверхности элементов, которые пропорциональны
11
возбуждающим преобразователи электрическим напряжениям; z1 kd21 sin θ;
z1к kd21 sin θк ; θ – текущий угол; θк – угол компенсации ХН.
В данной лабораторной работе амплитудное распределение вдоль излучающей поверхности антенны не изменяется, т. е. Ai = A = const , поэтому (2.1) упрощается и принимает вид:
|
|
|
|
R(θ,θ |
к |
) |
|
sin(nx z2 ) |
|
sin z1 z1к |
|
, |
(2.2) |
|
|
|
|
nx sin z2 |
z1 sin z1к |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где nx 6 ; |
z2 |
|
kd2 |
sin θ sin θк . В (2.1) и (2.2) учтена нормировка ХН не- |
|||||||||
|
|||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
прерывного элемента антенны длиной d1 в направлении угла компенсации θк . Ввиду наличия заданного сдвига по фазе φ kd2 sin θк , т. е. времени задержки τк d2 sinθк c0 между соседними элементами антенны при их возбуждении, главный максимум ее ХН оказывается ориентированным в направлении θк , которое соответствует синфазному сложению волн, излученных элементами антенны.
У дискретных антенн возможно возникновение добавочных максимумов (лепестков), равных по величине главному. Условие отсутствия добавочных максимумов для линейных компенсированных антенн определяется неравенством [1–3]:
|
kd2 |
|
n 1 |
|
1 |
или |
d2 |
|
n 1 |
|
1 |
. |
(2.3) |
|||||
|
2π |
n |
1 |
|
sin θк |
λ0 |
|
1 |
|
sin θк |
||||||||
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|||||||||
При увеличении угла компенсации θк |
происходит увеличение ширины |
основного лепестка ХН, уменьшение уровня принимаемого гидрофоном сигнала в направлении θк и изменение значения коэффициента осевой концентрации (КОК) K , который может быть оценен по формуле [1, 2]:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
K1 K2 , |
(2.4) |
||
где K1 2 |
π 2 |
R12 (θ) sin θdθ ; K2 2 |
π 2 |
R22 (θ) sin θdθ ; R1(θ) R(θ,θк ) – ХН ан- |
|||
|
|
||||||
|
0 |
|
0 |
|
|
|
12
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin(ny z2 ) |
|
sin z |
|
тенны в плоскости X 0Z , определяемая по (2.2); |
R (θ) |
|
|
1 |
– |
|||||||
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
ny sin z2 |
|
z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ХН антенны в плоскости Y 0Z ; |
z |
2 |
|
kd2 |
sin θ ; n |
|
5 . Интегрирование ведется |
|||||
|
y |
|||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по полупространству ввиду локализации в нем ХН исследуемой антенны.
2.2. Описание измерительной установки
Описание измерительной установки, ее структурной схемы, порядка работы с «Виртуальным прибором» и измерения ХН для компенсированной антенны аналогичны тем материалам, которые представлены в соответствующем разделе для лабораторной работы № 1. В данной лабораторной работе для ввода нужного значения угла компенсации θк следует в наборе переключаемых вкладок 9 «Параметры возбуждения» переключить кнопку «Распределение» с положения «Амплитудное» на положение «Фазовое». При этом окно для ввода угла компенсации станет активным, а окно с относительными значениями амплитуд – неактивным. Установка времени задержки τк при возбуждении элементов антенны в лабораторной работе реализуется программно с помощью «Виртуального прибора».
Для пояснения возможности поворота ХН антенны на заданный угол θк , на рис. 2.2 приведена функциональная схема линии задержки (в аналоговом варианте). Здесь показаны: набор элементов (преобразователей) П1, П2, … П6
Плз
L |
L |
L |
L |
L |
L |
L |
L |
L |
L |
ГС |
Rв |
C |
C C |
C C |
C |
Rв |
Рис. 2.2. Функциональная схема аналоговой линии задержки
13
в составе гидроакустической антенны; линия задержки, формируемая элементами С и L , с переключаемыми отводами; Плз – переключатель линии задержки; ГС – вход генератора сигналов.
Когда переключатель Плз находится в положении «0», то это соответствует синфазному возбуждению всех элементов (преобразователей) П1, П2, … П6 антенны. Когда переключатель Плз находится в положении «1», то в цепи возбуждения элементов (преобразователей) антенны используется необходимая задержка по времени τк n0τ0 d2 sin θк c0 , где τ0 LC – минимальный дискрет (значение по времени) линии задержки, определяемый ее элементарной ячейкой L C L или C L C ; n0 – количество элементар-
ных ячеек. Характеристическое (волновое) сопротивление Rв LC служит для согласования линии задержки и устранения отражений от ее концов.
2.3.Порядок выполнения работы
1.Закрепить с помощью болтового соединения исследуемую антенну на штанге поворотного устройства и опустить в измерительный бассейн.
2.Установить исследуемую антенну в такое положение, при котором ее акустическая ось была бы примерно направлена на гидрофон.
3.Включить аппаратуру измерительной установки и ПЭВМ. С рабочего стола монитора ПЭВМ запустить программу «Lab_Rab» и во вкладке «Предварительно» (поз. 9, рис. 1.3) набрать номер группы, номер бригады и номер выполняемой лабораторной работы. При этом результаты измерений будут записаны в соответствующую папку.
4.Включить «Виртуальный прибор» (рис. 1.3), нажав кнопку 1. При этом происходит активация окон 3 и 4 «Виртуального прибора».
5.Выбрать на вкладке «Параметры возбуждения» (рис. 1.4) тип излучателя «Плоская дискретная антенна». Указать параметры импульса возбуждения, заданные преподавателем: частоту, число периодов в импульсе и их скважность.
6.Установить (предварительно) значение угла компенсации антенны θк 0 и нажать кнопку «OUTPUT».
7.По согласованию с преподавателем установить нужную амплитуду возбуждающего электрического напряжения и усиление на усилителе У4-28, которое удобно для проведения измерений.
14
8.Определить более точно максимальную амплитуду принятого сигнала путем вращения антенны в сравнительно небольшом угловом интервале (например, 10 ) с помощью кнопок «Левый борт» и «Правый борт». Величина принятого гидрофоном сигнала отображается в окне 3 «Виртуального прибора»
ина экране осциллографа. Нажать кнопку «Сброс» на панели 8 «Установка нуля характеристики направленности» и убедиться в том, что текущее значение на шкале 4 сброшено на нуль.
9.Задать положение границ измерительного строба с помощью слайдеров панели 5 «Виртуального прибора», после чего нажать кнопку «Точно» на панели 8 «Установка нуля характеристики направленности». Дождаться завершения автоматической установки оси главного максимума ХН на измерительный гидрофон. В результате акустическая ось антенны (главный максимум ее ХН) будет ориентирована на гидрофон. Нажать кнопку «Сброс» на панели 8 и убедиться в том, что текущее значение на шкале 4 сброшено на нуль.
10.Во вкладке «Параметры вращения» (рис. 1.5) установить диапазон измерений от –90° до 90°, шаг измерений 1° или 2° – по согласованию с преподавателем – и нажать кнопку «ПУСК». Дождаться окончания процесса измерения и повторить измерение для другого угла компенсации антенны.
11.После окончания измерений завершить работу «Виртуального прибора», нажав кнопку 2, и скопировать файлы с полученными данными из указанного преподавателем каталога с ПЭВМ на флеш-накопитель.
12.Исследования выполняются для двух частот, заданных преподавателем, и следующих значений углов компенсации: θк 0 ; 15 ; 30 ; 45 .
2.4. Обработка результатов измерений и требования к отчету
Результаты измерений и теоретических расчетов по (2.2) для разных углов компенсации (значений времени задержки) оформляются в виде диаграмм направленности в полярных или декартовых координатах. На основании полученных экспериментальных данных и результатов расчетов определяются: полная угловая ширина основного лепестка ХН θ0 , которая находится по первым ее нулям, а также – их угловое положение; угловая ширина основного лепестка ХН θ0.7 , определяемая по уровню –3 дБ (0.707) от максимального ее значения; угловое положение и уровень первых побочных максимумов. Все эти данные заносятся в таблицу. Дается физическое объяснение причин изменения ХН в зависимости от угла компенсации (времени
15
задержки). Следует провести сопоставление экспериментальных и теоретических данных и проанализировать причины их расхождения. Следует также оценить для исследованных законов амплитудного распределения расчетное значение КОК по (2.4). Результаты расчетов свести в таблицу.
В отчете необходимо привести:
краткие теоретические сведения по теме лабораторной работы;
схему измерительной установки с описанием назначения используемой аппаратуры;
результаты измерений и расчетов в виде графиков и сводных таблиц;
сравнение экспериментальных и расчетных данных с указанием причин их расхождения;
выводы по работе.
Отчет оформляется в соответствии с общими правилами ГОСТ 7.32-2001.
2.5.Контрольные вопросы для подготовки
1.Как влияет угол компенсации на параметры ХН антенны: а) на ширину основного лепестка ХН; б) на уровень побочных лепестков?
2.Каким образом изменяется КОК антенны в зависимости от угла компенсации и почему?
3.При каких углах компенсации θк для исследуемой антенны может по-
явиться добавочный максимум ХН, и чем это явление обусловлено? 4. Каково условие отсутствия добавочных максимумов?
Список литературы
1.Смарышев М. Д. Элементы теории направленности гидроакустических антенн: учеб. пособие. СПб.: Изд-во СПбГЭТУ «ЛЭТИ», 2004. 144 с.
2.Свердлин Г. М. Прикладная гидроакустика: учеб. пособие. Л.: Судо-
строение, 1990. 320 с.
3.Дианов Д. Б. Теория и расчет акустических приемно-излучающих устройств: учеб. пособие. Л.: Ротапринт ЛЭТИ им. В. И. Ульянова (Ленина),
1981. 74 с.
16
Лабораторная работа № 3
ИССЛЕДОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК НАПРАВЛЕННОСТИ КРУГЛОГО И ПРЯМОУГОЛЬНОГО ПОРШНЕВЫХ ИЗЛУЧАТЕЛЕЙ
Цель работы. Ознакомиться с направленными свойствами плоских поршневых антенн круглой и прямоугольной формы. Произвести измерение их характеристик направленности (ХН) и сравнение с результатами расчетов.
3.1. Основные сведения
Плоские поршневые излучатели широко используются как в ультразвуковой технике, так и в гидроакустике. Исследуемые в данной работе излучатели имеют круглую и прямоугольную форму излучающих поверхностей.
ХН плоского круглого некомпенсированного поршневого излучателя (рис.
3.1, а) в бесконечном абсолютно жестком экране имеет вид [1–3]:
Rкр (θ) |
|
2J1 kasin θ kasin θ |
|
, |
(3.1) |
|
|
где a – радиус поршня; k ωc0 2πλ – волновое число; λ – длина волны в среде; θ – угол между нормалью к поверхности излучателя (осью Z ) и
направлением на точку приема; J1 kasin θ |
– цилиндрическая функция Бес- |
||||
селя первого порядка [2, 4] от аргумента kasin θ. |
|
|
|||
Z |
θ |
Приемник |
Z |
θ |
Приемник |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
d |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ψ |
|
X |
|
|
ψ |
X |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Y |
2а |
|
|
|
|
Y |
b |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
б |
|
|
|||
|
|
|
Рис. 3.1. Круглый (а) и прямоугольный (б) поршни |
|
|
|||||||||
Функция Rкр (ξ) |
|
2J1(ξ) ξ |
|
в зависимости от обобщенной координаты |
||||||||||
|
|
|||||||||||||
ξ kasin θ графически представлена на рис. 3.2 и имеет нули при ξ |
= 3.83; |
7.01; 10.17; 13.32, которые соответствуют корням уравнения J1(ξ) 0 . Этим графиком можно пользоваться при построении расчетных ХН.
17
При ξ 0 (θ 0) функция Rкр (ξ) равна единице (направление главного максимума), а в пределах до ξ 3.82 формируется основной лепесток ХН.
R 1,0(ξ) |
|
Остальные |
экстремумы имеют |
зна- |
||
кр |
|
чения 0.13; |
0.06; |
0.04… и соответ- |
||
0,8. |
|
|||||
|
|
|
|
|
||
0,6. |
|
ствуют побочным максимумам (ле- |
||||
|
|
|
|
|
||
0,4. |
|
песткам) ХН. Собственно ХН обыч- |
||||
|
|
|
|
|
||
0,2. |
|
но определяется |
по модулю |
[см. |
||
|
(3.1)]. Это связано с тем, что прием- |
|||||
0,0. |
|
|||||
|
ники звукового давления (гидрофо- |
|||||
0 2 4 6 |
8 10 12 14ξ |
|||||
Рис. 3.2. Обобщенный график функции |
ны, микрофоны) реагируют на изме- |
|||||
нение амплитуды сигнала, но не чув- |
||||||
Rкр(ξ) |
2J1(ξ) ξ |
|||||
ствительны к его фазе. |
|
|||||
|
|
|
Полная угловая ширина основного лепестка ХН, соответствующая первым нулям (2.1) определяется из формулы [1]: θ0 2arcsin 0.61λa .
Выражение для угловой ширины основного лепестка ХН на уровне –3 дБ
(0.707) имеет вид: θ0.7
Коэффициент осевой концентрации (КОК) круглого поршня вычисляет-
ся по формуле: K |
кp |
(ka)2 |
1 |
2J |
1 |
2ka (2ka) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При достаточно больших волновых размерах излучателя ka |
1 КОК |
||||||||
можно определить по приближенной формуле: |
|
|
|||||||
|
|
|
|
K |
кp |
(ka)2 4πS λ2 |
, |
(3.2) |
|
|
|
|
|
|
кр |
|
|
где Sкр πa2 – площадь поршня. Практически (3.2) можно использовать уже при ka 6 или aλ 1.
ХН плоского прямоугольного некомпенсированного поршневого излуча-
теля (рис. 3.1, б) в бесконечном абсолютно жестком экране имеет вид [1]:
|
|
|
πb |
|
|
|
πd |
|
|
|
|
|||||
|
|
sin |
|
|
sin θcos ψ |
sin |
|
|
sin θsin ψ |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
R θ,ψ |
|
|
λ |
|
|
|
|
λ |
|
|
|
, |
(3.3) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
п |
|
|
πb |
|
|
|
|
πd |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
sin θcos ψ |
|
sin θsin ψ |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
λ |
|
|
|
λ |
|
|
|
|
|
||||
где b , d – размеры сторон излучающей поверхности; θ, |
ψ – углы, задающие |
|||||||||||||||
направление на точку приема. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18
Часто представляют интерес ХН в плоскостях P , перпендикулярных плоскости антенны и проходящих параллельно сторонам прямоугольника или через его диагональ. В частности, для плоскости P , параллельной стороне d ψ 0 , получим:
R |
θ,ψ 0 |
sin |
|
πd |
sin θ |
|
|
πd |
sin θ |
|
. |
(3.4) |
|
|
|
||||||||||
п |
|
|
|
λ |
|
λ |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В том случае, когда плоскость P параллельна стороне b, получим: |
|
||||||||||||
|
θ,ψ |
π |
|
|
πb |
|
πb |
|
|
|
|||
|
|
|
|||||||||||
Rп |
|
|
|
sin |
|
sin θ |
|
|
sin θ |
. |
(3.5) |
||
|
|
|
|||||||||||
|
|
2 |
|
|
λ |
|
λ |
|
|
|
В том случае, когда плоскость P проходит через диагональ прямоугольника, выражение для ХН совпадает с (3.3), в которую следует подставить значение
ψ arctg bd .
На рис. 3.3 представлен обобщенный график для функций, стоящих под
знаком модуля в (3.4) и (3.5) и пред- |
R (z) |
|
|||
|
|
Rп (z) sin z . Ну- |
п 1 |
|
|
ставленных в виде |
0,8.8 |
|
|||
|
|
z |
0,6.6 |
|
|
|
|
|
|
||
ли этих |
функций |
определяются из |
0,4.4 |
|
|
|
|
|
|
||
|
πb |
|
0,2.2 |
|
|
условия |
z λ sin θ π, 2π, 3π, 4π, ... |
|
|||
0.0 |
|
||||
|
|
|
|
||
или z |
πd sin θ π, 2π, 3π, 4π, ... Зна- |
|
z |
||
0 2 4 6 8 |
10 12 14 |
||||
|
λ |
|
Рис. 3.3. Обобщенный график функции |
||
чения максимумов функций соответ- |
|||||
Rп (z) sin(z) |
z |
||||
ственно равны: 1; 0.22; 0.13; 0.09; … |
|||||
|
|
Для плоскостей P , нормальных к поверхности поршня и параллельных сторонам прямоугольника, полная угловая ширина (раскрыв) основного лепестка по первым нулям ХН имеет вид:
θ0 2arcsin λd при ψ 0 и θ0 2arcsin λb при ψ π2 .
Угловая ширина основного лепестка ХН по уровню –3 дБ (0.707) равна:
θ0.7 2arcsin 0.45λd при ψ 0 и θ0.7 2arcsin 0.45λb при ψ π2 .
КОК прямоугольного поршня при b и d 2λ может быть вычислен по приближенной формуле [1, 3]: Kп 4πbdλ2 .
19
3.2. Описание измерительной установки
Экспериментальное исследование ХН круглого (диаметр: 2a 46 мм) и прямоугольного (размеры: b d 50 100 мм) поршней осуществляется с помощью измерительной установки, структурная схема которой представлена на рис. 3.4. Измерения проводятся в воздухе в импульсном режиме.
Исследуемые поршни закрепляются на излучателе 2, который возбуждается электрическим сигналом от задающего генератора 6 с помощью импульсного модулятора и усилителя мощности 7. Приемник 1 расположен на расстоянии r от центра излучающей поверхности антенны. Это расстояние выбирается из условия r 2D2λ ( D – наибольший линейный размер излучающей поверхности), чтобы приемник оказался в дальней зоне поля излучателя. Электрический сигнал с приемника 1 через усилитель 4 подается на индикатор уровня сигнала 5, в качестве которого используется осциллограф. Излучатель 2 представляет собой стержневой пьезокерамический преобразователь со сменными накладками (поршнями) круглой и прямоугольной формы. Преобразователь заключен в звукоизолирующий кожух для уменьшения влияния возможных помех. Приемником 1 служит конденсаторный микрофон. В установке предусмотрена возможность вращения излучателя (исследуемого поршня) в горизонтальной плоскости с помощью поворотного устройства 3.
1 |
2 |
|
|
|
|
r
3
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
5 |
|
6 |
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.4. Схема измерительной установки
Методика измерений ХН заключается в регистрации амплитуды электрического напряжения на выходе усилителя 4 при различных углах поворота излучателя (исследуемого поршня) относительно направления на приемник.
20