2800
.pdfРис. 2.9. Образование нового дендрита при взаимодействии с частицей ликоподия /12/.
Существенные изменения в структуре кристаллизующегося вещества наблюдаются при высокой плотности частиц в расплаве (до 50 % по объему); при этом происходит не только измельчение структурных элементов, но и изменение направлений их роста.
Влияние растворимой примеси на морфологию фронта кристаллизации рассмотрено в роботе /12/ на примере системы циклогексанол - вода, содержащей частицы ликоподия. Для этого герметизированная плоская кювета (плоскопараллельные стекла с зазором между ними 300 мкм) с предварительно закристаллизовавшимся в ней образцом при разных переохлаждениях медленно нагревалась до Т<ТL . Образец выдерживали при этой температуре в изотермических условиях; при этом наблюдали оплавление и разрушение кристаллической структуры. При
31
оплавлении дендритов с Rg > R наблюдалось образование сферической зоны расплава вокруг частицу, находящейся
встволе дендрита. При Rg<R оплавляются междендритные промежутки, а ствол дендрита с захваченной частицей сохраняет кристаллическую форму. Если считать, что
впервую очередь оплавляются области, обогащенные примесями, то можно сделать вывод, что при Rg > R примесь оттесняется фронтом кристаллизации и накапливается вблизи инородной частицы, а при Rg < R (дисперсная структура) примесью обогащаются области между ветвями дендритов. Следовательно, твердые частицы в расплаве являются центрами концентрационных неоднородностей и существенно изменяют морфологию фронта кристаллизации.
Взаимодействие кристалла с жидкими включениями рассмотрено в работе /12/. Нерастворимые жидкие примеси (капли ртути и галлия) взаимодействуют с фронтом кристаллизации также, как к твердые частицы. Растворимые жидкие примеси (камфен в сукцинонитриле) создают
врасплаве концентрационную неоднородность. Кристаллизация из такого расплава приводит к формированию дисперсной структуры. Практическая целесообразность применения таких процессов кристаллизации в литейнометаллургической технологии показана в /12/ на примере системы АI – 4,5% Си . Была исследована структура двух слитков - контрольного с равномерным распределением легирующей примеси и экспериментального, в который в процессе затвердевания вводились жидкие капли расплава диаметром 2-3 мм, обогащенные легирующей компонентой (до 10 %Си); при этом общее содержание меди в обоих слитках было одинаковым. Структура литого металла показана на рис. 2.10
32
Рис. 2.10. Структура слитков AI -4,5 % Си : а - с однородным распределением легирующей примеси; б - после введения примеси в жидком состоянии (капли с содержанием до 10% Си).
В контрольном слитке образовалась четко выраженная столбчатая структура с крупными дендритами; а в экспериментальном - структура мелких беспорядочно ориентированных дендритов.
2.5. Равновесие между твердой и жидкой фазами в чистых металлах и сплавах
Если чистый металл находится в контакте с собственным расплавом, то существует граница раздела с некоторой равновесной температурой ТЕЕ, особенностью которой является то, что при превышении ТЕЕ происходит плавление металла, а при Т< ТЕЕ - затвердевание. Скорость протекания этих процессов пропорциональна интенсивности подвода или отвода теплоты от границы. Результирующая скорость перемещения фазовой границы рас-
33
сматривается как разность скоростей двух противоположно развивающихся процессов /1O/: плавления и затвердевания. В первом из них атомы покидают поверхность кристалла и переходят в расплав, во - втором атомы из жидкости переходят в твердую фазу. При этом предполагается, что существует состояние с энергией ЕА, через которое атом должен пройти и при плавлении и при затвердевании, рис. 2.11а.
,
Рис. 2.II. Энергия связи и энергия активации атома при плавлении и затвердевании - а); зависимости скоростей от температуры - б).
Энергия атома в активированном состоянии ЕА должна быть больше средней энергии атомов в расплаве; разность энергий пребывания атома в жидком ЕА и твердом состояниях Еs равна атомной скрытой теплоте. Доля поверхностных атомов, обладающих при температуре Т энергией Е≥ЕА , пропорциональна ехр [-(ЕА – ЕS)/кТ] где разность (ЕА – ЕS) есть тепловая энергия, необходимая для перехода атома ив одного состояния в другое. С другой стороны эту долю можно записать через энергию актива-
34
ции плавления QA, выраженную в молярных единицах, как ехр (-Qа/RТ). Доля атомов жидкости на поверхности раздела, обладающих достаточной для перехода энергией, равна exp[-(EА-EL))/кТ] или (-QL/кТ). Скрытая теплота плавления равна Hnл = EL-ES=-Qq- QL . Процессы плавления и затвердевания происходят одновременно и независимо; в качестве примера на рис. 2.11,6 приведены кривые изменения скоростей протекания плавления и затвердевания меди в зависимости от температуры /1О/; скорости плавления Uпл и затвердевания U3 выражены через число атомов, ежесекундно пересекающих единичную площадку. Кривая изменения Uпл проходит под углом υ1 υ2; это свидетельствует о том, что энергия активации процесса плавления больше энергии активации процесса затвердевания. Результирующая скорость двух является разностью скоростей двух конкурирующих процессов UПЛ и U3, еѐ изменение в зависимости от температуры показано на рис. 2.11,6 пунктирной линией. Движущей силой развития процесса затвердевания является переохлаждение ∆Т (его можно оценить величиной отклонения от равновесной температуры ТЕЕ. Исследованиями Тиллера показано, что свинец и олово при малых ∆Т подчиняются зависимости Up~(∆Т)2. Это означает, что поверхность фронта, затвердевания в этом случае должна бить гладкой; кристаллизация протекает по дислокационному механизму с участием винтовых дислокаций. В случае больших Т поверхность раздела жидкой и твердой фаз должна быть огрубленной; кристаллизация происходит с образованием ячеистой или дендритной структуры.
Физические представления процессов плавления и затвердевания чистых металлов можно распространить и на системы, содержащие несколько элементов. В этом случае находящийся в контакте с кристаллом расплав со-
35
держит те же самые компоненты, но необязательно в той же концентрации, например, компонент i имеет в твердой
фазе концентрацию С Si , а в жидкой C LL . При определении
равновесия между твердым раствором одного состава и жидким раствором другого при температуре, отличной от температуры плавления растворителя, необходимо сопоставить энергии активации для атомов растворителя и растворенного вещества. Например, если энергия активации атомов растворенного вещества меньше, чем атомов растворителя, то преимущественно будут «плавиться» они, а не атомы растворителя.
В литейной технологии известен способ получения отливок путем вытягивания их из расплава с помощью затравки - кристаллизатора, находящейся в твердофазном состоянии. Нагрев затравки производится в обогреваемом с жидким металлом до Т~(0,7-1,0)Тпл (Тпл-температура плавления кристаллизатора) температура расплава либо равна температуре плавления металла, либо превышает еѐ на 15 %. В зависимости от разности температур происходит или наращивание твердой затравки за счет затвердевания жидкого металла, или еѐ оплавление. В первом случае фронт фазового перехода X (τ)будет перемещаться в сторону жидкого металла, во втором - твердого. Для математического описания температурных полей и скорости перемещения фазового фронта можно допустить, что плотность ρ, теплоемкость С и теплопроводность λ жидкой фазы (ρL; СL; λ L ) и твердой (ρS; СS; λS) меняются незначительно в узком интервале температур вблизи температуры плавления /14/. Некоторые значения теплофизических свойств металлов вблизи температуры их плавления приведены в табл. 2.1.
36
Теплофизические свойства железа, алюминия, меди. Таблица 2.1
Темпера- |
|
Теплофизические свойства |
||||
ρ к г / |
|
|
С |
λ Вт/м.К |
а м2/с |
|
тура, К |
|
|
||||
м3 |
|
|
кДж/кг.К |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Железо ( Нпл = 270 кДж/кг |
|
||||
1200 |
7828 |
|
0,557 |
40 |
9,17 |
|
1400 |
7820 |
|
0,626 |
39 |
7,97 |
|
1300 |
7805 |
|
|
0,787 |
38 |
6,19 |
1810 |
7230 |
|
|
0,750 |
10 |
1,8 |
|
Алюминий ( Нпл= 390 кДж/кг) |
|
||||
473 |
2665 |
|
0,984 |
238 |
89,6 |
|
573 |
2644 |
|
1,030 |
238 |
85,6 |
|
673 |
2621 |
|
|
1,076 |
238 |
81,9 |
933 |
2385 |
|
|
1,080 |
94 |
36,3 |
|
Медь ( Нпл = 210 кДж/кг) |
|
||||
773 |
8730 |
|
0,427 |
341 |
88,7 |
|
1273 |
8455 |
|
0,473 |
244 |
57,3 |
|
1360 |
8000 |
|
|
0,495 |
166 |
41,8 |
1473 |
7906 |
|
|
0,445 |
170 |
42,9 |
3. ЗАРОЖДЕНИЕ И РОСТ ТВЕРДОЙ ФАЗЫ ИЗ РАСПЛАВА
3.1. Гомогенное зарождение
Из определения термодинамического равновесия между жидким и твердым состояниями следует, что в чистом от примесей металле при любой температуре ниже равновесной TЕ термодинамический потенциал кристаллической фазы Gs ниже термодинамического потенциала жидкости GL . При этом условии может произойти фазо-
37
вое превращение Ж-К /10,11/ при котором термодинамический потенциал системы GSL будет понижаться. Такой механизм самопроизвольного (спонтанного) образования зародышей из расплава называется гомогенным. Учитывая, что расплав является относительно устойчивым (метастабильным) в широком интервале температур ниже температуры TЕ следует ожидать, что для реализации гомогенного зарождения необходимо значительное переохлаждение ∆Т (∆Т ~ 0,2 TЕ). Наличие интервала метастабильности расплава обусловлено следующим.
Равновесие фаз при условии GL= GS при TЕ предполагает сбалансированный атомный обмен, который может осуществляться лишь в случае плоской границы раздела между фазами. Однако, поверхность малых кристалловзародышей не является строго плоской, даже если имеет форму полиэдра, ограненного плотноупакованнмми гранями (IOO) и (111), рис. 3.1,а. Малая протяженность граней (001) и (III) приводит к повышению энергии атомов, расположенных на ребрах зародыша.
Рис. 3.1.Возможная огранка зародыша -а), давление обусловленное искривлением поверхности и поверхностным натяжением.
38
Для того, чтобы учесть этот эффект, необходимо перейти от гранной формы зародыша к сферической с радиусом кривизны r, рис. 3.1,б.
Существует несколько методов анализа термодинамического равновесия между жидкостью и сферическим зародышем. Общепризнанным является подход Гиббса.
В отличие от плоской границы раздела когда фазы находятся под одинаковым давлением р , на поверхности с радиусом кривизны r и поверхностным натяжением σ отсутствует разность давлений ∆р . Для увеличения сферы до размера ( r + dr) необходимо совершить работу, которая равна приращению поверхностной энергии раздела
Δρdr 4ππ2 σ 4π r dr 2 |
4ππ2 |
3.1 |
||
откуда с учетом малости dr получим |
|
|||
Δρ |
2σ |
|
(3.2) |
|
r |
|
|||
|
|
|
В условиях переохлаждения ∆Т должно существовать та-
кое r , которое является критическим, при этом |
р = GL – |
|
GS = ΔG отвечает минимуму свободной энергии ΔG |
||
Тогда |
∆G = 2σ/rкр |
(3.3) |
Так как ∆G =∆Н – Т ∆S, где изменения энтальпии ∆Н и энтропии ∆ S не зависит от температуру, и, учитывая, что при ТЕ GL = Gs получим ∆ S =∆Н/ТЕ. Можно считать, что кристаллизация идет при постоянном давлении и изменение энтальпии измеряется тепловым эффектом, т.е. скрытой теплотой кристаллизации L . Поэтому
39
ΔG ΔH T |
ΔH |
|
ΔH TE T |
|
L ΔT |
(3.4) |
|
TE |
TE |
|
TE |
Находим радиус критического зародыша rкр.
rкр 2σ ТЕ / L ΔT |
(3.5) |
Так как поверхностная энергия σ в интервале температур кристаллизации изменяется мало, то можно считать, что величина rкр в основном определяется переохлаждением ∆Т. Работа возникновения зародыша критического размера Акр (центра кристаллизации) затрачивается на образование устойчивой межфазной поверхности.
А |
КР |
8ππ |
2 σ/3 |
(3.6) |
|
КР |
|
|
Рассмотрим устойчивость неплоской поверхности раздела с атомарной точки зрения, это поможет понять влияние кривизны поверхности раздела на зарождение.
При плоской поверхности раздела межфазный обмен атомами, если Т=ТЕ сбалансирован и скорости процессов плавления и адсорбции атомов равны. При искривленной границе с выпуклой стороны зародыша атомы должны покидать поверхность с большей вероятностью, чем с плоской, т.к. они имеют меньшее число ближайших соседей. Причем при данной температуре с уменьшением радиуса кривизны скорость оплавления будет превышать скорость роста зародыша. Понижение температуры будет уменьшать степень проявления этого эффекта; любой температуре ниже ТЕ отвечает вполне определенный радиус r. Радиус, при котором скорости плавления и адсорбции равны, можно считать критическим.
Кристаллическая и жидкая фазы, разделенные поверхностью критического зародыша, находятся в неустойчивом равновесии; при понижении переохлаждения
40