2025
.pdf31
A
Продолжение рис.3.1.
В то же время основная часть поперечного потока якоря замыкается через воздушный зазор [9]. Данное обстоятельство приводит к тому, что мак-
симум электромагнитного момента смещается в сторону больших углов , и
таким образом СДПМ при заданной нагрузке на валу работает при больших значениях чем двигатель с электромагнитным возбуждением [74]. Общий вид угловой характеристики СДПМ показан на рис. 3.2.
Рис.3.2
При определении напряжений U1 и U2 , необходимо знать интервал значений углов , при которых СДПМ работает в двигательном режиме. Рас-
чет начальных и конечных значений данного интервала (точки 1 и 2 на рис.3.2) проводится по соотношениям, предложенным в [9].
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение угла |
для точки 1 на рис.3.2 определяется следующим обра- |
||||||||||||||||||||||||||||
зом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
arcsin |
S |
|
|
arctg |
, |
|
|
|
|
|
(3.4) |
|||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
S |
r / Xq |
; |
|
d |
Xd / Xq . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Значение угла |
для точки 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A1 |
sin |
1 |
|
2 A 2 |
cos |
2 |
, |
|
|
(3.5) |
|||||||||
|
2 |
|
2 |
|
|
|
A1 |
cos |
|
|
4 A 2 |
|
sin |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где A1 |
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
tg |
2 |
|
; |
|
|
||||||||
|
|
|
|
S |
|
|
d |
|
|
|
d |
|
1 |
|
|
||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
A 2 |
|
|
|
|
d |
1 |
|
|
d |
S |
|
1 tg |
2 ; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
arctg |
|
b1 |
|
; |
|
|
|
arctg |
S |
1 |
d |
|
; |
|
|
|
||||||||||||
1 |
|
a1 |
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|||||
a1 |
|
|
|
|
2 |
|
1 2 |
|
|
|
; b1 |
|
S 2 |
|
|
|
|
2 |
|
||||||||||
|
d |
|
S |
|
|
d |
|
|
d |
|
S . |
|
|||||||||||||||||
Для СДПМ, который имеет следующие параметры: r = 0,11; |
Xd = |
||||||||||||||||||||||||||||
0,57; Xq = 1,37; |
|
|
|
= 0,3, значения углов в точках 1 и 2 соответственно равны |
|||||||||||||||||||||||||
1= 54 ; |
2= 135 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Проанализируем влияние параметров конденсаторного СДПМ на на-
пряжения прямой U1 и обратной U2 последовательностей. За исходные данные принимаем параметры, записанные в относительных единицах и имеющие
следующие значения: r = 0,11; X |
= 0,14; Xad = |
0,43; Xaq = 1,23; ryd = 1000; ryq |
= 0,048; X yd = 1000; X yq = 0,31; |
= 0,3; = 1; |
= 1; k = 1,73; ZC = -j3,03. |
Пределы изменения варьируемого параметра будут оговариваться спе-
циально, при этом остальные параметры остаются неизменными. Расчет на-
пряжений U1 и U2 будем проводить на интервале изменения угла в преде-
лах определенных по формулам (3.4),(3.5) min= 50 max= 140 , что соответ-
33
ствует двигательному режиму работы.
Зависимости U1 и U2 от угла нагрузки при различных емкостях конденсатора
(С = 0, С = 8 мкФ, С = 16 мкФ, С = 25 мкФ) приведены на рис.3.3. Случай при С = 0 соответствует работе двигателя в однофазном режиме. Из приведенных зависимостей видно, что когда С = 0, с увеличением на
Рис.3.3. Зависимость U1 и U2 от величины емкости конденсатора. 1. С=0; 2. C=8 мкФ; 3. С=16 мкФ; 4. С=25 мкФ.
грузки величина напряжения прямой последовательности уменьшается. При-
чем в начале интервала от 50до 90U1 уменьшается приблизительно по ли-
нейному закону. При увеличении угла нагрузки от 90до 140 , уменьшение
U1 незначительно. Для случаев когда емкость С равна 8 мкФ; 16 мкФ; 25
мкФ, напряжение прямой последовательности в начале интервала при изме-
34
нении от 50 до 70 , незначительно возрастает, затем происходит резкое уменьшение U1, на интервале от 90 до 130 , во всех трех случаях U1
уменьшается на 25 %. Напряжение обратной последовательности U2 для слу-
чая С = 0 увеличивается с возрастанием нагрузки на валу электродвигателя.
Причем при меньших значениях угла нагрузки U2 увеличивается быстрее. Ес-
ли С 0, напряжение U2 с возрастанием угла нагрузки уменьшается и дости-
гает минимального значения. При дальнейшем увеличении угла |
происходит |
резкое возрастание U2. Минимальное значение напряжения U2 |
смещается в |
сторону больших углов , при увеличении емкости конденсатора, так при С
= 8 мкФ, достигает минимума при = 70 , а когда С = 25 мкФ, наименьшее
значение достигает в точке = 90 . С точки зрения физики процессов нали-
чие минимума в функции U2( ) свидетельствует о том, что эллиптичность магнитного поля в электродвигателе уменьшается. В случае, когда напряже-
ние обратной последовательности равно нулю, то в электродвигателе будет иметь место круговое вращающееся магнитное поле.
На рис.3.4 представлены зависимости, характеризующие влияние ве-
личины возбужденности постоянного магнита |
на составляющие напряже- |
|||
ний U1 |
и U2 при С = 16 мкФ. Значения |
принимались равными |
0; 0,1; 0,3; |
|
0,5; 0,7 о.е. При изменении угла нагрузки от 50 |
до 80 и при небольших зна- |
|||
чениях возбужденности = 0; 0,1; 0,3, напряжение U1 незначительно возрас- |
||||
тает, при дальнейшем увеличении , U1 |
резко уменьшается. Причем с увели- |
|||
чением |
уменьшение U1 происходит более быстро. Для больших значений |
|||
возбужденности = 0,5; 0,7, характер изменения U1 отличается тем, что |
||||
уменьшение U1, происходит на всем интервале увеличения , в начале интер- |
||||
вала уменьшение незначительно, при |
70 , U1 уменьшается более резко. |
Напряжение обратной последовательности U2, с увеличением угла нагрузки сначала уменьшается, затем резко увеличивается. Увеличение возбужденно-
сти приводит к смещению минимального значения U2 в сторону меньших уг-
35
лов , а также к уменьшению минимального значения U2 . Так при = 0,3 ,U2min= 015 от. ед, то при = 0,7 U2min= 0,08 от.ед. .
Рис.3.4. Влияние возбужденности постоянного магнита на величину напряжений U1 и U2 .
1. =0; 2. =0.1; 3. =0.3; 4. =0.5; 5. =0.7.
Зависимости U1 и U2 при изменении величины возбужденности
,когда С = 0, аналогичны зависимостям в случае С 0. Особенность измене-
ния и в том, что при С = 0, уменьшение и увеличение значений составляющих напряжений происходит более плавно.
36
3.2. Рабочие характеристики конденсаторного СДПМ
Рассмотренная в разделе 2 эквивалентная модель конденсаторного СДПМ по-
зволяет выполнить расчет его рабочих характеристик. Анализ рабочего режи-
ма работы конденсаторного СДПМ начнем с рассмотрения преобразования энергии в данном типе двигателя. Энергетическая диаграмма, иллюстрирую-
щая преобразование энергии в нем, показана на рис.3.5. Построение диаграм-
мы производилось по тем же принципам, что и энергетические диаграммы асинхронных электродвигателей при их несимметричном питании . К обмотке статора электродвигателя подводится мощность P1 . Вычитая из данной мощ-
ности потери в конденсаторе pк, потери в активном сопротивлении обмоток статора pэS , потери в стали pст, получаем электромагнитную мощность Pэм,
передаваемую статором в ротор через воздушный зазор. В конденсаторном СДПМ присутствуют поля прямой и обратной последовательностей, так как двигатель несимметричен, поэтому электромагнитную мощность разделяем на два потока Pэм1 и Pэм2. Мощность Pэм1 обусловлена полем прямой последо-
вательности и идет на создание синхронно вращающегося момента прямой последовательности M1. Мощность, обусловленная полем обратной последо-
вательности Pэм2, расходуется на создание асинхронного тормозного момента
M2. В установившемся синхронном режиме работы ротор двигателя вращает-
ся в направлении поля прямой последовательности за счет действия синхрон-
но-вращающегося момента M1. Асинхронный момент M2, создаваемый мощ-
ностью Pэм2, является тормозным, так как действует в противоположном на-
правлении. Для преодоления момента M2 к ротору двигателя необходимо приложить часть момента M1. Поэтому часть мощности, идущая на создание момента M1, затрачивается на преодоление момента от поля обратной после-
37
довательности. Мощность, поступающую в ротор и идущую на покрытие
электрических потерь в роторе от токов обратной последовательности, обо-
значим через PэR2. Таким образом механическая мощность, развиваемая ро-
тором конденсаторного СДПМ P2 , получается вычитанием потерь PэR2 из мощности Pэм1. Вычитая из мощности P2 механические потери, получим по-
лезную мощность на валу электродвигателя P2.
Рабочие характеристики конденсаторного СДПМ включают в себя за-
висимость тока, потребляемого из сети I, потребляемой мощности P1, коэф-
фициента мощности cos , КПД от полезной мощности на валу электродви-
гателя P2.
Расчет рабочих характеристик будем проводить без учета активного сопротивления конденсатора, вследствие его малой величины. Порядок рас-
чета рабочих характеристик следующий:
1) для каждого значения нагрузки на валу, определяемой углом , на-
ходим значения полных сопротивлений прямой и обратной последовательно-
стей Z1 и Z2, токи I1,I2 |
и составляющие напряжений U1 |
и U2 |
последо вательно- |
|||||||
стей; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2) |
определяем ток в обмотке фазы А |
|
|
|
|
|||||
|
& |
& |
& |
; |
|
|
|
|
|
(3.6) |
|
IA |
I1 |
I2 |
|
|
|
|
|
||
3) |
находим ток в обмотке фазы В |
|
|
|
|
|
|
|||
IB |
IB1 IB2 j |
& |
& |
& |
k |
& |
& |
& |
; |
(3.7) |
I1 |
I2 |
или IB |
IB |
j k I1 |
I2 |
4) рассчитываем полный ток, потребляемый из сети конденсаторным
СДПМ
& & |
& |
(3.8) |
I IA |
IB ; |
5) коэффициент мощности определяется из следующего выражения
cos = Ia/I ; |
(3.9) |
где Iа - активная составляющая полного тока (вещественная часть ком-
38
плексного значения ); I - модуль комплексного значения полного тока;
Рис.3.5. Энергетическая диаграмма конденсаторного СДПМ
6) находим потребляемую мощность
P1=U·I·cos =U·Ia ; (3.10)
7) для определения мощности на валу двигателя необходимо рассчи-
тать все его потери. Потери в меди обмоток А и В определяются соответст-
венно
|
|
|
|
39 |
p ЭSA |
rA |
I2A |
; |
(3.11) |
p ЭSB |
rB |
I2B |
; |
(3.12) |
8) результирующие электрические потери в обмотках статора
pЭS = pЭSA+pЭSB ; (3.13)
9) определяем электромагнитную мощность от поля обратной после-
довательности, как мощность, выделяемую в активной составляющей сопро-
тивления Z2, без учета сопротивления обмотки статора
P |
I2 |
|
|
ryc X ac2 |
2 |
; |
(3.14) |
|
|
|
|
||||
ЭM 2 |
2 |
|
ryc |
|
2 2 |
|
|
|
|
|
|
X yc |
X ac |
|
|
|
|
|
4 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
10) находим часть электромагнитной мощности поля прямой последо-
вательности, идущей на преодоление асинхронного тормозного момента M2
PЭR2= 1·M2 , |
(3.15) |
где M2 - определяется по формулам асинхронного режима работы |
|
симметричного синхронного реактивного двигателя [8]; |
|
1- угловая скорость вращения;
11) полезную мощность на валу двигателя определяем вычитанием
всех потерь из потребляемой мощности |
|
|
P2 = P1 - pЭS - PЭM2 - PЭR2 - pСТ - pМЕХ , |
(3.16) |
|
где pМЕХ =0.05·PН ; |
|
|
pст - потери в стали; |
|
|
12) КПД |
= P2/P1 . |
(3.17) |
Таким образом, приведенные выше выражения позволяют рассчитать рабочие характеристики конденсаторного СДПМ. Данная методика реализо-
вана в виде программы на языке BASIC и применяется на персональных ЭВМ. Сравнение расчетных и экспериментальных зависимостей дает удовле-
творительная степень сходимости расчетных и экспериментальных данных
40
(до 12 %), что позволяет сделать вывод о том, что разработанную методику расчета можно рекомендовать для практического применения. По сравнению с существующими методиками она менее трудоемка и обеспечивает доста-
точно высокую точность расчета.
3.3. Условия получения кругового вращающегося поля
Как уже отмечалось выше, в конденсаторных СДПМ магнитное поле принято представлять в виде суммы магнитных полей прямой и обратной по-
следовательностей. В общем случае форма магнитного поля в такой электри-
ческой машине эллиптическая. Условия получения кругового поля в воздуш-
ном зазоре конденсаторного СДПМ можно получить, рассмотрев основные соотношения, описывающие эквивалентную модель данного электродвигате-
ля. Поле станет круговым, если обратновращающееся поле, созданное токами обратной последовательности, будет отсутствовать. Это условие примени-
тельно к эквивалентной модели конденсаторного СДПМ, означает равенство нулю тока обратной последовательности. Следовательно, из выражения (2.33)
можно найти расчетные формулы для определения условий получения круго-
вого вращающегося магнитного поля. Приравняем нулю числитель выраже-
ния (2.33), получим
Z C 1 j k Z1 |
Z C 1 j Z1 cos U j sin U |
0 . |
(3.18) |
Определим из выражения (3.18) приведенное сопротивление конденсатора
Z C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z C |
|
1 j |
k |
Z1 |
Z C |
cos |
U |
j |
sin |
U |
(3.19) |
1 |
j |
Z1 |
|
cos U |
j sin |
|
0 |
; |
|
|
|
|
U |
|
|
|
|||||||
Z C |
|
cos |
U |
j sin U |
1 |
j Z1 |
|
cos |
U |
j sin U |
(3.20) |
1 j |
k |
Z1 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|