Свойства строительных материалов в примерах и задачах

предел прочности

на сжатие

- 134

МПа,

коэффициент морозостойкости

по водоуспоению

-

0 ,8 6 .

140. По первому образцу мраморовидного известняка: предел проч­

ности

на сжатие

-

I 21

МПа,

коэффициент

морозостойкости по

водоусвое­

нию -

0,86;

по

второму

образцу:

предел

прочности на сжатие

-

132 МПа.

141. Абсолютный сдвиг

фундамента

из фибробетона - 0,11

мм;

угол

сдвига

фундамента -

14,18

;

приведенный модуль упругости фукь

дамента - 21,99 ГПа; удельный

модуль продольной упругости

фибробето­

на с

нулевой

пористостью

-

14,72

ГПа.

142. Относительная

жёсткость нагруженной гранитной колонны -

145. Удельный

модуль

продольной упругости высушенного

блока -

- 17,59 ГПа;

фактический

модуль упругости при сдвиге жаростойкого

фибробетона

после

сушки -

17,04 ГПа; в случае отсутствия в

высушен­

дольных её колебаний может снизиться на 36,00 %„

147. Динамический модуль Юнга доломита -

19,98 ГПа; динамичес­

кий модуль сдвига доломита -

8,325 ‘ГПа; период

собственных

крутиль­

ных колебаний балки - 4,618 х 10~^ с.

148. Высота балки - 210

мм; динамический

модуль сдвига

мрамора -

- 31,29 ГПа; истинная плотность мрамора - 2,725 г/о\? .

149. Модуль продольной упругости строительной углеродистой ста-#

ли - 2,С69 х 10^ МПа; модуль

упругости стали при сдвиге -

-

8,101 х 10^ МПа; остаточное

относительное удлинениеобразца -

-

24,50 % остаточное относительное сужение -

55,00 %.

150. Мера хрупкости серого чугуна - 0,9988; длина (между риска­

ти - 224,99

мм.

151. Показатели ползучести образца: характеристика ползучести -

-

1,385,

деформация ползучести

- 0,27

мм/м,

мера

ползучести -

-

0,450

х

Ю

м

2/МН. скорость

ползучести -

1,875

х 10"® мм/(мм ч);

к образцу

была

приложена сила 60,0015

кН; коэффициент средней тепло­

проводности бетона образца - 0,897 Вт/(м *°С).

152.

Сразу после снятия длительной нагрузки было зафиксировано

уменьшение

первоначальной длины призмы на 0,256 мм; деформативные "

характеристики шлакощелочного бетона:

коэффициент

ползучести - 1,255,

окорость

ползучести - 12,70

х

10'®

мм/(мм • ч ),

мера ползучести -

-

0 ,0 х

м^МН,

удельный

модуль

продольной

упругости т. 6675

МПа.

153«

Падение напряжения в ячеистом бетоне

за

последние 36

оут -

- 174 кПа; реоуро релаксации в материале к моменту

окончательных

замеров -

6 2,12

%; абсолютная

продольная пластическая деформация

призмы к моменту завершения наблюдений - 0,091

мм;

скорость

релак­

сации?

за

первые 64

оут - 256,5 Па/ч, за последующие 36 сут

-

- 201,6 Па/ч; время релаксации - 210 сут.

1540 Ресуро релаксации каучуковой ленты к моменту онятия её о

упоров -

21,65

%; длина ленты

между контрольными метками после испы­

таний -

2567 мм; время релаксации ленты - 1490

ч;

скорость

релакса­

ции ленты за последние 50 сут

- 2,29 кПа/ч.

155. Удельный модуль продольной упругости каучуковой ленты до

испытаний -

5,404 МПа; абсолютное удлинение ленты

после испытаний -

-

1733

мм;

скорость

релаксации ленты за

весь период испытаний -

- 2,963 кПа/ч; ресуро релаксации ленты

к моменту завершения

испыта­

ний - 13,35 %т-

%ь по

156. Влажность

древесины

сосны: по

массе -

12,00

объёму -

-

5,36

%; твёрдость

сосны на

радиальной поверхности?

динамическая *

-

0,726

Дж/с>г,

статическая -

23,52

МПа*

Д 5 7 . Показатели твёрдости лиственницы по разным поверхностям

Этап

Влажность

Твёрдость

древесины

ис­

древесины

статическая, МПа, по поверхности

динамичес-р

пи­

лиственни­

та-

цы, %

кая, Длусм^,

ний

по

по

торцо­

ради­

танген­

по радиаль-

ной поверх­

массе

объёму

вой

альной

циальной

ности

I

1 2 ,0

7 ,0 8

42.63

28,42

28,42

0,911

2

3 0 ,0

17,73

20,11

13,21

13,74

0,689

3

5 0 ,0

29,50

20,11

13,21

13,74

0,609

158. Контейнер

не оборвётся при полном его

загружении керамзи­

том

марок 350,

400

и 450; контейнер

оборвётоя при полном его заг­

ружении керамзк

ом марки 500.

'

159. Средняя плотность бетона -

2400 к г /\? ;

площадь поперечн^-

рения жаростойкс 'о бетона - 6,35 х

Ю~^ °(Г*;

длина

ребра образца

во время

первого обжига - 100,48 мм.

162.

При испытании на ударную

прочность

образец

базальта в во­

163. При влажности 6,7 5

%по

объёму ударная вязкость бербзы -

- 92,77 кДя^М2; при влажности

22,5

%по объёму линейная плотность

образца с такой влажностью - 76° 00

18

при влажности 18,0 %

по объёму

ударная

вязкость берёзы - 78,21

кДж/м^.

164.

Ударная

вязкость деревобетона - 1,80 кДж/м^; предел проч­

ности на

сжатие деревобетона - 11,0

МПа.

165.

Медными плитами можно облицевать

830 м^ стен; теоретичес­

жение в 250 раз.

167.

Толщина стенок

и днища емкости - 2,0 мм;

предел прочности

на

сжатие

углеродистой стали - 345 МПа; теоретическая прочность ста­

ли

- 30,00

ГПа.

168.

Теплофизические

характеристики базальта:

коэффициент сред­

ней температуропроводности - 1,28 х 10"^ м^/с, показатель средней

теплоаккумулирующей способности - 2028 Вт

<Р9 /(м^

°С

169. Первоначальная масса образца диабаза -

3 9 ,0

г;

истирае­

мость диабаза по объёму - 0,100 CMV CM^;

высота

образца

во время его

испытаний но ударную прочность - 2,50 см.

170. Показатели механических свойств

полимербетона: истирае­

дел прочности па сжатие - 52,92 МПа,

коэффициент конструктивного ка­

чества при сжимающих воздействиях -

22,91

МПа.

171. Степень кислотостойкости гранита

97,6

объёмная - 2,59 %; полная

статическая шлакоустойчивость огнеупорно­

го кирпича - 58,02 %.

180. Первоначальная

масса

влажного огнеупорного кирпича -

- в.,901 кг; полная статическая

шлакораэъедаемость магнезиального

29,68 см; при естественной влажности такой слой бетона сможет осла­

бить энергию

гамма-излучения в

10,27 раз; для снижения энергии гам-

.a -излечения

в 10° раз толщина

экрана должна включать 6 идентичных

гамма-излучения в 92,67 х 1С^ раз при нулевой влажности и в

101,36

х 10г

при максимально возможней влажности; средняя плот­

ность

известняка

при максимальной его влажности -

2525 кг/ьг.

u

185. На~1 ь? бетона потребовалось: цемента -

350 кг, пёока -

- 1345

кг, щебня - 2360 кг; стена из монолитного гематитового

бето-

2,005 х Ю8

раз.

186.

Толщина слоя петроситалла с десятикратным ослаблением

энергии гамма-излучения: по первому экрану -

28,37 см,

по второму

экрану -

42,38 см.

187* Удельное акустическое сопротивление теплоизоляционной ми­

нераловатной плиты - 6000 кг/(м^* с );

коэффициент звукопроницаемос­

ти плиты

- 0 ,1 6 .

188. Масса минераловатной плиты

на синтетическом

связующем -

1 ,2

кг,

поверхностная плотность

-

2,4 кг/м^; акустические свойст­

ва минераловатной плиты: коэффициент звукопоглощаемости -

0 ,7 5 ,

звукоизолирующая

способность - 7 ,4

дБ,

удельное акустическое

сопро­

тивление

- 6325

к г/(м ^ . с ),

189. Вес разрушенного здания -

813 МН;

горизонтальная сейсми­

ческая сила

- 1 ,0 8

ГН;

коэффициент

сейсмичности - 0,3690;

сила зем­

летрясения -

9,59

балла

по новой шкале

СССР.

190. Амплитуда сейсмических колебаний почвы - 0,858 см; сей­

смическое ускс^ение горизонтального колебания почвы -

1 ,75

м/с^;

коэффициент

сейсмичности - 0,1784;

сила землетрясения - 8 , 5 4

балла

по новой шкале СССР.

191. Первоначальные размеры образца мрамора: 50 х 50

х 5 6,8 мм;

коэффициент конструктивного качества мрамора при сжимающих воздей­

ствиях -

45

МПа.

192. Первоначальная длина балки -

22 см.

193. Длина балки -

25 см.

ь?; за

194. Суточный объём утачки воды из

резервуара - 5,531

сутки уровень воды понизится на 196 мм.

195.

Время охлаждения'слитка

алюминия в температурном

интерва­

ле от 200 до

20 °С

составляет 28

ч;

74

%от

этого времени требуется

товленной

бетонной

смеси

+39 °С.

197.

Состав

бетонной смеси на I иг : цемент <*.570 кг, заполни­

тель - 1200 кг, вода

-

342 кг; влажность песчанснщебёночной смеси

из кирпичного боя -

6 ,1

%по массе.

1980

Состав бетонной смеси на I

>?: цемент -

400 кг,

песок -

- 680 кг*

щебень -

1280

кг, вода - 190 кг; приготовление бетонной

оМеси осуществлялось

при температуре

+25 °0 .

199о

Температура

овежеприготовленной бетонной

омеои

+19 °С;

количество

нагретой

на

замес воды - 126,84 кг.

200. Средняя

плотностьбетонной

смеси

-

2350

кг/к?;

соотноше­

ние меаду

цементом, песком, щебнем

и водой в бетонной смеси состав­

ляет

1 : 2

5

I

по

объёму.

201. Температура свежеприготовленной бетонной омеои

+29

°С;

средняя плотность бетонной смеси -

2330

кг/к?.

202.

Состав

бетонной смеси на

I к?: цемент - 340 кг,

песок -

- 680

кг,

щебень

-

1275 кг, вода -

165

кг; чтобы

получить

бетонную

смесь

с заданной температурой

+40

°С воду для эатворения

надо

было

бы нагреть

до 140

°С,

что практически невозможно,

поэтому

ограни­

читься только одним нагревом воды совершенно недостаточно.

203.

Температура

воды эатворения

<-8,2

°С; состав

бетонной сме­

си на I м*: цемент

-

300 кг,

песок

- 660

кг,

щебень -

1350 кг,

вода -

средняя плотность

бетонной омеси - 2475 кг/м*; состав бетонной смеси

на I

: цемент

-

300

кг, песок -

660

кг,

щебень. -

1350

кг, вода

-

- 165

кг.

205. Температура

воды эатворения

+76

°С; средняя

плотность

бе­

тонной смеси -

2475 кг/м*.

,

206. Расход

материалов на I

ь? бетонной смеси:

цемент - 250

кг,

приготовленной

бетонной смеси

+26

°С.

207. Температура

свежеприготовленной бетонной

смеси

+30

°С;

состав

бетонной

смеси

на I

м*: цемент -

250 кг, песок - 600 кг, ще­

бень -

1300 кг,

вода -

200

кг;

на

весь

объём работ

необходимо

приго­

товить 351 замес бетонной смеси.

206. Температура

свежеприготовленной бетонной

смеси

+12

°С;

средняя плотность

бетонной

смеси -

2416

кг/м*.

209. Средняя

плотность

бетонной смеси - 2416

кг/м*;

температура

крытия +15,9

°С, слоя теплоизоляционной засыпки из

шлаковой

пем­

зы +I2,? °С,

отяжки из цементного раствора -2 0 ,2

°С; толщина

теплоизоляционной засыпки - 19 см.

219. После покрытия кровли снежным покровом температура

на

новленным температурам на

внутренних поверхностях:

олоя теплогидро­

изоляционного

монолитного

битумоперлига

+11,3

°С,

асфальтобетонной

стяжки -27,4.

°С, рулонного кровельного

ковра

-2 8 ,0 °С; после пок­

внутренних

поверхностях: железобетонной

плиты

+14,6

°С, бигумопер­

лита

«-13,2

°С,

асфальтобетонной стяжки

-1 1 ,8

°С, кровельного ков­

ра

-1 2 ,1 °С, а

также с учётом температур на наружних

поверхностях:

кровельного

ковра -1 2 ,8 °С, снежного покрова

-2 9 ,4

°С.

220. Под влиянием снежного покрова

коэффициент теплопзредачи

совмещённой кровли уменьшился в 1,47 раза; до

покрытия кровли снеж­

температурам на внутренних поверхностях:

слоя теплогцдроизоляцион­

ного

монолитного

бигумоперлига

+12,7 °С,

асфальтобетонной стяжки

-1 8 ,8

°С,

рулонного

кровельного

ковра

-1

9 ,2 °С; после

покрытия

кровли онежным покровом кривую распределения температур

по толщине

ограждения следует строить по изменившимся температурам

на внутрен­

них поверхностях: железобетонной

плиты

*+15,8 °С, бигумоперлига

+14,3

°С,

асфальтобетонной стяжки

- 7 , 1

°С,

кровельного

ковра

-7 ,4

°С,

а также с учётом температур на наружних поверхностях: кро­

вельного

ковра

- 8 ,1

°С, снежного

покрова

- 2 0 ,8 °С.

I . Значение

корней квадратного

уравнения

ар *6р С

а ос^ + Ь х +

с =

0 ,

где

- некоторые действительные числа, вычиеляют-

ся

по формуле

-

4 а с

Значение корней кубического

уравнения

ах3 ♦

Ьхг-ксх

d = 0 ,

где

а ,

*6,

С,

d -

некоторые действительные числа9

вычис­

ляются в следующем порядке»

Вначале кубическое уравнение заменой

ь

приводится

к

"неполному” кубическому уравнению относительно

у,

=

о ,

где

Р

■

- Г

-

Я =

2

J_\3

Ьс_ + d

За/

За2

а