- •С.П. Никитин
- •Никитин С.П.
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
- •1.1. Основы метода прямой аналогии
- •1.1.1. Сущность метода
- •1.1.2. Основные принципы метода прямой аналогии
- •1.1.3. Выделение в исходном объекте однородных физических подсистем
- •1.1.5. Установление связей между подсистемами
- •1.2.2. Проверка корректности
- •1.2.4. Линеаризация нелинейных уравнений
- •I.2.S. Построение линейной системы уравнений
- •2. МЕТОДЫ АНАЛИЗА ФИЗИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ ПО МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
- •2.1. Схема анализа физической системы по математической модели
- •2.3.6. Расчет частотных характеристик по передаточной функции системы
- •3. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ТИПОВЫХ УЗЛОВ ФИЗИЧЕСКИХ СИСТЕМ
- •3.1. Моделирование рычажной системы
- •3.2. Моделирование взаимодействия твердых тел
- •3.2.1. Особенности моделирования динамики твердых тел
- •3.2.4. Моделирование взаимодействия двух твердых тел
- •4.1. Пример моделирования шпиндельного узла
- •4.5. Разработка математической модели плоскодоводочного станка «Растр»
- •4.6. Разработка математической модели тепловых процессов при резании
- •5. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ НА ДИНАМИКУ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ
- •5.1. Влияние параметров процесса резания на устойчивость системы с одной степенью свободы
- •5.2. Влияние параметров процесса резания на вынужденные колебания динамической системы с одной степенью свободы
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Список литературы
- •Оглавление
Устойчивая работа при заданных параметрах возможна лишь при значе нии коэффициента демпфирования несущей системы более 0,9 • 103 Н с/м.
Таким образом, математическая модель динамической системы без учета процесса резания позволяет приближенно определить только значения собст венных частот.
Для решения вопросов устойчивой работы необходимо исследовать мате матическую модель динамической системы с учетом процесса резания в виде полной линейной модели.
Суждение об устойчивой работе необходимо делать по результатам ана лиза устойчивости динамической системы в разомкнутом и замкнутом состоя нии.
Параметры несущей системы оказывают значительное влияние на устой чивую работу, что дает возможность управлять этим процессом, расширить об ласть технологических параметров с устойчивой работой.
5.2. Влияние параметров процесса резания на вынужденные колебания динамической системы с одной степенью свободы
Обычно исследование вынужденных колебаний в станках ограничивается изучением процессов в упругой механической системе, без учета влияния рабо чих процессов. Ниже рассмотрено влияние параметров процесса резания на частоту и амплитуду вынужденных колебаний инструмента и заготовки на примере динамической системы токарной обработки с врезной подачей |12|. При этом использована программа PAN, позволяющая отражать в модели па раметры процесса резания и определять собственные значения и амплитудночастотные характеристики.
Математическая модель (4.15) отражает инерционность привода подач с суппортом, жесткость упругой механической системы, коэффициент демпфи рования колебаний в упругой механической системе и характеристики процесса резания, представленного в виде апериодического звена: удельную силу реза ния, коэффициент резания, постоянную времени стружкообразования, коэффи циент вязкого трения процесса резания.
Влияние параметров упругой механической системы на характеристики вынужденных колебаний известно [12]. Представляет интерес изменение силы влияния при переходе от разомкнутой системы к замкнутой системе, вклю чающей в себя в качестве апериодического звена процесс резания.
На рис. 5.9 представлена зависимость изменения пикового значения ди намической податливости инструмента и заготовки (IWlnm) при периодическом воздействии силы резания от изменения податливости упругой механической системы.
С увеличением податливости (снижением жесткости) динамическая по датливость инструмента и заготовки и в разомкнутой, и в замкнутой системе плавно возрастает. В разомкнутой системе это возрастание более существенно.
Рис. 5.9. Зависимость изменения пикового значения динамической податли вости инструмента и заготовки от податливости упругой системы
Причем при малых значениях податливости (L < 2 1 0"7 м/Н) величина динами ческой податливости больше в замкнутой системе, а при больших значениях податливости (I > 2 1 0'7 м/Н) процесс резания приводит к незначительному снижению динамической податливости инструмента и заготовки.
Масса упругой механической системы оказывает также незначительное влияние на колебания инструмента и заготовки (рис.5.10).
и заготовки от массы упругой системы
Во всем диапазоне изменений величины массы упругой механической системы процесс резания вызывает увеличение динамической податливости инструмента и заготовки. С увеличением массы и в замкнутой, и в разомкнутой системе величина динамической податливости асимптотически возрастает.
Наиболее существенное влияние на пики динамической податливости ин струмента и заготовки оказывает коэффициент демпфирования колебаний в уп ругой системе (рис. 5.11). В динамической системе без учета процесса резания увеличение коэффициента демпфирования колебаний в упругой системе ведет
кпостепенному снижению динамической податливости инструмента и заготов
ки . Учет процесса резания в динамической системе приводит к возрастанию динамической податливости. Причем график динамической податливости при учете процесса резания имеет резонансный пик.
Сувеличением коэффициента демпфирования динамическая податли вость вначале возрастает по степенному закону, достигая максимума, затем асимптотически снижается.
Рис. 5.11. Зависимость изменения динамической податливости инструмента и заготовки от коэффициента демпфирования колебаний в упругой системе
Пиковое значение для заданных условий соответствует коэффициенту демпфирования h\ = 0,33.
Коэффициент передачи ( К), который характеризует обратную связь про цесса резания и упругой механической системы, оказывает несущественное воздействие на величину динамической податливости (рис.5.12).
Рис.5.12. Зависимость изменения динамической податливости инструмента и заготовки от коэффи циента передачи К
С увеличением коэффициента передачи значение динамической податли вости прямо пропорционально возрастает. Это означает, что при шлифовании, доводке величина вынужденных колебаний в динамической системе будет вы ше, чем при точении, так как коэффициент передачи является основным отли чительным признаком динамических моделей этих процессов. Этим же под тверждается повышение вибраций в процессе точения при затоплении инстру мента, когда растет составляющая силы резания.
Параметры процесса резания оказывают определяющее и неоднозначное влияние на динамическую податливость инструмента и заготовки. На рис.5.13 изображена зависимость динамической податливости от коэффициента резания
кР.
С увеличением коэффициента кР динамическая податливость возрастает по степенной зависимости, достигая максимума при кР = 16*106, затем асимптотически уменьшается. Исходное значение коэффициента резания нахо дится слева от пикового значения динамической податливости, поэтому необ ходимо стремиться снижать его значение.
Влияние коэффициента демпфирования процесса резания представлено на рис. 5.14. Увеличение демпфирования процесса резания приводит к возрас танию динамической податливости по степенному закону. После достижения максимума при дальнейшем увеличении коэффициента демпфирования дина мическая податливость асимптотически снижается. Исходное значение коэф фициента демпфирования находится за пиковым значением динамической по датливости, поэтому следует повышать демпфирование резания.
Рис.5.13. Зависимость изменения динамической податливости инструмента и заготовки от коэффициента резания
рис.5.14. Зависимость изменения динамической податливости инструмента и заготовки от коэффициента демпфирования процесса резания
Влияние постоянной времени стружкообразования на динамическую по датливость инструмента и заготовки представлено на рис.5.15.
Рис. 5.15. Зависимость изменения динамической подат ливости инструмента и заготовки от постоянной време ни стружкообразования
Зависимость динамической податливости инструмента и заготовки от по стоянной времени стружкообразования имеет два резонансных пика. Второй пик примерно в два раза выше первого. Исходное значение постоянной време ни стружкообразования находится левее первого пика. Поэтому необходимо стремиться уменьшить ее значение для снижения вынужденных колебаний в динамической системе.
Таким образом, влияние параметров упругой механической системы на динамическую податливость инструмента и заготовки определяется их величи ной и зависит от учета в математической модели процесса резания.
Параметры процесса резания оказывают существенное и неоднозначное влияние на вынужденные колебания в динамической системе. Поэтому необхо димо учитывать процесс резания при исследовании динамических нагрузок и точности обработки.