Теория электропривода учебное пособие
..pdf9.3. Потери в установившихся режимах
Энергию, необходимую для совершения рабочим органом механизма полезной работы, электропривод в общем случае потребляет из сети. Прохождение потока энергии от сети к рабочему органу механизма сопровождается потерями энергии во всех элементах электропривода. Протекание токов в силовой цепи и в цепи возбуждения двигателя вызывает потери электрической энергии в активных сопротивлениях (потери в меди); изменения магнитного потока являются причиной потерь в магнитной цепи двигателя, обусловленных вихревыми токами и гистерезисом (потери в стали). Силы трения, а также сопротивление движению, создаваемое самовентиляцией двигателя, вызывают механические потери двигателя, а силы трения в передачах – механические потери в кинематической цепи.
Для нерегулируемого электропривода составляющую потерь, пропорциональную I2, относят к переменным потерям, поскольку I ≡ M, а момент определяется моментом сопротивления, т.е. зависит от технологического процесса. Две другие составляющие относятся условно к постоянным потерям, так как потери в магнитопроводе определяются практически неизменными амплитудой и частотой магнитной индукции, а механические потери – практически неизменной скоростью. Таким образом, для нерегулируемого электропривода в первом приближении можно считать
∆Р = K + I2R, |
(9.7) |
где K – постоянные потери;
I и R – ток и сопротивление силовой цепи.
На рис. 9.1 показано распределение потерь в направлении передачи энергии от источника энергии Р1 = 3UфIфcosϕ (или Р1 = UI для электропривода постоянного тока) к вращающейся рабочей машине Р2 = Мω. Мощность, передаваемая
271
Рис. 9.1. Энергетическая диаграмма электрической машины
статором ротору через воздушный зазор, показана как электромагнитная мощность Рэм = Мω0.
Нерегулируемый электропривод рекомендуется загружать (0,8…0,9)Рн, при которой он имеет наилучшие энергетические показатели (η и cosϕ). Работа с недогрузкой приводит к заметному снижению КПД, поэтому завышение мощности двигателя оказывается неоправданным. Нежелательны также неудачно организованные циклы, когда холостой ход в рабочем цикле занимает большое место.
В регулируемом по скорости электроприводе энергети-
ческая эффективность определяется выбранным способом в зависимости от того, изменяется или нет ω0 в процессе регулирования.
К первой группе (ω0 = const) относятся способы реостатного регулирования, а также регулирование асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором изменением напряжения при неизменной частоте.
Если принять с упрощением, что Рэм ≈ Р1 и ∆Р2 ≈ ∆Р2м, то для этой группы получим
∆P2 = Mω0 – Mω = M(ω0 – ω) = |
P1 |
(ω0 |
−ω) |
= P1s. (9.8) |
|
ω0 |
|||
|
|
|
Зависимость потерь в роторной (якорной) цепи при любой нагрузке оказывается пропорциональной разности скоростей ∆ω = (ω0 – ω) (жесткости механических характеристик) или скольжению s.
272
При реостатном регулировании лишь часть этих потерь, пропорциональная суммарному сопротивлению роторной (якорной) цепи, идет на нагрев, рассеивается внутри машины
и греет ее. Другая часть, пропорциональная |
R2д |
, вне |
R + R |
||
|
2 2д |
|
машины. Эта часть потерь используется полезно в каскадных схемах.
В асинхронном электроприводе с короткозамкнутым ротором при регулировании изменением напряжения или какимлибо другим способом, но при постоянной частоте вся мощность ∆Р2 = Р1s рассеивается в двигателе, нагревая его и делая способ практически непригодным для продолжительного режима работы.
Ко второй группе (ω0 = var) относятся способы регулирования изменением напряжения и магнитного потока в электроприводах постоянного тока и частотное регулирование в электроприводах переменного тока.
С точки зрения потерь предпочтительно регулирование скорости, поскольку разность скоростей ∆ω ≈ const (механические характеристики параллельны), однако следует учитывать, что в устройствах, обеспечивающих ω0 = var, тоже есть потери, сопоставимые при малых мощностях и небольших диапазонах регулирования.
Рассмотрим составляющие потерь в установившемся режиме в электроприводах с различными типами двигателей.
9.3.1.Потери в двигателе постоянного тока
снезависимым возбуждением
Постоянные потери двигателя
∆Pc = ∆Pв + ∆Pcт + ∆Pмех.дв.
Мощность потерь на возбуждение
∆Pв = Iв2 (Rв + Rв.д) = Uв · Iв. |
(9.9) |
|
273 |
Потери в стали машины зависят от квадрата индукции и от частоты перемагничивания магнитопровода и имеют место только во вращающемся якоре, частота перемагничивания стали которого пропорциональна угловой скорости двигателя [1]:
|
Ф |
2 |
|
ω |
1,3 |
|
|
∆Рст = ∆Рст.н |
|
|
. |
(9.10) |
|||
|
|
||||||
|
Фн |
|
ωн |
|
Механические потери в двигателе при постоянных моменте сухого трения и моменте вентилятора собственного охлаждения будут
∆Р |
= ∆Р |
ω |
. |
(9.11) |
|
||||
мех.дв |
мех.дв.н ω |
|
||
|
|
н |
|
|
Переменные потери двигателя |
|
|
|
|
∆Pν = Iя2 (Rя + Rя.д). |
(9.12) |
Приведенные выше уравнения справедливы и для двигателя со смешанным возбуждением, если Iв – ток обмотки независимого возбуждения. Для двигателя с последовательным возбуждением в этих формулах следует принимать Iв = 0, так как Rя включает в себя сопротивление последовательной обмотки возбуждения, и при расчетах иметь в виду, что поток двигателя в этом случае определяется током якоря Ф(Iя).
9.3.2. Потери в асинхронном двигателе
Для асинхронного двигателя частота перемагничивания стали статора есть частота приложенного к статору напряжения, а для ротора пропорциональна скольжению, поэтому постоянные потери АД можно рассчитать по формуле
∆Р = 3I 2 |
|
Фµ |
2 |
(R + R |
)+ |
|||
|
|
|||||||
|
||||||||
с |
10 |
|
Ф |
|
|
1 1д |
|
|
|
|
|
|
µн |
|
|
274
+ ∆Р |
|
Ф |
2 |
|
f1 |
1,3 |
|
1,3 |
) |
|
ω |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1+ s |
+∆P |
|
. (9.13) |
|||
Ф |
|
f |
|
||||||||||
1ст.н |
|
|
( |
|
мех.дв.н ω |
|
|||||||
|
|
|
н |
|
1н |
|
|
|
|
н |
|
Первое слагаемое в (9.13) приближенно учитывает потери от протекания тока намагничивания по цепи статора, условно выделенные из общих потерь, пропорциональных квадрату тока статора. Потери в стали определены как сумма потерь в статоре и роторе исходя из примерного равенства их объемов, при s = 1 принято ∆P2ст.н = ∆P1ст.н.
Переменные потери асинхронного двигателя |
|
|
|||||||||||||
|
|
∆Р = 3I 2 (R + R |
)+3I′2 |
(R′ |
+ R′ |
д |
) = |
|
|
||||||
|
|
v |
1 |
1 |
1д |
2 |
2 |
|
2 |
|
|
|
|
||
= 3I′2 |
(R′ |
+ R′ |
) 1+ |
R1 + R1д |
= М |
ω s |
1 |
+ |
R1 |
+ R1д |
|
. (9.14) |
|||
|
|
|
|
|
|||||||||||
2 |
2 |
2д |
|
R′ |
+ R′ |
|
|
0 |
|
|
R′ |
+ R′ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
2 |
2 |
д |
|
|
|
|
2 |
2д |
|
||
Здесь приближенно принято I1 = I2′, |
так как потери от |
тока холостого хода уже условно учтены в постоянных потерях.
Для синхронного двигателя по аналогии с асинхронным двигателем, положив s = 0, можно записать уравнение полных потерь
|
|
|
|
|
|
|
Ф |
|
2 |
|
|
1,3 |
|
|
∆Р = I 2 |
(R + R |
)+∆Р |
|
|
|
f1 |
|
+ |
||||||
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
f |
|
|||||||||
дв в |
в в.д |
|
1ст.н |
|
Ф |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
1н |
|
||
+∆P |
|
ω |
+3I 2 |
(R + R |
|
). |
|
|
(9.15) |
|||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
мех.дв.н ω |
1 |
|
1 |
|
1д |
|
|
|
|
||||
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При необходимости определения энергетических показателей электропривода полные потери мощности в двигателе и его цепях позволяют рассчитать КПД двигателя с использованием уравнения (9.3).
275
9.4. Энергетика переходных режимов электропривода
Как было показано в гл. 7, переходные процессы при быстрых изменениях управляющих воздействий могут сопровождаться большими бросками момента и тока, т.е. значительными потерями энергии. Кроме того, при циклическом характере технологического процесса переходные процессы вносят основную долю выделяющегося в двигателе тепла.
Проведем анализ переходных процессов для случая, ко-
гда фактор, вызывающий переходный процесс, изменяется мгновенно, например, когда пуск двигателя осуществляется прямым включением в сеть, а переходный процесс протекает в соответствии со статическими характеристиками конкретного двигателя.
9.4.1. Потери энергии в электроприводе с ДПТ НВ
Умножив уравнение равновесия якорной цепи на I, получим уравнение равновесия мощностей
U · I = E · I + I2 · R + L · I · ddIt ,
где U · I – мощность, потребляемая из сети, U · I = Рс;
E · I – механическая мощность, E · I = сФ · ω · сМФ =
= М · ω = Рмех;
I2 · R – потери мощности в сопротивлении якорной цепи,
I2 · R = ∆Р;
L · I · ddIt – мощность, расходуемая на изменение запаса
электромагнитной энергии обмотки якоря, L · I · |
dI |
= |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
1 |
L I |
2 |
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|||
= |
|
2 |
|
|
|
= PL. |
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
276 |
|
|
|
|
|
|
|
Выполнив интегрирование уравнения мощностей по времени, получим уравнение баланса энергий
∫ Рсdt = ∫ Pмехdt + ∫∆Pdt + L |
I 2 |
|
2 |
|
|
или |
|
|
(9.16) |
Wc = Wмех + ∆Wя + WL .
Сравним WL c кинетической энергией привода Wк:
|
L |
I 2 |
|
|
L R I 2 |
(cФн )2 |
R |
|
|
L (cФн )2 |
R2 I 2 |
|
|
|||||||||||||||||
W |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
L = |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
ω02 |
|
R J ω2 (cФ )2 |
|
|
|
R J R ω2 |
(cФ )2 |
||||||||||||||||||||||
Wк |
J |
|
|
R |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
2 |
|
|
0 |
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
0 |
н |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
=T |
|
1 |
|
R2 |
|
I 2 = |
Tя |
|
I 2 |
. |
|
(9.17) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
я |
|
Тм U 2 |
|
|
|
Тм Iк2.з |
|
|
|
||||||||||||
Поскольку |
|
Iк.з |
≈ 10, а |
|
|
Tя |
|
< 1, то WL < 0,01. Даже если |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
Тм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при увеличении R ток Iк.з уменьшается, растет Tм, и значение WL изменится незначительно. Отсюда следует, что при рассмотрении энергетики переходных процессов в ДПТ величиной WL можно пренебречь, и тогда баланс энергий примет вид
|
|
|
|
Wc = Wмех + ∆W. |
|
|
|
|
|
|
(9.18) |
|
Рассмотрим составляющие этого баланса: |
|
|
|
|
||||||||
W = t |
Р dt = t M (t) ω(t) dt = |
t M |
c |
+ J dω |
ω dt = |
|||||||
мех |
∫0 |
с |
∫0 |
|
|
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|
∫0 |
|
|
|
|
|
|
|||
t |
|
|
ωкон |
t |
|
+ J |
ω2 |
− J |
ω2 |
|||
= ∫0 Mсω dt + ∫ωнач |
J ω dω= ∫0 Mcω dt |
2 |
|
2 ; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кон |
|
|
|
нач |
Wс = ∫0t Рсdt = ∫0t U I dt = ∫0t UE E I dt = ∫0t M ω0 dt = |
(9.19) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
277 |
= |
t M |
c |
+ J |
dω |
ω dt = |
t M |
с |
ω dt + J ω (ω −ω |
нач |
); |
||
|
|
|
|
0 |
∫0 |
0 |
0 |
кон |
|
|||
|
∫0 |
|
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
ω |
|
|
|
∆W = ∫0 |
Mc (ω0 |
−ω) dt + J ωкон |
ω0 |
− |
кон |
|
− |
|
2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
−J ωнач ω0 − ω2нач .
Сиспользованием уравнения (9.19) проведем анализ переходных процессов ДПТ в различных режимах без учета механических потерь и потерь на возбуждение.
1. Пуск ДПТ НВ на холостом ходу.
Начальные условия: Мс = 0; ωнач = 0; ωкон = ω0.
Энергия, потребляемая из сети, Wc = J · ω0 · (ω0 – 0) = = J · (ω0)2 = 2Wкин.
Механическая энергия
Wмех = J · |
ω2 |
= Wкин. |
|
0 |
|
||
|
2 |
|
|
Потери энергии в цепи якоря |
|
|
|
∆W = Wкин. |
(9.20) |
Потери энергии не зависят от сопротивления и тока якорной цепи, а определяются кинетической энергией процесса (моментом инерции и квадратом скорости идеального холостого хода).
Пусть пуск осуществляется с разными сопротивлениями в цепи якоря: R1 = R22 . Тогда по пусковым электромехани-
ческим характеристикам имеем Iп1 = 2Iп2, а время пуска tп1 = tп22 , так как Тм1 = Т2м2 .
Сравнивая потери энергии, получим, что потери энергии
∆W1 = (I1 )2 R1 tп1 = (2I2 )2 R22 tп22 = (I2 )2 R2 tп2 = ∆W2.
278
2. Пуск под нагрузкой.
Начальные условия: Мс = const; ωнач = 0; ωкон = ωс.
Из уравнений (9.19) потери энергии с учетом начальных условий будут
∆W = |
t |
M dt + J ω ω − J |
ωc2 . |
(9.21) |
|
|
∫0 |
c |
c 0 |
2 |
|
|
|
|
|
При статической скорости, близкой к скорости идеального холостого хода, ωс ≈ ω0, потери, зависящие от J, близки к кинетической энергии, а величина потерь возрастает за
счет Мс.
3. Торможение противовключением.
Начальные условия: Мс = 0; ωнач = ω0; ωкон = 0; ω0 = –ω0. Подставив начальные условия в уравнение (9.19), по-
лучим
W = 0 + J (−ω |
)(0 −ω |
) = J ω2 |
= 2W , |
|
|||
c |
0 |
0 |
|
0 |
|
кин |
|
W |
= 0 + J 0 − J |
ω02 |
= −W |
|
, |
(9.22) |
|
мех |
|
|
2 |
кин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∆W = Wc – Wмех = 3Wкин.
Потери энергии велики, определяются только запасом кинетической энергии и не зависят от параметров механической характеристики и времени торможения.
Если Мс ≠ 0 при тех же начальных условиях, потери энергии составят
∆W = ∫0t Mc (−ω0 ) dt + J (−ω0 )(0 −ωc ) −
|
|
t |
Мc |
ωc dt + J 0 − J |
2 |
|
= |
|
|
− |
∫0 |
ωc |
|
|
|||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
t |
|
|
|
|
|
|
ωc |
|
= ∫0 |
Mc |
(−ω0 |
−ωc ) dt + J ω0 ωc + J 2 . |
(9.23) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
279 |
Отрицательный знак интегральной зависимости означает, что механизм способствует торможению привода.
4. Реверсирование противовключением вхолостую.
Начальные условия: Мс = 0; ωнач = |
ω0; |
ωкон = –ω0; |
||||
ω0 = –ω0. |
|
|
|
|
|
|
Потери энергии составляют |
|
|
|
|
|
|
∆W = 0 + J (−ω0 )(−ω0 |
|
2 |
− |
2 |
|
= |
−ω0 ) −0 + J |
ω0 |
ω0 |
|
|||
|
|
2 |
|
2 |
|
|
= J 2ω2 |
= 4W . |
(9.24) |
0 |
кин |
|
Способ реверсирования торможением противовключением с энергетической точки зрения является самым неблагоприятным.
5. Динамическое торможение вхолостую.
Начальные условия: Мс = 0; ωнач = ω0; ωкон = 0; ω0 = 0. Способ торможения является экономным, так как потери
энергии составляют
|
|
− |
2 |
|
= J |
2 |
=Wкин. (9.25) |
∆W = 0 − J 0(0 −ω0 ) −0 − J |
0 |
ω0 |
|
ω0 |
|||
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
9.4.2. Энергетика переходных режимов асинхронного электропривода
Потери энергии асинхронного двигателя имеют несколько составляющих: потери энергии в статоре ∆W1, в роторе ∆W2, потери холостого хода ∆Wх.х.
Потери холостого хода на трение, перемагничивание зависят от скорости, но из-за их сложности их считают постоянными и равными потерям мощности в номинальном режиме ∆Рх.х.н. Тогда потери энергии холостого хода будут пропорциональны времени переходного режима:
280