1 Проем 1,5 1,5 0,75 м

Толщина наружной стены (s): 0,53 м

Заполнение: переплеты деревянные спаренные

Остекление: двойное

Затемнение балконами/навесами: нет

2. - Выводы:

Вычисленные коэффициенты освещенности (КЕО) по точкам:

1 точка (1 м от задней, 1 м от правой стены помещения) 0,84

2 Точка (1 м от задней стены, по оси помещения) 0,88

3 точка (1 м от задней, 1 м от левой стены помещения) 0,84

4 точка (центральная точка помещения) 2,43

Уровень определения КЕО - в уровне пола помещения.

Значение коэффициента К_зд2, учитывающего среднестатистическое затенение световых проемов в жилых помещениях противостоящими зданиями. по табл.П.1.21 К_зд2 = 0,6, тогда расчетное значение КЕО в точке №2 равно

КЕО(2) = 0,88 х 0,6 = 0,53% ˃ 0,45% = e_N,

следовательно, КЕО в помещении с окном размером 1,5 х 1,5м соответствует нормативным требованиям.

6. Определим общее сопротивление теплопередаче наружной стены по (1.2)

R_o^р = 1/α_в + Σ(R_i) + 1/α_н,

где α_в = 8,7 Вт/м^{2 о}С для наружных стен по табл. П.1.4;

α_н = 23 Вт/м^{2 о}С по табл. П.1.5.

R_i = δ_i/λ_i – термические сопротивления слоев конструкции;

λ_i – расчетные коэффициенты теплопроводности материалов по табл. П.1.10, принимаемые в зависимости от условий эксплуатации ограждения:

- влажностный режим помещения – нормальный (табл. П.1.6);

- зона влажности территории – сухая (прил. П.1.9);

- условия эксплуатации ограждения – А (табл. П.1.7);

Расчетные коэффициенты теплопроводности для

- сложного раствора λ₁ = 0,7 Вт/м ^оС;

- кладки из силикатного кирпича λ₂ = 0,76 Вт/м ^оС.

Тогда общее сопротивление теплопередаче наружной стены

R_o^стены = 1/8,7 + 0,02/0,7 + 0,51/0,76 +1/23 =

0,115 + 0,029 + 0,671 + 0,043 = 0,858 м^{2 о}С/ Вт.

Сопротивление теплопередаче заполнения оконного проема для двойных спаренных деревянных переплетов по табл. П.1.1 R_o^окна = 0,4 м^{2 о}С/ Вт.

Площадь окна составляет F^окна = 2,25м² ,

-площадь каменной кладки F^стены = (3,0 х 2,8 – 2,25) = 6,15м².

Значение приведенного общего сопротивления теплопередаче участка стены определим по формуле (1.7)

R_o^р = (R_o^стены х F^стены + R_o^окна х F^окна)/( F^стены + F^окна) =

(0,858 х 6,15 + 0,4 х 2,25)/(6,15 + 2,25) = 0,686 м^{2 о}С/ Вт.

Расчетный тепловой поток за отопительный период равен

q_т^р = (t_в – t_н)/ R_o^р = (20-(-2,5))/0,686 = 32,8 Вт/м²

Значения t_в и t_н приняты по табл. П.1.2 и .1.8.

Величина нормативного теплового потока q_h^н определяется по значению нормативного сопротивления теплопередаче по формуле (1.8)

q_т^н = (t_в – t_н)/ R_o^н ,

где R_o^н – нормируемое значение сопротивления теплопередаче, определяе­мое исходя из условий энергосбережения для стен жилых зданий по фор­муле 1.9

R_o^н = 1,4 + 0,00035 ГСОП.

Параметр ГСОП = (t_в – t_оп) z_оп (формула 1.11) равен

ГСОП = (20-(-2,5)) 190 = 4275 ^оС сут.,

где z_оп = 190сут. (табл. П.1.8).

Тогда

R_o^н = 1,4 + 0,00035 х 4275 = 2,9 м^2оС /Вт

и величина нормативного теплового потока равна

q_т^н = (20 – (-2,5)/2,9 = 7,76 Вт/ м²

Величина отклонения расчетного (фактического) значения удельного рас­хода

тепловой энергии на отопление здания q_h^р от нормативного q_h^н , % составляет

(q_т^р – q_т^н)/ q_т^р = (32,8 – 7,76)/32,8= 0,76= 76 %.

В соответствии с табл. 1.1 класс энергетической эффективности ограж­дения Е (низкий). Рекомендуется реконструкция при соответствующем экономическом обосновании или снос.

Пример №2

С целью повышения класса энергетической эффективности ограждения увеличим общее сопротивление теплопередаче наружной стены и заполнения оконных проемов до значений. рекомендуемых СНиП 23-02-2003.

Рекомендуемое сопротивление теплопередаче стены (из примера №1)

R_o^н = 1,4 + 0,00035 х 4275=2,9 м^2оС/Вт.

Сопротивление теплопередаче заполнения оконного проема примем в соответствии с табл. П.1.1 для двухкамерного стеклопакета в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 8мм

R_w^н = 0.51 м^2оС/Вт.

Утепление стены произведем снаружи стены перлитопластобетоном плотностью 100 кг/м³ λ₃ = 0,041 Вт/м ^оС с оштукатуриванием цементно-перлитовым

раствором толщиной 20мм плотностью 800 кг/м³ λ₄ = 0,21 Вт/м ^оС

(табл. П.1.10). Требуемая толщина перлитопластобетона

δ₃ >= 0,041 (2,9-1/8,7-0,02/0,7-0,51/0,76-0,02/0,21-1/23)=

0,041 (2,9-0,115-0,029-0,671-0,095-0,043) = 0,08м.

Принимаем толщину утеплителя 0,08м, тогда расчетное сопротивление теплопередаче стены

R_o^стены = 1/8,7 + 0,02/0,7 + 0,51/0,76 + 0,08/0,041 + 0,02/0,21 + 1/23 =

0,115 + 0,029 + 0,671 + 1,951 + 0,095 + 0,043 = 2,904 м^2оС/Вт .

Площадь окна составляет F^окна = 2,25м² ,

площадь каменной кладки F^стены = (3,0 х 2,8 – 2,25) = 6,15м².

Значение приведенного общего сопротивления теплопередаче участка стены определим по формуле (1.7)

R_o^р = (R_o^стены х F^стены + R_o^окна х F^окна)/( F^стены + F^окна) =

(2,904 х 6,15 + 0,51 х 2,25)/(6,15 + 2,25) = 2,263 м^{2 о}С/ Вт.

Расчетный тепловой поток за отопительный период равен

q_т^р = (t_в – t_н)/ R_o^р = (20 – (-2,5))/2,263 = 9,94 Вт/ м²

Величина нормативного теплового потока равна

q_т^н = (20 – (-2,5))/ 2,9 = 7,76 Вт/ м²

Отклонения расчетного (фактического) значения удельного рас­хода тепловой энергии на отопление здания q_т^р от нормативного q_т^н , % составляет

(q_т^р – q_т^н)/ q_т^р = (9,94 – 7,76)/9,94 = 0,22

15,1%˂22%˂50%

В соответствии с табл. 1.1 класс энергетической эффективности ограждения D (пониженный). Рекомендуется реконструкция при соответствующем экономическом обосновании.

Следовательно, произведенное утепление наружной стены недостаточно.

Для того, чтобы ограждение отвечало требованиям класса энергетической эффективности С (нормальный) по табл. 1.1, необходимо выполнение условия

-5%˂ (q_т^р – q_т^н)/ q_h^р˂5%

т.е. должно соблюдаться примерное равенство расчетного и рекомендуемого тепловых потоков q_т^р ≈ q_т^н, что требует приближенного равенства сопротивлений теплопередаче R_o^р ≈ R_o^н, или

R_o^р = (R_o^стены х F^стены + R_o^окна х F^окна)/( F^стены + F^окна) ≈ R_o^н .

С учетом расчетных значений параметров рассматриваемой конструкции ограждения

(R_o^стены х 6,15 + R_o^окна х 2,25)/( 6,15 + 2,25) ≈ 2,9 м^{2 о}С/ Вт.

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждения увеличим засчет общего сопротивления теплопередаче каменной кладки, необходимое значение которого найдем из выражения

R_o^стены ≈ (2,9 × 8,4 – 0,51×2,25)/6,15 = 3,774 м^2оС/Вт.

Требуемая толщина утеплителя составит

δ₃ ≈ 0,041×(3,774-1/8,7-0,02/0,7-0,51/0,76-0,02/0,21-1/23)=

0,041×(3,774-0,115-0,029-0,671-0,095-0,043) = 0,115м.

Принимаем толщину утеплителя 0,12м. Выполним проверку соответствия ограждения заданному классу энергетической эффективности.

Общее сопротивление теплопередаче стены

R_o^стены = 1/8,7 +0,02/0,7 + 0,51/0,76 + 0,12/0,041 + 0,02/0,21 + 1/23 =

= 0,115 + 0,029 + 0,671 + 2,927 + 0,095 + 0,043 = 3,78 м^2оС/Вт.

Приведенное расчетное сопротивление теплопередаче ограждения

R_o^р = (R_o^стены × F^стены + R_o^окна × F^окна)/( F^стены + F^окна) =

=(3,78 х 6,15+0,51 х 2,25)/(6,15+2,25) = (23,25+1,15)/8,4 = 2,905 м^2оС/Вт.

Расчетное значение теплового потока

q_т^р = (t_в – t_н)/ R_o^р = (20 – (-2,5))/2,90 = 7,76 Вт/ м²

Отклонения расчетного (фактического) значения удельного рас­хода тепловой

энергии на отопление здания q_т^р от нормативного q_т^н , % составляет

(q_т^р – q_т^н)/ q_т^р = (7,76 – 7,75)/7,76 = 0,001

-5%˂0,1%˂+5%

В соответствии с табл. 1.1 класс энергетической эффективности ограждения С (нормальный). Рекомендуется экономическое стимулирование органами администрации субъектов РФ.

Произведенное утепление наружной стены является достаточным.

Библиография