Минимальный расход наружного воздуха Gн.Min, кг/ч, определяется по формуле

, (4.9)

где L_н.уд. – минимальный расход наружного воздуха на 1 человека, м³/ч, помещений общественного назначения определяется по [2, прил. М]:

− с естественным проветриванием – 40 м³/ч на 1 человека;

− без естественного проветривания для помещений, в которых люди находятся:

• не более двух часов непрерывно – 20 м³/ч на 1 человека;

• более двух часов непрерывно – 60 м³/ч на 1 человека.

Количество рециркуляционного воздуха G_р, кг/ч, определяется по формуле

^. (4.10)

Фактический воздухообмен G_п^ф, кг/ч, в кондиционируемом помещении обеспечивается суммарной воздухопроизводительностью выбранных проектировщиком кондиционеров. При этом величина фактического воздухообмена должна быть не менее любой из величин, полученной по формулам (4.4)…(4.7) и (4.9), и обязательно выполнение неравенства

.

При расчете фактического воздухообмена G^ф_п, кг/ч, коэффициент запаса рекомендуется принимать равным при длине воздуховодов не более 10 м – 1, не более 50 м – 1,1 и более 50 м – 1,15.

Количество кондиционеров рекомендуется принимать с учетом требуемой надежности работы СКВ (обычно не менее двух или трёх). Суммарная производительность выбранных кондиционеров должна быть равна их суммарной номинальной производительности.

Для центральных кондиционеров КТЦ-3 номинальная воздухопроизводительность принимается равной 12000; 24000; 37800; 48000; 75600; 96000; 150000; 192000; 240000 и 300000 кг/ч.

Пример. Определить производительность СКВ для зрительного зала кинотеатра, находящегося в городе Ялта.

По J-d-диаграмме влажного воздуха определяются параметры воздуха:

− в ТПГ ε = 6115 кДж/кг;

t_в = 27 ºС, φ_в = 30 %, J_в = 44,2 кДж/кг, d_в = 6,8 г/(кг сухого воздуха);

t_у = 30,3 ºС, J_у = 49,8 кДж/кг, d_у = 7,6 г/(кг сухого воздуха), φ_у = 27 %;

t_П1 = 25,5 ºС, d_П1 = 6,3 г/(кг сухого воздуха), φ_П1 = 30 %, J_П1 = 43,6 кДж/кг;

t_П2 = 25 ºС, J_П2 = 42 кДж/кг, d_П2 = 6,1 г/(кг сухого воздуха), φ_П2 = 30 %;

− в ХПГ ε = 7231 кДж/кг;

t_в = 20 ºС, φ_в = 45 %, d_в = 6,6 г/(кг сухого воздуха), J_в = 36,8 кДж/кг;

t_у = 22 ºС, J_у = 39,8 кДж/кг, φ_у = 43 %, d_у = 7,0 г/(кг сухого воздуха);

t_П1 = 18,5 ºС, J_П1 = 34,9 кДж/кг, d_П1 = 6,2 г/(кг сухого воздуха), φ_П1 = 46,5 %;

t_П2 = 18 ºС, J_П2 = 34,0 кДж/кг, φ_П2 = 34 %, d_П2 = 6,1 г/(кг сухого воздуха).

По условию удаления полной теплоты (формула (4.4))

− в ТПГ: и ;

− в ХПГ: и .

Таким образом, с учетом коэффициента запаса при длине воздуховодов не более 50 м фактическая воздухопроизводительность равна . При этом выполнено требование, при котором .

Из формулы (4.4) получим зависимость для определения величины энтальпии приточного воздуха:

− в ТПГ: .

По J-d-диаграмме влажного воздуха определяется параметр воздуха t_П = 25,2 ºС, d_П = 6,5 г/(кг сухого воздуха):

− в ХПГ: .

По J-d-диаграмме влажного воздуха определяется параметр воздуха t_П = 18,3 ºС, d_П = 6,2 г/(кг сухого воздуха).

Проверим на соответствие действительности полученное решение по условию удаления явной теплоты (формула (4.5))

− в ТПГ: ;

− в ХПГ: .

Проверим на соответствие действительности полученное решение для удаления избыточной влаги (формула (4.6)):

− в ТПГ: ;

− в ХПГ: .

Плотность воздуха определяется по формуле (4.8)

и .