Учебное пособие 2058
.pdf
|
|
= 0,592 + |
0,27 |
= 0,592 + |
0,27 |
= 0,6613. |
|
p |
1 |
1 |
|||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
Re6 |
|
3495,76 |
|
Расход бензина Q, м3/ч, вытекающего через отверстие в стенке резервуара, определяем по формуле (4.7):
Q = 3600 |
p |
f 2g∆H = 3600 0,6613 1,9625 10−7 |
2 9,811,8 = 2,77610−3 м3/ч. |
|
|
|
Объем бензина V, м3, вытекающего из свища за время τ, определяем по формуле (4.8):
V= Qτ =2,776·10-3·4 = 0,0111 м3.
5.Расчет и выбор оборудования АЗС
5.1.Расчет вместимости резервуарного парка и подбор резервуаров
Определить объем резервуарного парка на АЗС с реализацией в сутки Nз заправок, из которых число заправок бензином nб, а дизельным топливом nдт.
Исходные данные принимаются по табл. 5.1.
Таблица 5.1
Исходные данные для расчета оборудования АЗС
Вари- |
Nз |
nб |
nдт |
Ки, |
d, |
w, |
ν10-7, |
L, |
Т, |
nпост |
qmax, |
Кз |
||
ант |
мм |
м/с |
м |
2 |
/с |
м |
ч |
|||||||
|
|
|
|
|
|
л/мин |
|
|||||||
1 |
250 |
200 |
50 |
0,3 |
16 |
1 |
8,50 |
30,0 |
9 |
3 |
12 |
0,6 |
||
2 |
275 |
220 |
55 |
0,3 |
17 |
1,03 |
8,45 |
29,8 |
9,5 |
3 |
13 |
0,59 |
||
3 |
300 |
240 |
60 |
0,3 |
18 |
1,06 |
8,40 |
29,6 |
10 |
3 |
14 |
0,58 |
||
4 |
325 |
260 |
65 |
0,3 |
19 |
1,09 |
8,35 |
29,4 |
10,5 |
3 |
15 |
0,57 |
||
5 |
350 |
280 |
70 |
0,3 |
20 |
1,12 |
8,30 |
29,2 |
11 |
3 |
16 |
0,56 |
||
6 |
375 |
300 |
75 |
0,3 |
21 |
1,15 |
8,25 |
29,0 |
11,5 |
3 |
17 |
0,55 |
||
7 |
400 |
320 |
80 |
0,3 |
22 |
1,18 |
8,20 |
28,8 |
12 |
3 |
18 |
0,54 |
||
8 |
425 |
340 |
85 |
0,3 |
23 |
1,21 |
8,15 |
28,6 |
12,5 |
3 |
19 |
0,53 |
||
9 |
450 |
360 |
90 |
0,4 |
24 |
1,24 |
8,10 |
28,4 |
13 |
3 |
20 |
0,52 |
||
10 |
475 |
380 |
95 |
0,4 |
25 |
1,27 |
8,05 |
28,2 |
13,5 |
3 |
21 |
0,51 |
||
11 |
500 |
400 |
100 |
0,4 |
26 |
1,3 |
8,00 |
28,0 |
14 |
3 |
22 |
0,5 |
||
12 |
525 |
420 |
105 |
0,4 |
27 |
1,33 |
7,95 |
27,8 |
14,5 |
3 |
23 |
0,49 |
||
13 |
550 |
440 |
110 |
0,4 |
28 |
1,36 |
7,90 |
27,6 |
15 |
3 |
24 |
0,48 |
||
14 |
575 |
460 |
115 |
0,4 |
29 |
1,39 |
7,85 |
27,4 |
15,5 |
3 |
25 |
0,47 |
||
15 |
600 |
480 |
120 |
0,4 |
30 |
1,42 |
7,80 |
27,2 |
16 |
2 |
26 |
0,46 |
||
16 |
625 |
500 |
125 |
0,4 |
31 |
1,45 |
7,75 |
27,0 |
16,5 |
2 |
27 |
0,45 |
40
Окончание табл. 5.1
Вари- |
|
|
|
Ки, |
d, |
|
|
-7 |
2 |
L, |
Т, |
|
qmax, |
|
ант |
Nз |
nб |
nдт |
мм |
w, м/с |
ν10 |
|
, м /с |
м |
ч |
nпост |
л/мин |
Кз |
|
17 |
650 |
520 |
130 |
0,4 |
32 |
1,48 |
7,70 |
26,8 |
17 |
2 |
28 |
0,44 |
||
18 |
675 |
540 |
135 |
0,6 |
33 |
1,51 |
7,65 |
26,6 |
17,5 |
2 |
29 |
0,43 |
||
19 |
700 |
560 |
140 |
0,6 |
34 |
1,54 |
7,60 |
26,4 |
18 |
2 |
30 |
0,42 |
||
20 |
725 |
580 |
145 |
0,5 |
35 |
1,57 |
7,55 |
26,2 |
18,5 |
2 |
31 |
0,41 |
||
21 |
750 |
600 |
150 |
0,5 |
36 |
1,6 |
7,50 |
26,0 |
19 |
2 |
32 |
0,4 |
||
22 |
775 |
620 |
155 |
0,5 |
37 |
1,63 |
7,45 |
25,8 |
19,5 |
2 |
33 |
0,39 |
||
23 |
800 |
640 |
160 |
0,5 |
38 |
1,66 |
7,40 |
25,6 |
20 |
2 |
34 |
0,38 |
||
24 |
825 |
660 |
165 |
0,5 |
39 |
1,69 |
7,35 |
25,4 |
20,5 |
2 |
35 |
0,37 |
||
25 |
850 |
680 |
170 |
0,4 |
40 |
1,72 |
7,30 |
25,2 |
21 |
2 |
36 |
0,36 |
||
26 |
875 |
700 |
175 |
0,4 |
41 |
1,75 |
7,25 |
25,0 |
21,5 |
2 |
37 |
0,35 |
||
27 |
900 |
720 |
180 |
0,4 |
42 |
1,78 |
7,20 |
24,8 |
22 |
2 |
38 |
0,34 |
||
28 |
925 |
740 |
185 |
0,4 |
43 |
1,81 |
7,15 |
24,6 |
22,5 |
2 |
39 |
0,33 |
||
29 |
950 |
760 |
190 |
0,4 |
44 |
1,84 |
7,10 |
24,4 |
23 |
2 |
40 |
0,32 |
||
30 |
975 |
780 |
195 |
0,4 |
45 |
1,87 |
7,05 |
24,2 |
23,5 |
2 |
41 |
0,31 |
Принимаем норму одной средней заправки бензина Nб =50 л и дизельного
топлива 100 л.
Определяем объем резервуаров для бензина Vб и дизельного топлива Vдт , м3 с учетом трехсуточного запаса:
V = 3 |
Nб |
n ; |
(5.1) |
||||
1000 |
|||||||
б |
|
|
б |
|
|||
V |
= 3 |
Nдт |
n . |
(5.2) |
|||
|
|||||||
дт |
|
1000 |
дт |
|
По полученным данным выбираем номинальную вместимость резервуаров АЗС для бензина N1б и дизельного топлива N1дт (табл. 5.2).
Таблица 5.2 Технические характеристики горизонтальных резервуаров
для хранения нефтепродуктов
Номинальная |
Наружный |
|
Толщина |
|
вместимость, |
Длина, мм |
Масса, кг |
||
N1, м3 |
диаметр, мм |
|
стенки, мм |
|
5 |
1846 |
2036 |
3 |
446 |
10 |
2220 |
3100 |
4 |
980 |
25 |
2760 |
4278 |
4 |
1886 |
50 |
2870 |
8480 |
4 |
3369 |
41
Номинальная вместимость резервуара должна быть выбрана так, чтобы количество резервуаров для каждого вида нефтепродукта было не менее 2. Например, для типовых АЗС число резервуаров для топлива составляет 5-6 при количестве заправок в сутки меньше 500 и 8-10 при более 500 заправок.
Определяем количество резервуаров с номинальной вместимостью N1б для бензина Nб :
N |
|
= |
Vб |
, |
|
(5.3) |
|
б |
|
|
|||||
|
|
N1б |
|
||||
|
|
|
|
||||
и дизельного топлива Nдт с округлением по избытку |
|
||||||
N |
|
= |
Vдт |
. |
(5.4) |
||
дт |
|
||||||
|
|
|
N1дт |
|
|||
|
|
|
|
|
Пример расчета
Исходные данные: количество заправок в сутки Nз = 1000; число заправок бензином nб = 800; число заправок дизельным топливом nдт = 200.
Определяем объем резервуаров для бензина Vб и дизельного топлива Vдт , м3 с учетом трехсуточного запаса, принимая норму одной средней заправки бензина Nб =50 л и дизельного топлива 100 л, по формулам (5.1) и (5.2) соответственно:
V |
= 3 |
|
Nб |
n = 3 |
50 800 |
|
=120 м3; |
|||
1000 |
1000 |
|
||||||||
б |
|
б |
|
|
|
|
||||
V |
= 3 |
|
Nдт |
n |
= 3 |
100 200 |
= 60 м3. |
|||
1000 |
|
|||||||||
дт |
|
дт |
|
1000 |
|
|
Выбираем номинальную вместимость резервуаров АЗС для бензина N1б и
дизельного топлива N1дт по табл. 5.1: N1б = 25 м3; N1дт = 25 м3.
Определяем количество резервуаров для бензина Nб и дизельного топлива Nдт по формулам (5.3) и (5.4) соответственно с округлением по избытку:
N |
|
= |
Vб |
= |
120 |
= 4,8 ≈ 5 шт.; |
||
б |
N |
|
25 |
|||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
1б |
|
|
|
|
N = Vдт = 60 = 2,4 ≈ 3 шт.
дт N1дт 25
42
5.2.Подбор топливораздаточных колонок
Сучетом коэффициента использования топливораздаточной колонки Ки определяем время работы одной колонки в сутки:
Т=24 Ки. |
(5.5) |
Принимая норму заправки для одной ТРК 15 автомашин в час, рассчитываем количество заправок, совершаемых ТРК в сутки:
N1ТРК=15Т. (5.6)
Определяем число ТРК с округлением по избытку:
N |
|
= |
Nз |
. |
(5.7) |
ТРК |
|
||||
|
|
N1ТРК |
|
||
|
|
|
|
Пример расчета
Исходные данные: коэффициент использования топливораздаточной колонки Ки =0,58; количество заправок в сутки Nз = 1000.
Определяем время работы одной колонки в сутки, количество заправок, совершаемых ТРК в сутки, число топливораздаточных колонок с округлением по избытку по формулам (5.5), (5.6) и (5.7) соответственно:
Т=24 Ки = 24·0,58 = 13,92;
N1ТРК=15Т = 15·13,92 = 208,8;
N |
|
= |
Nз |
= |
1000 |
= 4,79 ≈ 5штук. |
|
ТРК |
N |
208,8 |
|||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
1ТРК |
|
|
|
5.3. Гидравлический расчет всасывающего трубопровода
Определить потери напора при движении бензина по всасывающему трубопроводу.
Исходные данные (табл. 5.1): скорость движения жидкости на линии всасывания w, м/с; диаметр трубопровода d, мм; кинематическая вязкость нефтепродукта ν , м2/с; длина трубопровода L, м.
Находим относительную шероховатость трубопровода, принимая значение эквивалентной шероховатости Кэ =0,01 мм:
43
|
|
|
|
|
|
ε = |
Кэ |
. |
|
|
|
|
(5.8) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|||||||||
Определяем числа Рейнольдса: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Re = |
wd |
, |
(5.9) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ν |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Re |
|
|
= |
10 |
, |
|
|
|
(5.10) |
|||||
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ε |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
Re |
|
|
= |
500 |
. |
(5.11) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ε |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Определяем коэффициент гидравлического сопротивления λ: |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
68 |
0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,11 |
ε + |
|
|
,Re I < Re ≤ Re II, |
|
|||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||
λ = |
|
|
|
Re |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.12) |
|
|
|
0,25 |
,Re |
> Re II. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,11ε |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Определяем приведенную длину напорного трубопровода: |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Lпр |
|
= L + |
d |
∑ξ , |
(5.13) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λ |
|
где ∑ξ - суммарный коэффициент местных сопротивлений. Необходимо учесть следующие местные сопротивления: всасывающий клапан ξ = 0,15; обратный клапан ξ = 1,3; фильтр ξ = 1,5; угловой предохранитель ξ = 1,5; плавный поворот 900 ξ = 0,23.
Определяем потери напора h, м по формуле |
|
||||
h = λ |
Lпр |
|
w2 |
|
|
|
|
|
. |
(5.14) |
|
|
|
||||
|
d |
|
2g |
|
Пример расчета
Исходные данные: скорость движения жидкости на линии всасывания w=1,5 м/с; диаметр трубопровода d=50 мм; кинематическая вязкость нефтепродукта ν =8,5·10-7 м2/с; длина трубопровода L=20 м; эквивалентная шероховатость Кэ =0,01 мм.
44
Вычисляем относительную шероховатость трубопровода и числа Рейнольдса по формулам (5.8) – (5.11):
ε = Кэ = 0,01 = 0,0002; d 50
Re = wd = 1,5 0,05−7 = 88235,3; ν 8,510
ReI = 10ε = 0,000210 = 50000;
ReII = 500ε = 0,0002500 = 2500000 .
Так как ReI < Re ≤ ReII , то определяем коэффициент гидравлического сопротивления по формуле
|
|
68 0,25 |
|
|
|
68 |
|
0,25 |
||
λ = 0,11 |
ε + |
|
|
= 0,11 |
0,0002 |
+ |
|
|
|
= 0,0194. |
|
|
|
||||||||
|
|
Re |
|
|
|
88235,3 |
|
|
Приведенную длину напорного трубопровода определяем по формуле (5.13) с учетом значений коэффициентов местных сопротивлений:
Lпр = L + λd ∑ξ = 20 + 0,01940,05 (0,15 +1,3 +1,5 +1,5 + 0,23) = 32,062 м.
Находим потери напора h, м по формуле (5.14)
h = λ |
Lпр |
|
w2 |
32,062 |
1,52 |
|
|
|
|
|
|
= 0,0194 |
|
|
|
=1,427м. |
|
|
|
0,05 |
2 9,81 |
|||||
|
d |
|
2g |
|
5.4. Определение расчетных расходов и мощности оборотной системы автомойки
Определить мощность оборотной системы автомойки при следующих исходных данных (см. табл. 5.1): количество постов в автомойке nпост , шт.; время
работы мойки в сутки Т, час; максимальная производительность моющих машин высокого давления qmax, л/мин; коэффициент, учитывающий время работы моющих машин в процессе мойки автомобиля Кз .
45
При принятом режиме работы мойки максимальное суточное количество автотранспорта, которое может быть подвергнуто мойке, составит
|
60 |
|
|
|
|
|
n = |
|
|
Тnпост |
, |
(5.15) |
|
tn |
||||||
|
|
|
|
|
где tn – средняя продолжительность мойки автомобиля, мин.
Расчетный расход моечных стоков Qр, м3/час, поступающих на водоочистную установку, определяется исходя из максимальной производительности qmax моющих машин высокого давления, которые предполагается применять для мойки легкового автотранспорта:
Q |
|
= |
qmaxnпост 60 |
. |
(5.16) |
р |
|
||||
|
1000 |
|
|
||
|
|
|
|
Мощность оборотной системы Qсут , м3/сут (суточная производительность), определяется по формуле
Qсут = QрТКз . |
(5.17) |
Пример расчета |
|
Исходные данные: количество постов в автомойке |
nпост =2 шт.; время ра- |
боты мойки в сутки Т=24 ч; максимальная производительность моющих машин высокого давления qmax =30 л/мин; коэффициент, учитывающий время работы моющих машин в процессе мойки автомобиля, Кз =0,65.
Принимая среднюю продолжительность мойки автомобиля tn=30 мин, находим максимальное суточное количество автотранспорта, которое может быть подвергнуто мойке по формуле (5.15):
|
60 |
|
|
60 |
|
|
n = |
Тnпост |
= |
24 2 = 96 шт. |
|||
tn |
30 |
|||||
|
|
|
|
Определяем расход моечных стоков Qр, м3/час, поступающих на водоочистную установку по формуле (5.16):
Q |
|
= |
qmaxnпост 60 |
= |
30 2 60 |
= 3,6 м3/час. |
р |
|
|
||||
|
1000 |
1000 |
|
|||
|
|
|
Суточную мощность оборотной системы Qсут , м3/сут, определяем по формуле (5.17):
46
Qсут = QрТКз = 3,6 24 0,65 = 56,16 м3/сут.
6. Система молниезащиты и заземления АЗС
Выполнить расчет системы молниезащиты и заземления АЗС. Число горизонтальных электродов заземляющего устройства nг =1, а диаметр dг=0,01 м. Диаметр вертикальных электродов dв=0,014 м. Надежность защиты Pз=0,99 [7].
Эквивалентное удельное сопротивление грунта ρ, Ом·м, число вертикальных электродов заземляющего устройства nв, шт., длину вертикальных электродов Lв, м и горизонтальных Lг, м, заглубление верха электрода t, м, высоту молниеприемников-мачт h, м, расстояние между стержневыми молниеприемниками L, м, принять по табл. 6.1 в зависимости от варианта.
Таблица 6.1 Исходные данные для системы молниезащиты и заземления
Вари- |
Lв, м |
ρ, |
t, м |
nв, |
Lг, м |
h, м |
L, м |
Вари- |
Lв, м |
ρ, |
t, м |
nв, |
Lг, м |
h, м |
L, м |
ант |
Ом·м |
шт. |
ант |
Ом·м |
шт. |
||||||||||
1 |
1,84 |
100 |
0,5 |
3 |
64 |
20 |
65 |
16 |
2,44 |
85 |
0,65 |
4 |
49 |
17 |
50 |
2 |
1,88 |
99 |
0,51 |
4 |
63 |
19,8 |
64 |
17 |
2,48 |
84 |
0,66 |
5 |
48 |
16,8 |
49 |
3 |
1,92 |
98 |
0,52 |
5 |
62 |
19,6 |
63 |
18 |
2,52 |
83 |
0,67 |
6 |
47 |
16,6 |
48 |
4 |
1,96 |
97 |
0,53 |
6 |
61 |
19,4 |
62 |
19 |
2,56 |
82 |
0,68 |
7 |
46 |
16,4 |
47 |
5 |
2 |
96 |
0,54 |
7 |
60 |
19,2 |
61 |
20 |
2,6 |
81 |
0,69 |
8 |
45 |
16,2 |
46 |
6 |
2,04 |
95 |
0,55 |
8 |
59 |
19 |
60 |
21 |
2,64 |
80 |
0,7 |
9 |
44 |
16 |
45 |
7 |
2,08 |
94 |
0,56 |
9 |
58 |
18,8 |
59 |
22 |
2,68 |
79 |
0,71 |
3 |
43 |
15,8 |
44 |
8 |
2,12 |
93 |
0,57 |
3 |
57 |
18,6 |
58 |
23 |
2,72 |
78 |
0,72 |
4 |
42 |
15,6 |
43 |
9 |
2,16 |
92 |
0,58 |
4 |
56 |
18,4 |
57 |
24 |
2,76 |
77 |
0,73 |
5 |
41 |
15,4 |
42 |
10 |
2,2 |
91 |
0,59 |
5 |
55 |
18,2 |
56 |
25 |
2,8 |
76 |
0,74 |
6 |
40 |
15,2 |
41 |
11 |
2,24 |
90 |
0,6 |
6 |
54 |
18 |
55 |
26 |
2,84 |
75 |
0,75 |
7 |
39 |
15 |
40 |
12 |
2,28 |
89 |
0,61 |
7 |
53 |
17,8 |
54 |
27 |
2,88 |
74 |
0,76 |
8 |
38 |
14,8 |
39 |
13 |
2,32 |
88 |
0,62 |
8 |
52 |
17,6 |
53 |
28 |
2,92 |
73 |
0,77 |
9 |
37 |
14,6 |
38 |
14 |
2,36 |
87 |
0,63 |
9 |
51 |
17,4 |
52 |
29 |
2,96 |
72 |
0,78 |
3 |
36 |
14,4 |
37 |
15 |
2,4 |
86 |
0,64 |
3 |
50 |
17,2 |
51 |
30 |
3 |
71 |
0,79 |
4 |
35 |
14,2 |
36 |
6.1. Расчет сопротивления заземляющего устройства
Расстояние от поверхности земли до заземлителя Т, м, определяем по формуле
|
|
Т = |
Lв |
|
+ t . |
|
|
|
(6.1) |
||
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сопротивление вертикального электрода Rв, Ом определяем по формуле |
|||||||||||
|
= |
ρ |
|
|
2L |
+ 0,5ln |
4T + L |
|
|||
Rв |
|
ln |
|
в |
|
в |
. |
(6.2) |
|||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
2π Lв |
|
|
dв |
|
4T − Lв |
|
|||
|
|
|
|
47 |
|
|
|
|
|
|
Сопротивление горизонтального |
электрода |
Rг, Ом, определяем |
||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
R = |
ρ |
|
L2 |
|
||
|
ln |
г |
. |
(6.3) |
||
2π L |
|
|||||
г |
|
td |
г |
|
||
|
г |
|
|
|
Полное сопротивление заземляющего устройства Rзу, Ом, определяем по формуле
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
R = |
|
|
|
|
|
|
|
, |
(6.4) |
|
|
|
|
|
|
||||
зу |
kисп |
nв |
+ |
nг |
|
|
|
||
|
|
|
Rв |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Rг |
|
где kисп = 0,81 – коэффициент использования заземлений.
Расчетное сопротивление заземляющего устройства не должно превышать нормативных значений [7, 8].
Пример расчета
Исходные данные: диаметр вертикального электрода dв=0,015 м, а горизонтальных - dг=0,011 м; эквивалентное удельное сопротивление грунта ρ=95,5 Ом·м; число вертикальных электродов заземляющего устройства nв =5шт; длина вертикальных электродов Lв=2,5 м и горизонтальных Lг=32 м; заглубление верха электрода t =0,5 м; высота молниеприемников-мачт h=15 м; коэффициент использования заземлений kисп = 0,81.
Определяем расстояние от поверхности земли до заземлителя Т, м, по формуле (6.1):
Т = L2в + t = 2,52 + 0,5 =1,75м.
Находим сопротивление |
вертикального электрода Rв, Ом, по |
||||||||||||||
формуле (6.2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ |
|
|
2L |
|
4T + L |
|
|
||
|
|
|
Rв = |
|
|
ln |
в |
+ 0,5ln |
в |
|
= |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
2π Lв |
|
dв |
|
4T − Lв |
|
|
||||
= |
|
95,5 |
|
|
|
2 2,5 |
+ 0,5ln |
4 1,75 + 2,5 |
|
= 37,61 Ом. |
|||||
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
3,14 |
|
|
|
4 1,75 − 2,5 |
||||||||||
|
2 |
2,5 |
|
0,015 |
|
|
|
|
|
Вычисляем сопротивление горизонтального электрода Rг, Ом, по формуле (6.3)
48
R = |
ρ |
ln |
L2 |
= |
|
95,5 |
ln |
|
322 |
|
= 5,77 |
Ом. |
|
|
г |
|
|
|
|
|
|||||||
2π L |
|
|
2 |
3,14 32 |
0,5 |
0,011 |
|||||||
г |
|
td |
г |
|
|
|
|
||||||
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По формуле (6.4) находим полное сопротивление заземляющего устройства Rзу, Ом:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|||
R = |
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 4,031 Ом. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
1 |
|
||||||
зу |
kисп |
nв |
+ |
nг |
|
|
0,81 |
|
+ |
|
|
|
||||||
|
|
|
Rв |
|
|
|
|
|
|
|
37,61 |
5,77 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
Rг |
|
|
|
|
|
|
Полученное значение расчетного сопротивления заземляющего устройства не превышает нормативного [7, 8].
6.2. Расчет параметров зоны защиты двойного стержневого молниеотвода
Стандартной зоной защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой h является круговой конус высотой h0 < h, вершина которого совпадает с вертикальной осью молниеотвода (рис. 6.1). Габариты зоны определяются двумя параметрами: высотой конуса h0 и радиусом конуса на уровне земли r0 [17].
Рис. 6.1. Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода
При надежности защиты Pз=0,99 и высоте молниеотвода до 30 м, высота конуса h0=0,8 h, м, радиус конуса r0=0,8h, м.
49