Учебное пособие 1964
.pdfНагрузку на площадку следует предусматривать hдн.≤ 3 м3/(м2 год) при условии периодического вывоза подсушенного осадка в течение года. Песок подсыхает в течение Т = 10 – 15 дней, затем можно осуществлять повторный напуск. По мере накопления песка следует предусмотреть его вывоз в отвалы или использование для планировки.
Методика расчёта
1.Определяется необходимая площадь песковых площадок по объёму песка, поступающего на песковые площадки за 1 год:
W |
= |
р Nпр 365 |
3 |
|
|
, м /год, |
(5.1) |
||
|
||||
общ. |
|
1000 |
|
|
|
|
|
|
где р – нормируемый объём песка в л, который задерживается за сутки в расчёте на 1 чел. при фактической влажности песка.
Для аэрируемых песколовок р = 0,03 л/(чел. сут); для всех остальных типов –
р= 0,02 л/(чел. сут). Nпр. – приведенное число жителей, чел..
2.Определяется полезная площадь песковых площадок по формуле
F = |
Wобщ |
, м2, |
(5.2) |
|
|||
полн |
hдоп |
|
|
|
|
здесь hдоп – допустимая нагрузка песка в м3 на 1 м2 поверхности карты. Соглас-
но п. 6.33 [1] hдоп≤ 3 м3/(м2 год).
3.Принимается размер песковой площадки f = А В с высотой ограждающего валика 1...2 м и рассчитывается общее количество песковых площадок выбранного размера:
mобщ=Fполн /f, шт. |
(5.3) |
Расчётное число (mобщ) округляется до большего целого ( mобщ′ ) и пересчи-
тывается общая полезная площадь: |
2 |
|
|
′ |
′ |
|
|
Fполн = |
f mобщ , м . |
(5.4) |
4.Определяется общая площадь песковых площадок с учётом заградительных валиков и дорог вокруг площадок:
′ |
2 |
(5.5) |
|
||
Sобщ = Fполн К , м , |
здесь К – коэффициент, учитывающий площадь, занимаемую оградительными валиками, зависит от производительности станции. К = 1,3…1,4 при малой производительности станции, К = 1,15…1,2 – при средней и крупной производительности станции.
5. Определяется высота слоя песка разового напуска на одну карту:
h = W , м, |
(5.6) |
oc f
где W – объём песка, выгружаемого за 1 раз, равный объёму осадочной части песколовки, м3.
6.Определяется строительная высота бортов песковой карты из условия намораживания:
Нстр.=hнам.+hб, м, |
(5.7) |
где hб- высота бортов над уровнем песка. hб=0,3…0,5 м;
51
hнам- толщина слоя намораживания песка на карте. Определяется по формуле
hнам= |
W tнам К1 |
+ hлёд, м, |
(5.8) |
|
|||
|
Fполн К2 |
|
где W – суточный объём песка, задерживаемого в песколовках, м3/сут;
tнам – продолжительность дней намораживания. Определяется по картам изолиний [1, черт. 3, с. 60];
К1 – коэффициент, учитывающий уменьшение объёма песка за счёт вымораживания влаги и частичной её фильтрации в дренажную систему в момент намораживания К1 = 0,75…0,8; К2 – коэффициент, учитывающий, какую часть полезной площади песковых карт предусматривается отвести под зимнее вымораживание, К2 = 0,7…0,75;
Fполн – полезная площадь песковых карт;
hлёд – высота слоя льда, который образуется в результате таяния снега при выпадении атмосферных осадков, hлёд = 0,1 м.
Вместо песковых карт целесообразно включать в проект песковые бункеры (рис. 15) с подачей в них песка шнековыми насосами, если в песколовках будет улавливаться песок крупностью не менее 0,2 мм. Песковые бункеры принимают круглые или квадратные в плане.
Рис. 15. Бункеры для песка:
1 – трубопровод для подвода воды в систему отопления; 2 – трубопровод для отвода воды из системы отопления; 3 – затвор с электроприводом; 4 - теплоизоляция; 5 – бункеры; 6 – гидроциклон; 7 – трубопровод для отвода воды от гидроциклонов; 8 – трубопровод для подвода пульпы к гидроциклонам; 9 - патрубок для спуска воды в канализацию; 10 –отверстие с затвором для выгрузки песка
Стабилизация осадков
Определяется количество абсолютно сухого вещества сырого осадка, задержанного в первичных отстойниках:
О |
= |
∆ |
К |
отс |
Q 10−6 |
, т/сут, |
(5.9) |
сух |
|
|
сут |
|
|
где ∆Котс – фактическое снижение концентрации взвешенных веществ в первичных отстойниках, г/м3;
Qсут – суточный расход станции, м3/сут.
52
Величина абсолютно сухого вещества избыточного активного ила опреде-
ляется по формуле |
|
U сух = (Пр − at ) Qсут 10−6 , т/сут, |
(5.10) |
где Пр – прирост активного ила. Определяется по формуле |
|
Пр =0,8 Квых+0,3 Len, г/ м3; |
(5.11) |
Квых – фактическая концентрация взвешенных веществ на выходе из пер- |
|
вичных отстойников, г/ м3: |
|
Квых =Ксм – ∆Кр – ∆Кп – ∆Котс; |
(5.12) |
Len – БПКполн сточных вод, поступающих в аэротенки (выход из первичных отстойников). Определяется по формуле (4.116), г/м3;
at – вынос взвешенных веществ из вторичных отстойников. С вариантом доочистки принимается at =10 г/ м3, без доочистки – at =m – по расчёту необходимой степени очистки формула (7) [3].
Процесс минерализации органических веществ заключается в окислении только органических веществ. Поэтому необходимо знать количество абсолютно сухого беззольного вещества осадка (Обз) и ила (Uбз), которое можно опреде-
лить по формулам: |
|
Осух (100 − Вг )(100 − Зос ) |
|
|
|
|
||
О = |
, т/сут, |
(5.13) |
||||||
|
|
|||||||
бз |
|
|
100 100 |
|
|
|||
Uбз |
= |
Uсух (100 − Вг′) (100 − Зил ) |
|
, т/сут, |
(5.14) |
|||
100 100 |
||||||||
|
|
|
|
|
где Вг и Вг′ - гигроскопическая влажность осадка и ила. Принимается в пределах
5 – 6 %;
Зос и Зил – зольность первичного осадка и активного ила Зос = 26– 29 % и
Зил = 25 - 30 %.
Для расчёта сооружений стабилизации осадка необходимо знать объёмы осадка и ила, задержанных за сутки.
Объём осадка первичных отстойников без биокоагуляции определяется по формуле (4.120).
Объём избыточного активного ила определяется по формуле
|
100 U сух |
3 |
|
|||
Vил = |
|
|
|
|
, м /сут, |
(5.15) |
(100 − В |
ил |
) γ |
|
|||
|
|
|
ил |
|
где γил – удельный вес ила, γил= 1,003 – 1,005 т/ м3.
Вил – влажность ила, подаваемого на стабилизацию, %. Влажность неуплотнённого ила зависит от дозы ила в аэротенках:
Вил =100 − |
аср. |
, %, |
(5.16) |
|
10 |
||||
|
|
|
здесь аср. – средняя доза ила в аэротенке, г/л;
После уплотнения ил имеет влажность в зависимости от типа уплотнения: 99,6 – 98 % - в вертикальных уплотнителях; 99,8 – 98,5 % - во флотационных и 97 – 97,3 % - в радиальных уплотнителях.
53
Влажность, зольность и удельный вес смеси осадка и ила определяется по формулам:
Всм |
= |
Wос Вос +Vил Вил |
, %, |
(5.17) |
||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
Wос +Vил |
|
|
|
|
Зсм = |
Wос Зос +Vил Зил |
, %, |
(5.17,а) |
|||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
Wос +Vил |
|
|
|
|
|
Wос γос +Vил γил |
3 |
|
|||||
γсм = |
|
|
|
|
|
, т/м . |
(5.17,б) |
|
|
|
|
Wос +Vил |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Если на станции в первичных отстойниках предусматривается биокоагуляция избыточным илом, то общий объём смеси осадка и ила, который удаляется из первичных отстойников, составит при влажности смеси Всм = 96 -96,5 %
Мобщ.= |
(Осух |
+U сух ) 100 |
3 |
|
|
|
, м /сут. |
(5.18) |
|
(100 |
− Всм ) γсм |
Далее, в зависимости от соотношения Осух/Uсух и Обз/Uбз, следует выбрать сооружения для стабилизации осадка, ила или их смеси, руководствуясь п.6.338 – 6.342 [1].
5.2. Расчёт метантенков и газгольдеров
Совместно с канализационными осадками в метантенки можно подавать дроблёные отбросы с решёток. В этом случае суточный объём отбросов следует плюсовать к другим видам осадка.
Для сбраживания осадков в типовых метантенках допускается принимать мезофильный (Т = 33°С) или термофильный (Т = 53°С) режимы. В метантенках новой конструкции (с разделением фаз брожения по отдельным ёмкостям) целесообразно первую ступень сбраживания принимать термофильной, а вторую
– щелочную проектировать с мезофильным режимом сбраживания. Такой приём позволит сократить затраты на последующую обработку и утилизацию осадков.
Вместимость метантенков следует определять в зависимости от фактической влажности осадков по суточной дозе загрузки, табл. 36 или [1, табл. 59].
Таблица 36
Суточная доза загружаемого в метантенки осадка, Дmt, %,
в зависимости от влажности загружаемого осадка и режима сбраживания
Режим |
|
Влажность загружаемого осадка, % |
|
||
сбраживания |
93 |
94 |
95 |
96 |
97 |
Мезофильный |
7 |
8 |
8 |
9 |
10 |
Термофильный |
14 |
16 |
17 |
18 |
19 |
Общий объём метантенков (рис. 16) определяется по формуле
Wмет= |
Woc +Vил +Wотб |
3 |
|
|
|
100 , м . |
(5.19) |
||
Дmt |
||||
|
|
|
||
|
54 |
|
|
Для варианта с биокоагуляцией осадка первичных отстойников и подачи отбросов с решёток в метантенки общий объём составит
Wмет= |
Мобщ +Wотб |
100 , м3, |
(5.19,а) |
|
Дmt
где Wотб – определяется по формуле (4.12).
Рис. 16. Метантенк:
1 – загрузочный трубопровод; 2 – трубопровод выгрузки сброженного осадка; 3 – трубопровод откачки; 4 – труба с бобышкой для термометра
Основные показатели типовых ёмкостей метантенков принимаются по табл. 37. Количество метантенков следует принимать не менее двух, согласно
[1, п. 6.356].
55
|
|
|
|
|
|
Таблица 37 |
|
Основные показатели по типовым проектам метантенков (рис. 16) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Высота, м |
|
Строительный |
||
|
Полезный |
|
|
|
3 |
||
Диаметр, |
|
|
|
объём, м |
|||
объём од- |
|
|
|
|
|
|
|
верхнего |
цилинд- |
нижнего |
здания |
|
киоска |
||
м |
ного резер- |
ри- |
|
||||
вуара, м3 |
конуса |
ческой |
конуса |
обслужи- |
|
газовой |
|
|
|
|
части |
|
вания |
|
сети |
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
500 |
1,45 |
5 |
1,7 |
- |
|
- |
12,5 |
1000 |
1,9 |
6,5 |
2,15 |
652 |
|
100 |
15 |
1600 |
2,35 |
7,5 |
2,6 |
2035 |
|
112 |
17,5 |
2500 |
2,5 |
8,5 |
3,05 |
2094 |
|
136 |
20 |
4000 |
2,9 |
10,6 |
3,5 |
2520 |
|
174 |
Степень распада беззольного вещества загружаемого осадка Rr, %, в зависимости от дозы загрузки следует определять по формуле
Rr =Rlim - Kr Дmt, (5.20)
где Rlim – максимально возможное сбраживание беззольного вещества загружаемого осадка. Определяется по формуле
Rlim = |
Roc Oбз + Rил Uбз |
, %, |
(5.21) |
|
|||
|
Oбз +Uбз |
|
где Rос – степень распада осадка первичных отстойников, Rос = 53 %; Rил – степень распада активного ила, Rил = 44 %;
Кr – коэффициент, зависящий от влажности осадка, принимается по табл. 38.
Таблица 38 Значения коэффициентов Кr в зависимости от режима сбраживания
и влажности загружаемого осадка
Режим |
|
Влажность загружаемого осадка, % |
|
||
сбраживания |
93 |
94 |
95 |
96 |
97 |
Мезофильный |
1,05 |
0,89 |
0,72 |
0,56 |
0,40 |
Термофильный |
0,455 |
0,385 |
0,31 |
0,24 |
0,17 |
Далее следует рассчитать газгольдеры.
Газгольдеры станции очистки сточных вод рассчитываются для хранения трёхчасового запаса газа метантенков. Для этого необходимо определить общий объём выделяемого в результате сбраживания в метантенках газа. Согласно [1, п. 6.354], весовое количество газа, получаемого при сбраживании, надлежит принимать 1 г на 1 г распавшегося беззольного вещества загружаемого осадка. Объёмный вес газа – 1 кг/м3, теплотворная способность – 5000 Ккал/м3.
|
(Обз +U |
бз ) 1000 |
|
3 |
|
||||
Г= |
|
|
|
|
|
Rr |
, м /сут, |
(5.22) |
|
100 |
|
γг |
|||||||
|
|
|
|
||||||
|
Wг= |
Г |
|
К1 t , м3, |
|
(5.23) |
|||
|
|
|
|
||||||
|
24 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
56 |
|
|
где К1 – коэффициент неравномерности образования биогаза, принимается К1 = 1,5…2; t - время хранения газа в газгольдерах, t = 3ч.
Основные размеры газгольдеров приведены в табл. 39 или [8, табл. 36.6]. Таблица 39
Основные параметры газгольдеров
Номер |
|
Внутренний |
|
Высота, мм |
|
, |
||
|
|
|
|
|||||
Объём, |
диаметр, мм |
|
|
|
||||
типового |
3 |
|
|
|
|
|
|
т |
проекта |
м |
резервуара |
коло- |
общая |
резервуара |
|
колокола |
Расход металла |
|
|
|
кола |
|
|
|
|
|
7-07-01/66 |
100 |
7400 |
6600 |
7450 |
3450 |
|
3400 |
14 |
7-07-02/66 |
300 |
9300 |
8500 |
12500 |
5920 |
|
6880 |
25 |
7-07-03/66 |
600 |
11480 |
10680 |
15400 |
7390 |
|
7610 |
41,5 |
707-2-5 |
1000 |
14500 |
13700 |
15400 |
7390 |
|
7610 |
53 |
707-2-6 |
3000 |
21050 |
20250 |
20100 |
9800 |
|
9900 |
126 |
707-2-7 |
6000 |
26900 |
26100 |
24200 |
11750 |
|
12050 |
192 |
Газгольдеры принимаются с резервом.
5.3.Расчёт аэробных стабилизаторов
На аэробную стабилизацию допускается направлять неуплотнённый или уплотнённый в течение не более 5 ч активный ил, а также смесь его с сырым осадком.
Для аэробной стабилизации предусматривают сооружения типа коридорных аэротенков. Продолжительность аэрации следует принимать для различного состава и температуры осадков по табл. 40.
Продолжительность аэробной стабилизации |
Таблица 40 |
|||
|
||||
в зависимости от типа осадков и температуры |
|
|||
|
|
|
|
|
Тип осадков |
Продолжительность аэрации, сут, |
|||
при различных температурах |
||||
|
Т = 20°С |
Т = 10°С |
Т = 30°С |
|
Неуплотнённый активный ил |
2…5 |
4…10 |
1…2,5 |
|
Смесь осадка первичных отстойников |
6…7 |
12…14 |
3…3,5 |
|
и неуплотнённого активного ила |
||||
|
|
|
||
Смесьосадкаиуплотненногоактивногоила |
8…12 |
16…24 |
4…6 |
Объём аэробного стабилизатора определяется по формуле
Wа.с = V tat, м3, (5.24)
где tat – время обработки осадка. Принимается по табл. 40.
V – объём осадка, подаваемого на обработку. Если обрабатывается только ил, то V = Vил. Если обрабатывается смесь осадка первичных отстойников и ила, то V =Мобщ.
Интенсивность аэрации следует принимать не менее 6 м3/(м2 ч).
Расход воздуха, который должен быть подан в аэробные стабилизаторы, составляет
Qвозд= Wа.с q0, м3/ч, |
(5.25) |
57 |
|
где q0 – удельный расход воздуха в аэробном стабилизаторе, м3/(м3 ч). Его следует принимать 1…2 м3/ч на 1 м3 вместимости стабилизатора в зависимости от концентрации осадка (99,5…97,5 %).
Для аэробных стабилизаторов следует выбирать не менее двух ёмкостей по табл. 41 или [8, табл. 27.6 или 27.7].
Таблица 41
Основные параметры типовых аэротенков–вытеснителей при ширине коридора 4,5 м
(конструкции ЦНИИЭП инженерного оборудования)
Рабочая |
Число |
Рабочий объём одной секции, м3, при её |
Номер |
||
глубина |
кори- |
|
длине, м |
|
типового |
аэротенка, м |
доров |
36 - 42 |
48 -54 |
60 -66 |
проекта |
3,2 |
2 |
1040 – 1213 |
1386 – 1559 |
1732 |
902-2-195 |
3 |
1560 – 1820 |
2080 – 2340 |
2600 |
902-2-192 |
|
|
4 |
2070 – 2416 |
2762 – 3108 |
3494 – 3200 |
902-2178 |
4,4 |
2 |
1420 – 1658 |
1896 – 2134 |
2372 |
902-2-195 |
3 |
2140 – 2496 |
2852 – 3208 |
3564 |
902-2-192 |
|
|
4 |
2850 – 3325 |
3800 – 4275 |
4750 – 5225 |
902-2178 |
5.4. Расчёт иловых площадок
Иловые площадки как основные сооружения для обезвоживания осадка предусматриваются при производительности очистной станции до 40 тыс. м3/сут. При больших производительностях станции они предусматриваются на случай аварии и рассчитываются на 20 % от общего объёма обрабатываемого осадка. Основание площадок предпочтительно искусственное. При проектировании иловых площадок надлежит принимать:
рабочую глубину карт – 0,7…1 м;
высоту оградительных валиков – на 0,3 м выше рабочего уровня;
ширину валиков поверху – не менее 0,7 м, при использовании механизмов для ремонта земляных валиков 1,8…2 м;
уклон дна разводящих труб или лотков – по расчёту, но не менее 0,01;
число карт – не менее четырёх [1, п. 6.391].
Полезная площадь иловых площадок определяется по формуле
F |
|
Мобщ 365 |
2 |
|
= |
|
, м , |
(5.26) |
|
|
||||
полн |
|
hдоп |
|
|
|
|
|
|
где hдоп – допустимая нагрузка на иловые карты. Принимается по табл. 42 или
[1, табл. 64].
Ширина иловой площадки на малых станциях принимается от 10 до 15 м, средних и крупных – от 35 до 50 м. Полезную площадь одной карты следует принимать от 0,25 до 2 га [1, п. 6.392]. Отношение ширины к длине площадки 1:2…1:2,5. Крытые иловые площадки используют как теплицы для выращивания декоративных растений. Нагрузка на них в 10…12 раз больше, чем на открытые иловые площадки.
58
Следует принять размер одной иловой площадки F1, м2 и рассчитать количество иловых площадок:
|
|
|
|
nил.п=Fполн/F1, шт. |
|
|
(5.27) |
|||||
Допустимая нагрузка на иловые площадки в зависимости |
Таблица42 |
|||||||||||
|
||||||||||||
от характеристики осадка и вида площадки |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тип иловых площадок |
|
|||
|
|
|
|
|
на есте- |
|
на естест- |
на искус- |
|
площад- |
||
|
|
|
|
|
|
ственном |
|
|||||
Характеристика осадка |
|
|
ствен- |
|
венном |
асфальто- |
|
ки - уп- |
||||
|
|
|
|
|
ном ос- |
основании |
вом осно- |
|
лотните- |
|||
|
|
|
|
|
нова- |
|
с дрена- |
вании с |
|
ли |
||
|
|
|
|
|
нии |
|
|
жем |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
дренажем |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сброженная в мезофильных ус- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ловиях смесь осадка из первич- |
|
1,2 |
|
|
|
1,5 |
2,0 |
|
1,5 |
|||
ных отстойников и активного |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ила |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
То же, в термофильных услови- |
|
0,8 |
|
|
|
1,0 |
1,5 |
|
1,0 |
|||
ях |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аэробно стабилизированная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
смесь активного ила и осадка из |
|
1,2 |
|
|
|
1,5 |
2,0 |
|
1,5 |
|||
первичных отстойников или |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
стабилизированный активный ил |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Высота оградительных валиков из условия намораживания определяется |
||||||||||||
по формуле |
|
Мобщ tнам К1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
h |
= |
+ h |
з.о |
, м , |
|
|
(5.28) |
|||||
|
|
|
||||||||||
нам |
Fполн К2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Мобщ – общий объём обрабатываемых осадков, м3;
tнам – количество суток, в течение которых происходит намораживание осадка на иловых площадках, по черт. 3 [1];
К1 – коэффициент, учитывающий уменьшение объёма осадка за счёт зимнего вымораживания влаги и частичной фильтрации в дренажную систему (0,75 - 0,8) [1, п.6.395];
К2 – коэффициент, учитывающий часть полезной площади карт, которая предназначена для намораживания осадка (0,7 - 0,75);
hз.о – слой зимних осадков (толщина слоя осадка). Принимается равным
0,1 м.
Общая площадь, занимаемая иловыми площадками, с учётом площади оградительных валиков и устройства дорог определяется по формулам:
- для малых очистных станций
Sобщ = 1,45 Fполн, м2; |
(5.29) |
- для средних и крупных очистных станций |
|
Sобщ = (1,15…1,25) Fполн, м2. |
(5.29, а) |
59 |
|
5.5.Расчёт вакуум-фильтров
На крупных очистных станциях из-за большого количества осадка сушка на иловых площадках экономически невыгодна, т.к. требует больших площадей для устройства площадок. Методы механического обезвоживания осадков, в частности на вакуум-фильтрах, являются наиболее распространёнными способами снижения влажности осадка. При фильтровании происходит два процесса: протекание жидкости через пористую массу и образование слоя осадка (кека). При вакуум-фильтрации скорость водоотдачи осадков возрастает в несколько раз по сравнению с естественной фильтрацией. Сырые осадки обезвоживаются на вакуум-фильтрах более эффективно, чем сброженные, и при этом с более высокой производительностью и меньшим расходом химических реагентов. Различают два способа организации процесса фильтрования: периодический (рис.17) и непрерывный (рис.18).
Рис. 17. Схема вакуум-фильтра пе- |
Рис. 18. Схема вакуум-фильтра непре- |
|
1 |
риодического действия: |
рывного действия: |
– вращающийся ролик; |
1 – нож для съёма кека; 2 – разгрузочный ро- |
|
2 |
– нож; |
лик; 3 – трубы с насадками для промывки тка- |
3 |
– натяжной ролик; |
ни; 4 – возвратный ролик; 5 – фильтровальная |
4 |
– направляющий ролик |
ткань; 6 – барабан фильтра; 7 – распредели- |
|
|
тельная головка; 8 – корыто фильтра; 9 – на- |
|
|
тяжной ролик; 10 – отвод промывной воды; |
|
|
11 – жёлоб промывной воды |
Для интенсификации процесса обезвоживания осадка необходимо предусмотреть предварительную его обработку по схеме, представленной на рис. 19.
При расчёте вакуум-фильтров определяют нагрузку на фильтры, необходимую площадь поверхности вакуум-фильтров и необходимое количество типовых установок (табл. 43).
|
Параметры типовых вакуум-фильтров |
Таблица 43 |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь, |
|
|
|
Мощность |
|
Наименование |
Габаритные |
Диаметр, |
Длина, |
электро- |
|
|
|
м2 |
размеры, мм |
м |
м |
двигателя, |
|
|
|
|
|
|
кВт |
|
БОУ – 40 – 3 |
40 |
6660х4300х3640 |
3 |
4,4 |
3,4…4,1 |
|
БОУ – 20– 2,6 |
20 |
4750х3230х3830 |
2,6 |
2,7 |
3 |
|
БОУ – 10– 2,6 |
10 |
3420х3320х3415 |
2,6 |
1,35 |
2,2 |
|
БОУ – 5– 1,75 |
5 |
2680х2410х2650 |
1,75 |
0,96 |
1,1 |
|
|
|
60 |
|
|
|
|