Учебное пособие 1964
.pdfВ пояснительной записке следует указать марку подобранной решётки, габаритные размеры и число прозоров в решётке (n).
Далее определить основные размеры решёток (рис.4).
Рис. 4. Схема установки решётки
Канал перед решёткой Вк, мм, предварительно определяют по формуле
Вк=n b, (4.1)
где b – ширина прозоров между прутьями решётки, мм.
По расчётному расходу перед одной решёткой и предварительно рассчитанному размеру канала Вк, по табл. [4] следует подобрать сечение подводящего канала. Результаты гидравлического расчёта подводящего канала следует свести в табл. 14.
|
|
|
Таблица 14 |
Расчётные параметры подводящего канала решётки |
|||
|
|
|
|
Расчётные |
Расход сточных вод через одну решётку, л/с (Nраб. реш., шт.) |
||
параметры |
qmax s (Nраб.реш =) |
qmid s (Nраб.реш=) |
qmin s (Nраб.реш=) |
Ширина, Вк, м |
|
|
|
Уклон, i |
|
|
|
Наполнение, h, м |
|
|
|
Скорость, υ, м/с |
|
|
|
Общая глубина |
|
|
|
канала, Н, м |
|
|
|
Ширину подводящего канала следует подбирать на 200 – 300 мм меньше ширины принятой решётки.
Глубину воды перед решёткой следует принимать равной расчётному наполнению в подводящем канале.
21
Для принятого типа решёток и данных гидравлического расчёта следует определить скорость протекания сточных вод через прозоры решётки, м/с:
υ |
р |
= |
qmax К1 |
, |
(4.2) |
|
b h n |
||||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
max |
|
|
где qmax – расход, приходящийся на одну решётку, при максимальном притоке |
|||||
на станцию сточных вод, м3/с; |
|
|
|
||
К1 – коэффициент, учитывающий |
стеснение |
потока зубьями граблей |
|||
(К1=1,05); b – ширина прозоров между прутьями решётки, м; |
|||||
hmax – максимальный уровень воды перед решёткой при расчётном расхо- |
|||||
де, м; n – число прозоров в решётке, шт.: |
|
||||
n = |
Bp + S |
, |
(4.3) |
||
S +b |
|||||
|
|
|
здесь S – ширина стержней решётки, мм; Вр – ширина решетки, мм.
Далее следует выполнить проверочный расчёт с целью определения скоро-
сти в уширенной части канала перед решёткой и после при минимальном притоке сточных вод:
υmin = |
qmin |
, м/с, |
(4.4) |
|
|||
|
Bp hmin |
|
где qmin – расход, приходящийся на одну решётку, при минимальном притоке на станцию сточных вод, м3/с;
hmin – минимальная глубина слоя воды в камере перед решёткой, м.
При расчёте минимальная скорость не должна быть меньше 0,4 м/с, чтобы в каналах решётки не оседал песок.
На следующем этапе определяют геометрические параметры решётки, такие как потери напора в решётке - hр (см. рис.4), размеры камеры решётки – l1, l2, lp, и общую строительную длину и глубину камеры.
Потери напора в решётке hр (см. рис.4) определяют по формуле
hp =ςк |
υ2 |
Кз , м, |
(4.5) |
||
к |
|
||||
|
2g |
|
|
|
|
где ςк - коэффициент местного сопротивления, |
отнесённый к скорости (υк) |
||||
движения жидкости в камере перед решёткой при максимальном при- |
|||||
токе. Определяют по формуле |
|
|
|||
S |
|
43 |
sinα , |
(4.6) |
|
ςк = β |
|
|
|||
b |
|
|
|
|
здесь β - коэффициент, учитывающий форму поперечного сечения стержней. Следует принимать по табл. 15.
S и b – толщина стержней и ширина прозоров, мм;
α – угол наклона решётки (см.рис. 4) к горизонту. Для вертикальной решётки α=90°, для наклонной α=60°;
Кз – коэффициент засоряемости. Согласно СНиП [1] п.6.24 Кз =3.
22
Таблица 15
Значения коэффициентов β
Форма стержня
β |
2,34 |
1,77 |
1,0 |
0,87 |
0,76 |
0,71 |
1,73 |
Дно камеры за решёткой при строительстве следует понизить на величину потерь напора.
Размеры камеры:
– длина зоны расширения камеры
l = |
Вр − Вк |
, м, |
(4.7) |
|
|||
1 |
2 tgϕ |
|
|
|
|
||
где ϕ – угол расширения канала (см. рис. 4) ϕ =20°; |
|
||
Вр и Вк – ширина решётки и канала, м; |
|
||
– длина зоны сужения камеры |
|
|
|
l2 = l1 2 , м; |
(4.8) |
||
– рабочая длина камеры равна высоте устанавливаемой в ней решётки |
|
||
lраб =Нр, м; |
(4.9) |
||
– общая длина камеры |
|
|
|
lобщ = l2 +l1 +lраб , м; |
(4.10) |
– строительная глубина камеры решётки
Нстр.=hmax+hp+0,5, м, (4.11)
где hmax– максимальный уровень воды перед решёткой при расчётном расходе, м; hp – потеря напора в решётке, м; 0,5 – строительная высота канала, которая
превышает расчётный уровень сточных вод согласно п.6.23 [1], м. Объём осадка, задерживаемого на решётках в течение суток, составит
Wотб = |
а N пр |
, м3/сут, |
(4.12) |
|
365 1000 |
||||
|
|
|
где а – нормативный параметр количества отбросов в литрах, приходящихся на одного человека в год [1, п.5.13, табл.23], в зависимости от ширины прозоров решёток; Nпр – приведенное число жителей по взвешенным веществам, чел.
Общий вес отбросов при влажности В=80 % и объёмном весе γ=750 кг/м3
определяется по формуле |
|
Р = Wотбγ, кг/сут. |
(4.13) |
Часовое количество отбросов составляет |
|
Рч = Р Кч/24, |
(4.14) |
где Кч – коэффициент часовой неравномерности согласно СНиП [1, п.5.13] Кч =2.
Отбросы после решёток могут быть утилизированы несколькими способами: а) собираться в контейнеры, пересыпаться негашёной известью и выво-
зиться в места, отведённые санитарно-эпидемиологической станцией (СЭС);
23
б) дробиться и направляться в метантенки (если таковые предусматриваются на станции);
в) дробиться и сбрасываться в камеру перед решёткой (самый неэффективный способ, т.к. решётки не выполняют в этом случае функцию снижения концентрации взвешенных веществ и БПК).
Для дробления отбросов предусматриваются дробилки (табл. 12, 13). Расход жидкости, подаваемый на дробилку, определяется из расчёта 40 м3
на 1 т отбросов:
Q=40 Р/1000, м3/сут, или Q=40 Рч/1000, м3/ч. |
(4.15) |
Если отбросы извлекаются из сточной воды и после дробления не возвращаются обратно в приёмную камеру, то рассчитывается снижение концентрации взвешенных веществ и БПКполн на решётках:
Р = Р100 − Вотб , кг/сут, |
(4.16) |
сух |
100 |
|
здесьВотб – влажностьотбросов, снимаемыхсрешётки. Принимаетсясогласно[1] 80 %. Снижение концентрации взвешенных веществ на решётках определяется
по формуле
|
Р |
103 |
|
|
∆ Кр = |
сух |
|
, г/м3. |
(4.17) |
|
|
|||
|
Qсут |
|
Снижение концентрации БПКполн на решётках определяется по формуле |
|
∆ Lр =∆ Кр (1 −Зотб ), г/м3, |
(4.18) |
здесьЗотб – зольностьотбросов, снимаемыхсрешётки. Принимается0,07– 0,08 долейед. На песколовки будет поступать сточная вода с концентрациями:
а) взвешенных веществ
Квх.п =Ксм - ∆ Кр , г/м3; |
(4.19) |
б) БПКполн |
|
Lвх.п =Lсм - ∆ Lр , г/м3. |
(4.20) |
Для компоновки генплана очистной станции размеры здания решёток следует принимать в зависимости от типа предусмотренных решёток и производительности станции по табл. 16.
Типовые проекты зданий решёток |
Таблица 16 |
|||||
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Тип установленных решёток |
Типовой |
Производительность |
|
Размеры |
||
проект |
|
здания, м |
||||
РММВ-1000 (2 шт.) |
ТП902-2-57/71 |
1,4 – 1,7 тыс. м3/сут |
|
6х9 |
||
– “– (3 шт.) |
ТП902-2-58 |
17 – 32 тыс. м3/сут |
|
6х15 |
||
– “– (3 шт.) |
ТП902-2-58/70 |
|
6х18 |
|||
МГ-7Т 800/1400 (2 шт.) |
ТП902-2-38 |
40 – 80 тыс. м3/сут |
|
9х15 |
||
– “– (3 шт.) |
ТП902-2-37 |
|
9х24 |
|||
МГ-8Т 1400/2000 (3 шт.) |
ТП902-2-36 |
100– |
160 тыс. м3/сут |
|
12х24 |
|
– “– (5 шт.) |
ТП902-2-35 |
175– |
280 тыс. м3/сут |
|
12х30 |
|
Решётки-дробилки РД-200 (2шт) |
ТП902-2-138 |
31,3 |
– |
60 м3/ч |
|
3х5 |
Решётки-дробилки РД-200 (3шт) |
ТП902-2-139 |
62,5 |
– |
120 м3/ч |
|
3х6,5 |
Решётки-дробилки РД-600 (2шт) |
ТП902-2-140 |
1670 |
– 2000 м3/ч |
|
3х6,5 |
|
Решётки-дробилки РД-600 (3шт) |
ТП902-2-141 |
3340 |
– 4000 м3/ч |
|
3х6,5 |
|
|
24 |
|
|
|
|
|
4.2. Расчёт песколовок
Песколовки необходимо предусматривать при производительности станции более 100 м3/сут.
Сточная вода после грубой очистки на решётках подаётся на песколовки для извлечения из неё минеральных веществ с диаметром частиц, не превышающим d=0,15 – 0,25 мм (в зависимости от принятых проектных решений).
Расчёт песколовок ведётся для определения геометрических характеристик и количества сооружений. Принцип расчёта песколовок состоит в определении необходимой рабочей глубины в зависимости от скорости движения воды. Число песколовок или её отделений надлежит принимать не менее 2 согласно п.6.26 [1].
Песколовки делятся по принципу движения в них воды на вертикальные, с винтовым движением воды (тангенциальные и аэрируемые), и горизонтальные.
Для производительности станции до 15 тыс. м3/сут можно принять вертикальные песколовки (рис. 5), достоинством которых является простота конструкции и отсутствие механизмов. Однако при наличии на стройплощадке скальных грунтов или близко расположенных грунтовых вод от данной конструкции песколовок следует отказаться.
Рис. 5. Вертикальная песколовка:
1 – подводящий трубопровод (канал); 2 – зона отделения песка; 3 – сборный кольцевой лоток; 4 – отводящий канал
Площадь живого сечения песколовки определяется по формуле
ω = qnmaxυ (4.21)
где qmax – максимальный секундный расход сточных вод, поступающих на очистную станцию, м3/с; n – количество рабочих песколовок, шт.;
υ - скорость восходящего потока υ =0,02 – 0,03 м/с.
Наружный диаметр песколовки определяется исходя из площади живого сечения
Дн = |
4ω |
, м ≤ 4 м. |
(4.22) |
|
π |
|
|
|
|
25 |
|
Глубина проточной зоны определяется по формуле
Нраб =υt 60, м, (4.23)
где t – время пребывания сточных вод, t =2 – 3,5 мин.
Конусная часть песколовки определяется в зависимости от объёма задерживаемого за сутки песка и времени его хранения в приямке песколовки. Допустимое время хранения песка от 4 до 24 ч, и не более двух суток, т.к. может произойти загнивание песка при увеличении времени хранения.
Объём песка, который будет задерживаться в песколовках, определяется по формуле
|
W = |
a Nпр |
3 |
|
|
|
, м /сут, |
(4.24) |
|
|
|
|||
|
п |
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
где а – количество задерживаемого песка, л/(чел. сут), нормируется СНиП |
|
|||
[1, табл. 28]; Nпр – приведенное число жителей, чел. |
|
|||
Высота конусной части песколовки определяется по формуле |
|
|||
|
3Wп |
|
|
|
hкон = |
π(R2 + r2 + R r), м, |
(4.25) |
где R – внешний радиус песколовки, м; r=0,3 – 0,5 м.
Тангенциальные песколовки (рис. 6) задерживают песок лучшего качества (зольность 70 – 75 %) и до 90 % песка расчётной величины. Их рассчитывают по величине гидравлической нагрузки qo=110 м3/(м2 ч) при максимальном притоке согласно п.6.28 [1]. Рекомендуются для станций производительностью до 30 тыс. м3/сут.
Рабочая глубина принимается вполовину диаметра:
Нраб = |
|
1 |
Д, м; |
(4.26) |
|
2 |
|||||
|
|
|
|||
Д = |
4Fполн ≤ 6 м, |
(4.27) |
|||
|
|
π n |
|
где Fполн – полезная площадь всех тангенциальных песколовок, или
F = |
Qmax |
, м2, |
(4.28) |
полн qo
здесьQmax – максимальныйчасовойпритоксточныхводнаочистнуюстанцию, м3/ч; n – количество рабочих песколовок.
Желательно из эксплуатационных соображений предусматривать резервные песколовки (табл. 17).
Рекомендуемое количество резервных песколовок |
Таблица 17 |
|||||
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Количество рабочих песколовок, шт. |
≤2 |
3 – |
4 |
|
≥5 |
|
Количество резервных песколовок, шт. |
1 |
3 |
|
|
3 |
|
26
Рис. 6. Тангенциальная песколовка:
1 – подводящий трубопровод (канал); 2 – зона отделения песка; 3 – сборный кольцевой лоток; 4 – сборная камера; 5 – отводящий канал
Глубина рабочей зоны составит
Нраб =υt 60, м, (4.29)
где υ - скорость движения сточных вод в песколовке, υ =0,02 – 0,03 м/с. t – время пребывания сточных вод в песколовке, t =2 – 2,5 мин.
Объём задерживаемого песка определяется по формуле (4.24). Глубина проточной зоны
Нстр=hб +hраб + hкон, м, |
(4.30) |
здесь hб – высота бортов, которые превышают расчётный уровень сточных вод:
hб =0,3 – 0,4 м.
Горизонтальные песколовки имеют ряд конструктивных особенностей:
а) с дренажной системой. Применяются при производительности станции до 2 тыс. м3/сут;
27
б) бункерного типа. Применяется при производительности очистной станции 10 – 15 тыс. м3/сут;
в) лотковоготипа. Могутприменятьсяприлюбойпроизводительностистанции.
Горизонтальные песколовки с круговым движением воды (рис. 7)
целесообразно проектировать при производительности станции от 1,4 до 64 тыс. м3/сут. Основные размеры приведены в табл. 18.
Рис.7. Песколовки с круговым движением воды и подводящим и отводящим каналами
Таблица18 Основные размеры горизонтальных песколовок с круговым движением воды
Пропускная способность |
Основные размеры, мм |
||||||
|
3 |
л/с |
наружный |
ширина коль- |
ширина лот- |
||
тыс. м /сут |
диаметр, Дн |
цевого жело- |
ков впуска и |
||||
|
|
|
|
ба, Вк.л |
выпуска, bл |
||
|
|
|
|
|
|||
1,4 |
– 2,7 |
31 |
– 56 |
|
500 |
200 |
|
2,7 |
– 4,2 |
56 |
– 83 |
4000 |
500 |
250 |
|
4,2 – 7 |
83 – 133 |
500 |
300 |
||||
|
|||||||
7 - 10 |
133 |
– 183 |
|
800 |
350 |
||
10 |
– 17 |
183 |
– 278 |
|
1000 |
600 |
|
17 |
– 25 |
278 |
– 394 |
6000 |
1400 |
900 |
|
25 |
– 40 |
394 |
– 590 |
1500 |
900 |
||
|
|||||||
40 |
– 64 |
590 |
– 920 |
|
1800 |
900 |
|
|
|
|
|
28 |
|
|
Аналогично расчёту решёток сначала производится гидравлический расчёт подводящих и отводящих каналов. Для этого следует найти расход воды, поступающий в одну песколовку при трёх режимах: максимальном, среднем и минимальном притоках сточных вод. Предварительно по табл. 18 следует подобрать основные размеры песколовки. По параметрам из таблиц [4, С.170-198] для каналов прямоугольного сечения заполняется табл. 19.
|
Гидравлический расчёт каналов |
Таблица 19 |
||||
|
|
|||||
|
|
|
|
|||
Расчётные |
Расход сточных вод через одну песколовку, л/с (nраб. п, шт.) |
|||||
параметры |
qmax s= |
(nраб.п=) |
qmid s = |
(nраб.п=) |
qmin s = |
(nраб.п=) |
Ширина, bк, м |
|
|
|
|
|
|
Уклон, i |
|
|
|
|
|
|
Наполнение, h, м |
|
|
|
|
|
|
Скорость, υ, м/с |
|
|
|
|
|
|
Общая высота |
|
|
|
|
|
|
канала, Н, м |
|
|
|
|
|
|
Далее определяются гидравлические параметры песколовки: скорость движения воды, площади и высоты треугольной и прямоугольной частей поперечного сечения лотка песколовки, рабочая глубина (рис.8).
Рис.8. Песколовка с круговым движением воды (расчётная схема)
Из уравнения неразрывности находится площадь поперечного сечения лотка песколовки:
ω =ω∆ +ω , м2, |
(4.31) |
||||
F |
= |
qmax |
, м2, |
(4.32) |
|
υ |
|||||
пол |
|
|
|
здесь υ - скорость движения сточных вод в песколовке υдоп≤ 0,3 м/с;
ω = Fnпол , м2, (4.33) n - количество рабочих песколовок, шт.
29
Площадь поперечного сечения треугольной части лотка песколовки определяется по формуле
|
В2 |
2 |
|
|
ω∆ = |
к.л |
, м ; |
(4.34) |
|
4 |
||||
- прямоугольной части: |
|
|
||
|
|
|
||
ω =ω-ω∆, м2. |
(4.35) |
|||
Глубина воды в прямоугольной части лотка (см. рис. 8) при максимальном |
||||
притоке сточных вод составит |
|
|
|
|
h1(max) =ω /Вк.л., м. |
(4.36) |
|||
Глубина воды в треугольной части лотка (см. рис. 8) при максимальном |
||||
притоке сточных вод составит |
|
|
|
|
h∆ = h2(max) |
= hmax −h1(max), м. |
(4.37) |
||
Рабочая глубина воды в песколовке |
|
|
||
hраб = h1(max) + h2(max). м. |
(4.38) |
Далее следует определить величину гидравлической крупности, мм/с, частиц, которые могут быть задержаны в принятой песколовке:
Uo(max) = K 1000 hраб υдоп/L , (4.39)
где K – коэффициент, учитывающий увеличение длины песколовки за счёт влияния вертикальной составляющей турбулентной пульсации потока на скорость осаждения частиц и зависящий от диаметра задерживаемых частиц (табл.20);
L – длина песколовки, м, определяется по формуле
L =π Дср =π(Дн − Вк.л ), м, |
(4.40) |
здесь Дср – средний диаметр песколовки, м; Дн – наружный диаметр песколовки, м;
Таблица 20 Значения коэффициента К и гидравлической крупности в зависимости
от диаметра частиц и температуры сточных вод
Диметр частиц, мм |
0,15 |
0,2 |
0,25 |
|
|
К |
2,2 |
1,7 |
1,3 |
Uo, мм/с |
Т=10°С |
11,5 |
17,1 |
22,5 |
|
Т=15°С |
13,25 |
18,8 |
24,2 |
Следует сравнить полученную по формуле (4.39) величину с табличной величиной гидравлической крупности (табл. 20) и сделать вывод о диаметре задерживаемого песка в песколовке при максимально допустимой скорости движения стоков.
Затем надлежит рассмотреть случай минимального наполнения и минимальных скоростей в песколовке:
h1(min) = hmin −h∆ , м, |
(4.41) |
ω (min)= h1(min) Вк.л., м2, |
(4.42) |
ω1(min)= ω∆+ ω (min), м2. |
(4.43) |
30