Примеры решения задач
.pdfРаздел 4.
ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ПО КУРСУ «ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ
ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ»
Гидромеханические процессы
Фильтрование
Барабанный вакуум-фильтр, работающий в режиме постоянного перепада давления ( Р = const ).
Барабан (рис. 4.1), разделенный на ряд секций, соединенных с распределительной головкой, вращается по часовой стрелке. В секциях, погруженных в суспензию, создается вакуум, фильтрат проходит через фильтрующую ткань, стенку барабана, попадает в секцию, откуда через распределительную головку выводится из аппарата. Осадок, остающийся на наружной поверхности барабана, проходит стадию промывки. В секцию перед ножом, срезающим осадок, подается сжатый воздух для того, чтобы приподнять осадок перед ножом.
Рис. 4.1
205
Принципиальная схема рамного фильтр-пресса |
|
||||||||
Дано: |
массовый |
расход |
суспензии |
Gc |
= 1000 кг/ч, |
||||
концентрация |
(массовая) твердых |
частиц |
в |
суспензии |
|||||
xc = 10 % , |
в |
осадке |
xос = 40 % , |
в |
фильтрате |
xф = 0 . |
|||
Сопротивление |
фильтрующей |
|
|
перегородки |
|||||
R =1×106 |
Н × мин , |
удельное |
сопротивление |
осадка |
|||||
ф |
м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
r = 2 ×109 Н × мин , конечная толщина |
осадка |
к |
= 0,01 м , |
||||||
|
м4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
вакуум 50000 |
Н/м2, суспензия водная, промывная жидкость – |
вода, x = Vос Vф = 0,5 .
Определить поверхность фильтрования (площадь зоны погружения в суспензию) барабана Fф и скорость промывки
jпр .
Решение:
1. Определение расхода осадка и фильтрата:
|
|
|
|
|
ìG = G + G |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
ï |
с |
ф |
ос |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
í |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ïGсxс = Gф xф + Gосxос |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
î |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gос = 250 кг ч , |
Gф = 750 кг ч . |
|
||||||||
2. |
Определение времени фильтрования τф : |
|
||||||||||||
|
|
r 2 |
Rф к |
|
|
2 ×109 (0,01)2 |
|
|
1×106 |
×0,01 |
|
|||
τ |
= |
к |
+ |
|
|
= |
|
|
|
|
+ |
|
|
= 4,4 мин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ф |
|
2xDР |
xDР 2 × 0,5×50000 |
|
0,5× 50000 |
|
||||||||
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
3. |
Определение числа оборотов барабана n : |
|
||||||||||||
Время одного оборота |
|
360 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
τ1 = τф |
, |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αф |
|
|
|
|
206
где αф – угол фильтрования, для стандартных фильтров равен
120°.
t1 = 4,4 × 360120 =13,2 мин , n = 131,2 = 0,076 обмин .
4. Определение поверхности фильтрования Fф :
Толщина осадка меняется от 0 до 0,01 м (среднее значение 0,005 м).
Объем осадка, получаемого за время τф ,
|
|
|
Vос = Vф x = |
Gф τф |
x; Vос |
= |
Gф 4,4 |
× 0,5 |
, |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ρф 60 |
|
|
|
1000 × 60 |
|
|
|
|
|||||
где |
x = 0,5 = Vос |
; ρ |
|
= 1000 кг ч |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Vф |
|
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поверхность фильтрования Fф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
Fф =Vос |
ос ; |
Fф = |
|
Gф × 4,4 ×0,5 |
= 5,5 м2 . |
|
|
|||||||||||
|
|
|
1000 × 60 ×0,005 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
5. |
Определение скорости промывки: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Конечная скорость фильтрования |
jфк |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
j |
= |
DP |
|
= |
|
|
50000 |
|
|
|
|
= 0,2×10−3 |
|
м3 |
. |
|||||
|
R + r |
|
2 ×106 + 2 ×109 × 0,01 |
м2 |
× мин |
||||||||||||||||
|
фк |
|
к |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
jпр = μф , так как фильтрат и промывная жидкость – вода,
jфк μпр
μф = μпр , а скорость промывки |
м3 |
||
jпр = jфк = 0,2 ×10− 3 |
|||
|
. |
||
м2 × мин |
207
Рамный фильтр-пресс, работающий в режиме постоянной скорости фильтрования (jф = сonst).
Рамный фильтр-пресс (рис. 4.1) собирают из ряда плит и рам, между которыми устанавливают фильтрующую ткань.
Суспензию подают по центральному каналу, и она поступает в полое пространство рам.
Фильтрат проходит через фильтрующую ткань и по каналам в плитах выводится из фильтра.
Осадок остается внутри рам.
По мере того как в рамах набирается осадок и возрастает сопротивление фильтрованию, увеличивается перепад давления, развиваемый насосом, подающим суспензию (
jф = сonst ).
По окончании процесса фильтрования, фильтр разбирают, из рам выгружают осадок; после чего фильтр собирают снова для следующего цикла.
Дано:
Рамный фильтр-пресс содержит 20 рам размером 1000´1000´40 мм. Сопротивление фильтрующей перегородки
R = 2 ×10 |
6 |
Н × мин |
, |
удельное |
сопротивление |
осадка |
|
|
м3 |
|
|||||
ф |
|
|
|
|
|
|
|
r = 6 ×109 |
Н × мин |
, |
|
предельное |
давление, развиваемое |
||
|
|
м3 |
|
|
|
|
|
насосом, |
Р = 500000 Н м2 , x = V |
V |
ф |
= 0,5. |
|
ос |
|
|
Определить объем фильтрата Vф , получаемого за один
цикл, и время цикла τц .
Решение:
1. Определение объема осадка за цикл Vос Vос = 20 ×1×1× 0,04 = 0,8м3 .
2. Определение объема фильтрата за цикл Vф
208
|
|
|
|
|
V |
= V |
|
|
x = 0,8 0,5 =1,6 м3 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
ф |
ос |
|
|
|
|
|
|
|
3. Определение времени фильтрования τф |
|
|
|||||||||
|
|
2 |
|
R |
|
9 |
× |
( |
−2 )2 |
6 |
−2 |
|
τ = |
r |
+ |
ф |
= 6 |
×10 |
|
2 ×10 |
+ 2 ×10 ×2 ×10 |
|
= 9,8мин, |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ф |
|
DРx |
|
DРx |
|
500000 ×0,5 |
500000×0,5 |
|
||||
|
|
|
|
|
где равно половине толщины рамы, так как фильтрование осуществляется с двух сторон.
4. Определение времени цикла τц τц = τф + τво = 9,8 + 9,8 =19,6 мин.
Время вспомогательных операций τво принимают равным
τф для обеспечения максимальной средней часовой (суточной) производительности фильтра.
Осаждение
Гравитационное осаждение
Дано:
Gс = 50000 кгч, xc =10 % мас., xос = 40 % мас., твердых частиц в осветленной жидкости не содержится хосв = 0,
rт = 2000 кгм3 , rж = 1000 кгм3 , d = (6 -10) ×10−5 м,
μж =1×10−3 Па × с.
Определить площадь основания отстойника непрерывного действия.
Решение:
1.Определение производительности по осветленной жидкости
ìG = G + G |
G = 37500 кг ч |
í c ос осв |
осв |
îGc xc = Gос xос + Gосв xосв |
Gос =12500 кг ч |
2.Определение объемной производительности по суспензии
209
V = |
50000 ×0,1 |
+ |
50000 × 0,9 |
= 0,013 м3 |
с |
с |
2000 ×3600 |
|
1000 ×3600 |
|
|
|
|
|
|
|
3.Определение режима осаждения частиц минимального размера (d = 6 мкм = 60×10-5 м)
Ar = |
gd3 |
ρ |
ж |
(ρ |
т |
- ρ |
ж |
) |
= |
9,81× (6 ×10−5 )3 ×1000 × (2000 -1000) |
= 2,12 . |
|
|
|
|
|
(1×10−3 )2 |
||||||
|
|
|
|
μж2 |
|
|
|
|
|
Поскольку Ar = 2,12 < 36 режим осаждения частиц –
ламинарный и скорость осаждения частиц |
|
|
|
|
|||||||||||||
wос = |
|
1 (ρ |
т |
- ρ |
ж |
)d2 g |
= |
(2000 -1000)(6 ×10−5 )2 ×9,81 |
= 2 |
×10−3 |
м с . |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
18 ×1×10−3 |
|
|||||||||
18 |
|
μж |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
4. |
|
Определение площади отстойника F |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
V = Fw |
|
; F = |
V |
= |
0,013 |
= 6,5м2 . |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
w |
2 ×10−3 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
с |
|
ос |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ос |
|
|
|
|
|
|
Центробежное осаждение. Циклон
Пыль, дым (газовая суспензия) тангенциально вводятся в
циклон (рис. 4.2), поток газовой (жидкой) фазы закручивается вокруг центральной трубы, твердые частицы за счет возникающей центробежной силы отбрасываются к стенке корпуса и опускаются по коническому днищу к разгрузочному отверстию. Очищенный газовый (жидкий) поток выводится через центральную трубу.
Дано: |
Р =1000 Па, |
|
Перепад давления в циклоне |
плотность |
|
газа ρг =1,3 кг м3 , коэффициент |
сопротивления |
циклона |
ξ = 100 , объемный расход газовой фазы 2,2 м3/с.
Определить диаметр циклона.
Решение:
1. Определение условной скорости газа в циклоне wусл
210
wyсс = |
2DР |
= |
2 ×1000 |
|
= 3,92 м3/с. |
|||||
|
|
ρгξ |
|
|
|
1,3 ×100 |
|
|
||
2. Определение диаметра циклона |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
πD2 |
D |
|
||
|
|
Vг = |
|
|
wусл ; |
|
||||
|
|
4 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
D = |
|
4Vг |
|
|
= |
|
4 × 2,2 |
|
= 0,85м . |
|
πwусл |
|
|
p × 3,92 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.2 Принципиальная схема циклона
Перемешивание
Дано:
211
Объем среды V = 200 |
л |
с плотностью ρс =1100 кг/м3 |
перемешивают мешалкой |
|
диаметром dм = 250 мм . Число |
оборотов мешалки n = 300 об/мин, а критерий мощности мешалки (модифицированный критерий Эйлера) K N = 10 .
Определить интенсивность перемешивания и мощность, потребляемую при перемешивании.
Решение:
1.Определение мощности, затрачиваемой на перемешивание
N = KN ρcn3dм5 |
|
||||
æ |
300 |
ö3 |
×(0,25) |
5 |
=1340 Вт . |
N =10×1100 ×ç |
60 |
÷ |
|
||
è |
ø |
|
|
|
2. Определение интенсивности перемешивания j = VN = 13400,2 = 6700 Вт/м3 .
Тепловые процессы
Теплопередача
Дано:
Cтенка печи состоит из двух слоев толщиной δ1 = 500 мм и δ2 = 250 мм . Температура внутри печи 1300 С , температура окружающего воздуха 25 С . Коэффициент теплоотдачи от печных газов к стенке α1 = 34,8 Вт(м2К), от
стенки к воздуху α2 =16,2 Вт/(м2К). |
|
|
Коэффициенты |
теплопроводности |
материалов стенки |
соответственно: λ1 |
= 1,16 Вт (м × К) , |
λ2 = 0,58 Вт (м × К) . |
212
Определить: а) потери тепла с 1 м2 поверхности стенки; б) температуру на внутренней поверхности стенки и между слоями материала стенки.
Решение:
1.Определение коэффициента теплопередачи через многослойную стенку
|
|
|
К |
= |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
1 α + δ λ + δ |
2 |
λ |
2 |
+ 1 α |
2 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
= |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
= 1,05 Вт (м2К). |
||||||
|
1/ 34,8 + 0,5 /1,16 + 0,25 / 0,58 +1/16,2 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
2. |
|
Определение потери тепла с 1 м2 |
поверхности стенки |
|||||||||||||||
|
|
(тепловой поток) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
q = Q = К (t - t ) |
= 1,05 × (1300 - 25) |
= 1340 Вт м2 . |
|||||||||||||
|
|
|
F |
1 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
|
Определение температуры: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
а) на внутренней поверхности стенки |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
t2 = t1 - q / α1 = 1300 - |
1340 = 1261 C ; |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
34,8 |
|
|
|
|
|
|
||
|
б) между слоями материала стенки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
t3 = t2 |
- qδ1 |
= 1261- 1340 × 0,5 |
= 683 C . |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
λ |
|
|
1,16 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Нагревание. Охлаждение. Конденсация |
|
||||||||||||||
|
Дано: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
В теплообменнике типа «труба в трубе» (рис. 4.3) |
|||||||||||||||||
конденсируется |
|
|
D = 3000 |
кг/ч |
|
|
|
насыщенных |
паров |
|||||||||
сероуглерода при |
|
tнас |
= 46 С. По |
внутренней |
трубе |
идет |
||||||||||||
охлаждающая |
вода, |
tвн =10 С, |
|
tвк |
= 40 С. |
Теплота |
||||||||||||
парообразования |
|
сероуглерода |
r = 340 кДж/кг. |
Конденсат |
пара сероуглерода выходит из аппарата с tнас = 46 С. Коэффициент теплопередачи
213
К = 2000 Вт/(м2К).
Определить тепловую нагрузку теплообменника, расход охлаждающей воды и поверхность теплообмена (без учета тепловых потерь в окружающую среду).
Решение:
1. Тепловая нагрузка теплообменника
Q = rD = 340 ×3000 =1020000 кДж/ч. 2. Расход охлаждающей воды
Wcв (tвк − tвн ) = Q |
|
|
|||||||
где |
|
Q |
|
|
|
1020000 |
|
||
W = |
|
|
|
= |
= 8115 кг/ч, |
||||
c (t |
вк |
− t |
вн |
) |
4,19(40 −10) |
||||
|
|
|
|||||||
|
в |
|
|
|
|
|
св = 4,19 кДж/(кгК) – теплоемкость воды.
Рис. 4.3. Принципиальная схема теплообменника типа «труба в трубе»
3. Средняя движущая сила процесса
214