Лазовский_Ч2_УМК_Проектирование реконструкции
.pdf5.2. Особенности обследования каменных конструкций
Обследование каменных конструкций, также как и железобетонных,
выполняется в два этапа: предварительное (визуальное) и детальное (инст- рументальное). Кроме этого производят отбор и лабораторное испытание образцов материалов. На стадии предварительного обследования выявляют конструкции, находящиеся в предаварийном состоянии, принимают меры, предотвращающие обрушение. Инструментальное обследование произво- дится однократно, если деформации, вызвавшие повреждения, прекрати- лись, иначе организовывается длительное наблюдение с установкой маяков.
Предаварийное состояние каменных и армокаменных конструк-
ций характеризуется следующими признаками:
−силовые трещины раскрытием более 2 мм, пересекающие более 8 рядов кладки (рис. 5.2, а);
−образование под опорами пролетных конструкций вертикальных и наклонных трещин, пересекающих более 4 рядов (рис. 5.2, б);
− краевое повреждение кладки под опорами на глубину более 15 опирания (рис. 5.2, в);
−повреждение кладки на глубину более 50 % толщины (рис. 5.2, г);
−отклонение от вертикали и выпучивание стен в пределах этажа более 13 их толщины (рис. 5.2, д);
−смещение конструкций перекрытия на опорах более 12 глубины заделки в стене (рис. 5.2, е);
−разрушение анкерных связей крепления стен к колоннам и пере- крытиям (рис. 5.2, ж).
5.3. Определение расчетных характеристик материалов
Каменная кладка является неоднородным материалом. Она состоит из отдельных камней, находящихся под воздействием нагрузки в условиях сложного напряженно-деформированного состояния, которые объединены слоем раствора. Поэтому прочность и деформативность каменной кладки зависит от многих факторов: вида, прочности и деформативности камня, прочности и деформативности раствора, вида напряженного состояния, качества выполненной кладки (заполнения, толщины и необходимой пере- вязки швов, соблюдение горизонтальности рядов) и др. Методика опреде- ления непосредственно прочности каменной кладки эксплуатируемых кон- струкций отсутствует, поэтому прочность определяется косвенно по ха- рактеристикам камня и раствора.
71
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
||
а |
|
|
||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ж
Рис. 5.2. Признаки предаварийного состояния каменных конструкций
Расчетное сопротивление каменной кладки для поверочных рас-
четов определяется исходя из марки кирпича М и марки раствора М (при выполнении расчетов по проектным данным) или из условной марки кир- пича M ′ и условной марки раствора M ′ (при выполнении поверочных рас- четов по результатам испытаний) по [12] с учетом коэффициентов условий работы. Для промежуточных значений условных марок кирпича и раство-
72
ра, отличающихся от значений параметрического ряда, расчетное значение каменной кладки определяется линейной интерполяцией.
Условная марка кирпича определяется по результатам испытания – не менее 5 образцов-двоек при сжатии и не менее 5 образцов при изгибе в соответствии с требованиями ГОСТ 8462-85. Допускается определять прочность кирпича при сжатии на образцах-цилиндрах диаметром 50 мм, высверленных из кирпича кладки, или ультразвуковым методом. Значения предела прочности кирпича единичного испытания при сжатии Rсж,i, изги-
бе Rизг,i и среднее R определяются по формулам:
R |
= P |
, |
R |
= 3Pl |
, |
|
= 1 |
∑R , |
|
R |
|||||||||
cж,i |
A |
|
изг,i |
2bh2 |
|
|
n |
n |
i |
где P – разрушающее усилие, A – площадь поперечного сечения образ- ца-двойки, l – расстояние между опорами при испытании кирпича на из- гиб; b, h – ширина и высота поперечного сечения кирпича, n – количество испытаний.
Условная марка раствора устанавливается по результатам испыта- ния не менее 5 образцов-кубов с ребром 30…40 мм, изготовленных из двух-трех пластинок раствора, отобранных из горизонтальных швов клад- ки и склеенных гипсовым тестом. Условная марка определяется как сред- нее значение, умноженное на коэффициент 0,7.
5.4. Поверочные расчеты каменных конструкций
Прочность каменных конструкций эксплуатируемых строительных сооружений определяется поверочными расчетами на основании данных, полученных при обследовании. При этом учитываются дефекты и повреж- дения, снижающие прочность:
–трещины;
–разрушение поверхностных слоев кладки;
–наличие эксцентриситетов, вызванных отклонением от вертикали;
–нарушение конструктивной связи между стенами;
–повреждение опор балок, перемычек, смещение элементов. Вертикальные силовые трещины учитываются введением понижающего
коэффициента Kтр к расчетному сопротивлению каменной кладки R в соот-
ветствии с [39] (табл. 5.1).
73
|
|
|
|
Таблица 5.1 |
|
Характеристика трещин |
Kmp |
|
|
|
|
неармированный |
|
армированный |
|
|
|
|
|
1. |
Трещины в отдельных кирпичах, не пересе- |
|
|
|
кающие растворные швы. |
1 |
|
1 |
|
2. |
Волосные трещины, пересекающие не более |
|
|
|
2-х рядов. |
0,9 |
|
1 |
|
3. |
То же, не более 4-х рядов. |
0,75 |
|
0,9 |
4. |
Трещины раскрытием до 2 мм, пересекающие |
|
|
|
не более 8 рядов |
0,5 |
|
0,7 |
|
5. |
То же, более 8 рядов |
0 |
|
0,5 |
Разрушение поверхностных слоев кладки учитывается введением в
расчет фактической площади поперечного сечения элемента за вычетом площади сечения разрушенных слоев Aрасч , а при несимметричном разру-
шении поверхностных слоев – дополнительного эксцентриситета из-за смещения центра тяжести расчетного сечения.
Условие прочности имеет вид
N Sd ≤ N Rd (R, Kmp , Aрасч ), |
(5.1) |
где R – расчетное сопротивление каменной кладки.
Коэффициент запаса прочности каменных и армокаменных конст- рукций равен отношению усилия N Rm , соответствующего фактической прочности каменной кладки, рассчитанной по средним значениям, к дейст- вующему усилию N Sm от фактической нагрузки.
|
|
|
|
|
|
|
|
K = |
N Rm (R , Kmp |
, Арасч ) |
|||
|
|
|
|
|
(5.2) |
|
|
|
|
N Sm |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Если K < C , состояние элемента характеризуется как предаварийное, |
||||||
где C – |
коэффициент аварийности: |
|
|
|||
– |
C = 1,7 – для неармированной кладки; |
–C = 1,5 – для армированной кладки.
При известных марках кирпича и раствора среднее значение предела
прочности кладки R принимается равным
|
|
= 2R . |
(5.3) |
R |
При отклонении от вертикали или выпучивании стен в пределах эта- жа на величину до 13 толщины прочность определяется с учетом факти- ческого эксцентриситета от вышерасположенной нагрузки.
В случае образования вертикальных трещин в местах пересечения стен или разрыва поперечных связей между стенами прочность и устойчи- вость стен определяются с учетом фактической свободной высоты стены между точками сохранившихся связей.
74
При смещении прогонов, плит перекрытий и покрытий на опорах должна выполняться проверка прочности каменных элементов на местное смятие и внецентренное сжатие по фактической величине эксцентриситета и площади опирания прогонов и плит перекрытий.
Вопросы для самоконтроля
1.Приведите примеры дефектов и повреждений, характерных для каменных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений.
2.По каким признакам классифицируются дефекты и повреждения каменных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений?
3.Назовите признаки, характеризующие предаварийное состояние каменных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений.
4.Как определяется расчетное сопротивление каменной кладки для повероч- ных расчетов конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений?
5.Как определяется условная марка кирпича по результатам лабораторных ис-
пытаний?
6.Как определяется условная марка раствора по результатам лабораторных ис-
пытаний?
7.Каким образом в поверочных расчетах каменных конструкций эксплуати- руемых зданий и сооружений учитываются дефекты и повреждения каменной кладки?
8.Изложите методику определения предаварийного состояния каменных кон- струкций эксплуатируемых зданий и сооружений.
9.Каким образом в расчете прочности и устойчивости стен учитывается влия- ние вертикальных трещин в местах их пересечения?
10.Как в расчете прочности стен учитывается влияние их выпучивания и откло- нения от вертикали?
Тема 6. ОЦЕНКА ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ
6.1. Особенности обследования металлических конструкций
Отличия проектирования, возведения и эксплуатации металлических конструкций налагают определенные особенности на их обследование.
Основные особенности заключаются:
–в доступности сечений металлических элементов, что облегчает их обследование, обмеры и отбор образцов для испытаний;
–в повышенных требованиях к качеству исполнения и соответст- вию проектным решениям, поскольку металлические конструкции имеют минимальные запасы прочности;
–в исключительном значении прямолинейности металлических элементов, наличия соединительных планок, т. к. ввиду тонкостенности, как правило, лимитируются не прочностью, а устойчивостью.
75
Дефекты и повреждения металлических конструкций, в основном, являются следствием отступления от правил производства работ при изго- товлении, транспортировании и монтаже, а также правил технической экс- плуатации или ошибок при проектировании.
Характерными дефектами являются:
–отклонения геометрических размеров от проектных;
–непрямолинейность элементов;
–отклонения от проектного положения;
–расцентровка узлов сопряжения;
–отсутствие отдельных элементов;
–некачественное выполнение болтовых и заклепочных соединений, сварных швов.
Качество сварных швов устанавливается визуальным осмотром и ме- тодом засверливания по оси шва сверлом диаметром большим ширины на- ружной поверхности шва. Для определения границ сварного шва поверх- ность засверливания обрабатывают 20 %-ным раствором азотной кислоты
споследующим осмотром через лупу.
Для контроля качества сварных соединений применяется специаль- ное оборудование, которое позволяет просвечивать их рентгеновскими и γ-лучами, порошковая и магнитная дефектоскопия, а также магнитографи- ческий, радиографический, электромагнитный и ультразвуковой методы.
Характерные дефекты сварных швов приведены на рис. 6.1.
|
а |
|
|
б |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
в |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
д |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 6.1. Дефекты сварных швов: а – подрезы, б – неполномерные швы, в – чрезмерное усиление валика, г – несплавление по кромке, д – непровары,
е – шлаковые и газовые включения
Характерными повреждениями, влияющими на прочность и устой- чивость, эксплуатационную пригодность и долговечность являются:
–разрушение защитных покрытий с признаками коррозии металла;
–разрывы, трещины в основном металле и сварных швах;
76
–искривления, местные погибы;
–ослабления болтовых и заклепочных соединений;
–вырезы в элементах;
–деформации, вызванные неравномерной осадкой и креном фун- даментов;
–абразивный износ;
–пластинчатая ржавчина на конструкции, сварных швах и деталях соединений, потеря площади сечения вследствие коррозии более 5 %;
–уменьшение длины площадки опирания конструкции по сравне- нию с проектной;
–прогиб конструкций превышает предельно допустимое значение более чем на 30 %.
По результатам обследования и поверочных расчетов металлические конструкции (аналогично железобетонным) относятся к одной из пяти катего- рий состояния. Ниже приведены их характерные признаки.
Iкатегория состояния:
–отсутствуют дефекты и повреждения, свидетельствующие о сни- жении прочности, гибкость элементов не выше предельно допустимой;
–антикоррозионная защита конструкций, сварных швов и деталей соединений не нарушена, при вскрытии поверхность конструкции не имеет признаков коррозии.
IIкатегория состояния:
–антикоррозионная защита конструкций, сварных швов и деталей соединений в отдельных местах нарушена, поверхность конструкции в местах нарушения защитных покрытий имеет признаки коррозии в виде тонкого налета, отдельных точек и пятен;
–язв и пластинок ржавчины нет, нет уменьшения площади попе- речного сечения вследствие коррозии.
IIIкатегория состояния:
–антикоррозионная защита конструкций, сварных швов и деталей соединений в основном нарушена, поверхность конструкции имеет корро- зию в виде сплошной или пятнами, имеются язвы и пластинки ржавчины, уменьшение площади поперечного сечения вследствие коррозии не пре- вышает 5 %;
–прочностные характеристики металла не ниже проектных;
–гибкость элементов не выше предельно допустимой;
–прогиб не превышает предельно допустимых значений.
77
IV категория состояния:
–имеются дефекты и повреждения (см. выше), свидетельствующие
оснижении прочности и устойчивости, но на момент обследования не уг- рожающие безопасности работающих.
V категория состояния:
–конструкция не удовлетворяет предъявляемым к ней требовани- ям по прочности (устойчивости). Существует угроза безопасности рабо- тающих.
6.2. Определение расчетных характеристик материалов
Оценка качества материалов эксплуатируемых металлических кон- струкций может производиться:
–по проектным данным (рабочим чертежам КМ и КМД, сертифи- катам качества металла, электродов и т. п.),
–по результатам испытаний (натурных, лабораторных).
При испытании металла определяют следующие характеристики:
–марку стали, способ выплавки и степень раскисления;
–механические свойства: предел текучести, временное сопротивле- ние и относительное удлинение при испытании стали на растяжение, удар- ную вязкость для температур, соответствующих группе конструкций;
–химический состав (для малоуглеродистой стали – содержание углерода, марганца, кремния, серы и фосфора, а для низколегированной стали, кроме того, содержание легирующих добавок).
Образцы для испытаний должны быть вырезаны из мест с наимень- шими напряжениями, где не произошли пластические деформации и не образовался наклеп, вдоль проката (из сортового и фасонного металлопро- ката) или поперек проката (из листового и широкополосного металлопро-
ката) и иметь размеры не менее 50 мм × 20δ (δ – толщина проката). Кроме того, для конструкций 1 и 2 групп, выполненных из кипящей
стали толщиной свыше 12 мм и эксплуатируемых при отрицательной тем- пературе, следует определять:
– распределение сернистых включений (способом отпечатка по Бау- ману). На предварительно подготовленное очищенное и отшлифованное ме- сто на торце сортового или фасонного проката (вдоль проката – для листо- вой стали) накладывают и прижимают обычную фотобумагу, вымоченную в 5 %-ном растворе серной кислоты, после 5…10 мин выдержки полученный отпечаток (бледно-коричневого цвета с темными полосами в местах скопле-
78
ния серы) закрепляют в растворе кислого фиксажа. Отпечатки по Бауману целесообразно снимать прямо с конструкции (без вырезки образцов);
–микроструктуру с уточнением размеров зерен.
Допускается не производить испытания металла для конструкций, напряжения в которых не будут превышать 165 МПа при расчетных тем- пературах выше минус 30° С. При этом конструкция должна находиться в эксплуатации не менее 3-х лет.
Расчетное сопротивление стали для поверочных расчетов по про-
ектным данным конструкций, изготовленных после 1982 г., определяется по [11]. При расчетах по проектным данным для конструкций более ранне- го срока изготовления, а также при расчетах конструкций по результатам испытаний металла расчетное сопротивление стали принимается исходя из нормативного сопротивления и коэффициента надежности по материалу в соответствии с табл. 6.1.
|
|
|
Таблица 6.1 |
|
|
|
|
Растяжение, сжатие |
по пределу текучести |
Ry = Ryn |
γm |
и изгиб |
по временному сопротивлению |
Ru = Run |
γm |
Сдвиг |
|
Rs = 0, 58Ryn γm |
|
Смятие торцевой поверхности |
Rp = Run |
γm |
Нормативное значение предела текучести или временного сопро-
тивления определяется:
–по результатам статистической обработки испытаний (при доста- точном их количестве);
–по минимальному значению характеристик, указанных в СТБ (ГОСТ, ТУ) на сталь (если результаты испытаний удовлетворяют этим требованиям);
–по минимальному значению, полученному при испытании (если результаты испытаний не удовлетворяют требованиям СТБ (ГОСТ, ТУ).
Коэффициент надежности по материалу принимается равным для рассчитываемых с использованием расчетного сопротивления Ry стальных
конструкций, изготовленных:
– |
до 1932 г. |
|
γm = 1, 2 |
; |
– |
с 1932 г. до 1982 г. |
при σ y ≤ 380 МПа |
γm = 1,1 |
; |
|
|
при σ y > 380 МПа |
γm = 1,15; |
|
– |
после 1982 г. |
|
γm – по [11]. |
79
Коэффициент надежности по материалу для конструкций, рассчи-
тываемых на прочность с использованием расчетного сопротивления Ru ,
принимается равным γu = 1,3 .
Для элементов, имеющих коррозионный износ с потерей более 25 % площади поперечного сечения или остаточную после коррозии толщину 5 мм и менее, расчетные сопротивления снижают путем умножения на коэффици- ент γd , равный для среды:
–слабоагрессивной – 0,95,
–среднеагрессивной – 0,9,
–сильноагрессивной – 0,85.
Поверочный расчет сварных швов производится из условий:угловые швы:
– |
по металлу шва |
N |
≤ Rwf γwf γc , |
|
|
|
(6.1) |
||||||
β f k f lw |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
по металлу границы сплавления |
|
|
|
N |
≤ Rwz |
γwz γc |
; |
(6.2) |
||||
|
|
|
|
||||||||||
|
βz kzlw |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
растянутые стыковые швы |
|
N |
≤ R |
|
γ |
|
. |
|
|
|
(6.3) |
||
|
|
|
c |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
wy |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
tlw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетные сопротивления сварных соединений эксплуатируемых |
|||||||||||||
конструкций |
Rwf , Rwz , Rwy принимают по [11] |
с учетом марки стали, сва- |
рочных материалов, вида сварки и положения шва и способов их контроля по проектным данным или исходя из нормативных значений по результа- там статистической обработки испытаний.
При отсутствии проектных данных допускается принимать:
|
для угловых |
швов – Rwf = Ru , Rwz = Ru , γwf = 1, 25 , β f = 0,7 , |
|
βz = 1 при |
γс = 0,8 ; |
|
|
|
для растянутых стыковых швов, изготовленных: |
||
|
– |
до 1972 г. – |
Rwy = 0,55Ryo , |
|
– |
после 1972 г. – Rwy = 0,85Ryo , |
где Ryo – расчетное сопротивление основного металла.
Расчетное сопротивление срезу и растяжению болтов при наличии проектных данных следует принимать по [11] или по результатам испытания на растяжение (при этом расчетное сопротивление срезу принимают рав- нымRbs = 0,8Rbt ). Если отсутствуют проектные данные и невозможно ус-
80