книги / Отопление и вентиляция. Отопление-1
.pdfвевдто на грунте, считают такие, конструкция которых состоит из слоев различных .материалов, коэффициент теплопроводности ко торых 4
X<liO ккал/(м-ч-град) [1,163 Вт/(м-град)].
Потери тепла через утепленные полы определяют аналогично определению потерь тепла неутепленными полами с той разницей, что при этом учитывают сопротивление теплопередаче материала, утепляющего пол:
|
|
Яу„ = Я „ . „ + 2 - г ^ ’ |
О-47) |
||
|
|
|
лу.с |
|
|
где |
/?у .п — сопротивление |
теплопередаче |
соответствующей |
зоны |
|
утепленного пола, |
м2-ч • град/.юкал; /?н.п— то же, неутепленного по |
||||
ла; |
бу.с — толщина |
утепляющего слоя, м; Ày.c — коэффициент |
теп |
||
лопроводности утепляющего слоя, ккал/м-ч-град. |
|
||||
|
Определение потерь тепла через полы на лагах. Расчет ведут |
||||
аналогично определению |
потерь тепла |
полами, лежащими на |
|||
грунте.. |
|
|
|
|
|
|
Условное сопротивление теплопередаче каждой зоны пола на ла |
||||
гах Rst определяют по формуле |
|
|
|||
|
|
|
|
|
(М8) |
где Ry.B—сопротивление теплопередаче 'материала слоев, состав ляющих пол на лагах; при этом воздушную прослойку рассматри вают как утепляющий слой с коэффициентом термического сопро тивления jRB.n=0,28 м2-ч-град/ккал при ô прослойки 150—300 мм.
Рис. 1.11. Неотапливаемый тамбур |
Рис. 1.12. К определению потерь теп- |
♦ |
ла через фонарь |
Определение потерь тепла ограждениями, защищающими не отапливаемые помещения. Нередко возникает необходимость опре деления потерь тепла через ограждения отапливаемых помещений, защищенных от наружного воздуха неотапливаемыми помеще ниями.
Примерами могут служить определение потерь тепла через ог раждение, защищенное неотапливаемым тамбуром (рис. 1.11), под счет потерь тепла фонарем, в котором пространство, ограниченное
двускатной стеклянной крышей (шатром), непосредственно не отапливается (рис. 1.12), а также потери тепла над неотапливаемы
ми подвалами.
Рассмотрим первые два случая; определим потери тепла через ограждения в пределах А (см. рис. 1.11) и фонарем в пределах Б (см. рис. 1.12).
Применим обычную формулу (1.18) определения потерь тепла
Q = ^ ( 4 - U ; Q = - ^ ( tHX- a
где R —сопротивление теплопередаче, м2-ч • град/ккал; F — поверх ность ограждения, м2; tB, iB—.внутренняя и наружная температу ры; tn,x — температура тамбура; в первом случае (см. рис. 1.11)
во втором (см. рис. 1.12) — межфонарного пространства имеющего шатер из одинарного остекления, снизу — двойное остекление.
Следовательно, для решения задачи требуется определить ta.x- Составим уравнения теплового баланса. Для первого случая (см. рис. 1.11)
(1-49)
Q2= s ( - ^ ) ( 4 r - * „ ) . |
а-5°) |
где T,R\, 2Fi — коэффициенты сопротивления теплопередаче и пло щади внутренних ограждений (стена, дверь); 2 /?2> 2 ^ 2— коэффи циенты сопротивления теплопередаче и площади наружных ограж дений (наружных стен, дверей, потолка, пола).
Можно считать, что QI = Q2■Тогда
2 (-£-) (‘. - и = 2 (-^-) |
О- |
Отсюда
(1.51)
2 (t) +2 (ï)
Аналогично решается задача определения потерь тепла через остекленный фонарь. Послеопределения tB. х теплопотери подсчи тывают по уравнению (1.49) или (1.50).
Таким способом можно определить потери тепла чердачными перекрытиями, перекрытиями над подпольями и над неотапливае мыми подвалами, расположенными ниже уровня земли. Считается допустимым указанные потери тепла определять по формуле (1.18), но с 'введением поправочного коэффициента п к расчетной разности температур, т. е.
Q = ~ -
R
Значения л берут по СНиП П-Г.7—62.
Определение потерь тепла через ограждения при конденсации на них водяных паров. В помещениях с высокой относительной влажностью (бани, прачечные, бассейны, некоторые цехи промыш ленных предприятий) возникающая на внутренней стороне ограж дений конденсация водяных паров из воздуха бывает неустранима, что нужно учитывать при расчетах.
При конденсации водяных паров выделяется скрытая теплота, которая нагревает поверхности ограждения и частично отводится наружу (теплоотдача теплопроводностью).
Количество тепла, проходящее через ограждение при наличии
конденсации От определяют из выражения |
|
QK= Q + QB. |
(1.52) |
где Q —теплопотери при отсутствии конденсации; QB— количество тепла, выделяющегося при конденсации водяного пара.
Выражение (1.52) можно переписать в виде
QK=K{tB^-t^-\-B r, |
(1.53} |
где В — количество конденсирующегося пара, 1кг/м2>ч; г — скрытая теплота конденсации, ккал/кг.
Таким образом, при той же наружной и внутренней температуре через ограждение при конденсации на нем водяного пара тепла бу дет передаваться больше на величину
Qs= B r. |
(1.54) |
Так как Q<Qк, то отвод тепла в количестве QKвозможен толь ко за счет увеличения температуры внутренней поверхности ограж дения и коэффициента теплообмена на поверхности в помещении, т. е. выражение (1.53) можно представить в виде
Ск=±=?а»+к (^в—^в-.к)»
где ав +к — коэффициент тепловооприятия с учетом передачи ограж дению скрытого тепла конденсации, ккал/м2-ч*град; тв.к— темпера тура внутренней поверхности ограждения при конденсации водяно го пара.
Применив аналитико-графический метод решения задачи, опре делим <хв+к. Он равен 13,0 ккал/м2-ч• град. Тогда потери тепла ог раждениями в условиях конденсации влаги на его поверхности можно определить по формуле
|
QK—*J* it. |
^н)» |
(1.55) |
|
где |
|
|
|
|
Кк |
1 |
|
(1.56) |
|
1 |
_ 1_ |
|||
|
|
а в+к
Добавки к основным теплопотерям
Кроме основных потерь тепла, определяемых по уравнению (1.17) и (1.18), следует обязательно учитывать дополнительные, ис числяемые обычно в процентах от основных:
на потери тепла вертикальными наружными ограждениями (стены, двери, окна) и вертикальными проекциями наклонных ог раждений, обращенных на север, восток," северо-восток и северозапад, добавляют 10%'; на юго-восток и запад — 5%; на юг и югозапад— 0%;
на потери тепла наружными стенами й окнами помещений об щественных, вспомогательных и складских зданий, .имеющих две и более наружных стен, добавляют 5%'; в жилых зданиях эта добав ка не применяется, так как компенсируется увеличением tB в уг ловых помещениях на 2°;
добавки потерь тепла на защищенные вертикальные и наклон ные наружные ограждения (их вертикальные проекции) любых зданий, возводимых в местностях, составляют 5%'; на те же ограж дения, не защищенные от ветра (в зданиях, расположенных на воз вышенностях, у рек, озер, на берегу моря или на открытой мест ности)— 10%'. При средних скоростях ветра от 5 доДО м/с эти добавки удваивают, а при скоростях ветра более 10 м/с утраивают. В зданиях повышенной этажности, для которых определяется рас ход тепла на нагрев инфильтрационного воздуха, эти добавки не
учитывают.
Добавки на наружные двери для учета расхода тепла на нагре вание врывающегося холодного воздуха принимают в зависимости от числа этажей п в зданиях; на двойные двери без тамбура добав ляют 100/2%'; на двойные двери, но с тамбуром, снабженным дверью,— 80/г%; на одинарную дверь без тамбура — 65*/г%'.
В общественных зданиях для помещений высотой более 4 м рас четное значение теплопотерь всех ограждений, включая добавки, увеличивают на 2%' на каждый метр высоты сверх 4 -м, но не более чем на 15%. Эту добавку не вводят на потери тепла через ограж дения производственных помещений и лестничных клеток.
Увеличенные потери тепла через ограждения высоких помеще ний объясняются тем, что температура воздуха в помещениях, как правило, увеличивается по высоте.
Расход тепла на^ нагрев инфильтрационного воздуха. Дополне нием к основным потерям тепла является расход его на нагревание воздуха, попадающего в помещение через неплотности, ограждаю щих конструкций. Проникание холодного воздуха (инфильтрация) обусловливается в основном действием ветра и давлением, возни кающим за счет разности объемных масс наружного и внутрен него воздуха и соответствующих расчетных высот (см. курс «Вен тиляция»).
* Коэффициенты теплопередачи одинарной двери в 2 раза больше по срав нению с коэффициентами теплопередачи двойной двери.
Практически учитывают лишь количество воздуха, просачиваю щегося через щели, образуемые притворами окон, фонарей, дверей
иворот в зависимости от скорости ветра.
Впомещениях, не имеющих перегородок, в расчете принимают,
что под действием ветра воздух поступает в здание через навет ренную его часть и выходит через заветренную, составляющую ос
тальную часть периметра здания (рис. 1.13). |
|
|
||||
На этом рисунке жирной лини |
|
|
|
|||
ей отмечен периметр здания, в |
|
|
|
|||
пределах которого |
нужно учиты |
|
|
г» |
||
вать инфильтрацию через притво |
|
|
|
|||
ры окон и дверей |
при соответст |
|
0,65а |
0,65а |
||
вующем господствующем направ |
|
|||||
лении ветра. Скорость ветра в |
|
|
\ |
|||
данном |
случае |
принимают как |
Рис. 1.13. Определение расчетных по |
|||
среднюю за три наиболее холод |
верхностей |
здания, подверженного |
||||
ных месяца. |
|
направление |
действию |
инфильтрации |
(стрелками |
|
Господствующее |
показано направление ветра) |
|||||
ветра для данной местности опре |
и правилам проектирования |
|||||
деляют |
по строительным нормам |
(СНиП II-A.6—72). Естественно, что попадающий в помещение хо лодный наружный воздух охлаждает его.
Расход тепла на нагрев наружного воздуха в промышленных
зданиях определяется в ккал/ч |
(Вт) по формуле |
|
|||
|
|
Q = Q i t ^ - Q c , |
(1.57) |
||
где |
G —суммарное количество воздуха, поступающего в |
помеще |
|||
ние, |
кг/ч; /уХ— температура воздуха, |
уходящего из помещения с |
|||
учетом зоны, из которой он удаляется; |
tB— расчетная зимняя тем |
||||
пература наружного воздуха; |
с — удельная теплоемкость |
воздуха, |
|||
ккал/кг-град. |
|
|
|
||
Суммарное количество воздуха, поступающего в помещение, оп |
|||||
ределяется по формуле |
|
|
|
||
|
|
G— Ц\<Х\2 ii-(- Ц4&12 4 4 " <?заз 2 4 H- я4а42 4 » |
(1.58) |
||
где |
<7ь <72. Яг, Я4 — Количество |
воздуха, просачивающегося через |
|||
1 м длины |
щели притворов соответственно окон, фонарей, дверей, |
||||
ворот, кг/ч; |
2 /i, 2 /2, 2 /3, 2 / 4 — суммарная длина щелей соответст |
венно окон, фонарей, дверей, ворот; а — поправочный коэффициент на инфильтрацию воздуха в зависимости от конструкции притвора.
Значение поправочного коэффициента а принимают: для фрамуг и окон с одинарными деревянными переплетами а= 1, то же, с двой
ными а —0,5; |
с одинарными металлическими переплетами |
а = 0,65, |
то же, с двойными а *=0 ,3 3 , для дверей и ворот а = 2 . |
высотой |
|
В жилых, |
общественных и вспомогательных зданиях |
3— 8 этажей с двойными окнами и при отсутствии приточной вен тиляции расход тепла на нагрев инфильтрирующегося воздуха, при нимается в процентах от основных потерь тепла (табл. 1.2 ).
Добавочные потери тепла на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях жилых, общественных и вспомогательных зданий
|
|
|
. |
Рассчитываемый этаж |
|
|
|
|
Число |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
этажей |
||||||||
здания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение добавок, |
% |
|
|
|
3 |
5 |
5 |
|
|
|
|
|
|
4 |
10 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
|
|
|
|
||||||
5 |
10 |
10 |
5 |
— |
— |
— |
— |
— |
б |
15 |
10 |
5 |
5 |
— |
— |
— |
— |
7 |
20 |
15 |
10 |
5 |
— |
— |
5 |
— |
8 |
20 |
15 |
10 |
10 |
5 |
|
|
5 |
В зданиях повышенной этажности (более 8 этажей) количество воздуха, поступающего в помещение путем инфильтрации через не плотности в наружных ограждениях, весьма значительно и учиты вается специальным расчетом, которым дополнительный расход тепла на. инфильтрацию характеризуется поэтажными условными коэффициентами теплопередачи K Y = 1 / R 7 ккал/м2-ч • град.
Значения ку принимают только для оконных и дверных проемов взамен величин 1//?о[21].
По справочнику [22] инфильтрационный расход воздуха GH.n0M
определяется по формуле |
|
|
|
|
|
Он.пом |
AY^H.nOM’ |
|
|
в которой FB.o— площадь одного |
наружного ограждения |
помеще |
||
ния, равная HI |
(где Я — высота |
помещения; |
/ — длина |
стены); |
/Ду— единица |
расхода инфильтрационного |
воздуха, |
кг/м2-ч; |
Вялой —коэффициент, показывающий, сколько единиц расхода со ставляет инфильтрация в данном случае.
Необходимые данные для расчета изложены в [22].
Удельная тепловая характеристика здания
Расчет потерь тепла ограждениями здания заканчивают опре делением удельной тепловой характеристики здания. Под такой характеристикой понимают количество тепла, в ккал/м3-ч-град, теряем >го 1 м3 здания в 1 ч при разности температур внутреннего и наружного воздуха в 1 град
X ж |
2 kF (*» - |
(к) _ |
2 kF |
(1.59) |
|
V ( t B- t » ) |
~ |
V |
|||
|
|
где х — удельная тепловая характеристика здания, 1ккал/м3-ч-град? V — объем здания по наружному обмеру, м3; tB— tu— расчетная
Зб
разность (внутренней и наружной) температур, характерная для большинства помещений здания.
При различных tB можно найти (в.р— расчетную среднюю тем пературу по формуле
V A i + ^V R2 + • • • + Vnt BП |
(1.60) |
|
vl+v2+ ...+va |
||
|
где Vi, V2, ..., Vn — объемы частей здания; f„i, tB2, ..., tBn— темпе ратуры соответствующих объемов частей здания.
Величина удельной тепловой характеристики является теплотех ническим показателем проектируемого здания. С уменьшением этой величины соответственно сокращаются первоначальные и экс плуатационные расходы на отопление.
Рис. 1.14. Зависимость удельной тепловой характеристики от объ ема (кубатуры) здания, при данной tв — tB
Величина удельной тепловой характеристики условно отнесена к объему здания V (рис. 1.14). Она зависит также от конструктив но-планировочного решения, этажности, степени остекления, назна чения помещения здания, климатических условий.
Фактическая расчетная теАлопроизводительность 2Q<j> системы
обычно болыпё величины расчетных потерь |
тепла ограждения |
ми 2 Q. |
|
S Q += S Q + Q I + Q 2. |
(1.61) |
где Qi— дополнительные потери тепла, связанные с остыванием теплоносителя в подающих и обратных магистральных трубопрово дах, проходящих в неотапливаемых помещениях; Q2— дополни тельные потери тепла, как правило, через перегреваемую зарадиаторную поверхность наружных ограждений.
Величины Qi и Q2 вычисляют. Суммарная величина дополни тельных теплопотерь не должна превышать 15%' расчетных 2Q.
Определение ориентировочной тепловой нагрузки Q системы отопления производят, пользуясь удельными тепловыми характе ристиками х, значения которых изменяются обратно пропорцио нально объему здания и зависят от его назначения
Q= a x V (tep —У , |
(1.62) |
37
где а — поправочный коэффициент, зависящий от расчетной на ружной температуры для отопления; V — наружный объем*зда.ния или отапливаемой части, м3.
Удельная тепловая характеристика здания любого назначения определяется по формуле H. С. Ермолаева
• ^ - J -IKCT+ P OK C- K CT)] + - ^ ( 0 ,9 к11от+ 0 ,6 кпол), |
(1.63) |
где Р — периметр здания, м; S — площадь здания, м2; h — высота здания, м; ро— коэффициент остекления, т. е. отношение площади остекления к площади вертикальных наружных ограждений; кст, к0«, «пот, /сПол — коэффициенты теплопередачи соответственно стен, окон, потолка, пола.
Пример. Выполнить |
теплотехнический расчет ограждающих |
конструкций |
и |
расчет теплопотерь для |
жилого двухэтажного дома, сооружаемого в г. Крас |
||
нодаре. |
температура (средняя температура самой холодной |
||
Расчетная наружная |
|||
пятидневки) /н5 = — 17° С. Стены дома — кирпичные, пол — дощатый на лагах |
(в |
||
жилых комнатах). Окна с двойным остеклением размером 1,6X1,7 м. Здание |
не |
||
защищено от ветра, средняя скорость которого составляет 3,7 м/с. |
Относительная |
||
Краснодар согласно |
карты СНиПа находится в сухой зоне. |
влажность воздуха в помещениях <р=50%. Поэтажный план и разрез здания, а
также ориентация здания по странам света показаны на рис. 1.15. |
|
||||
Р е ш е н и е . |
Вначале делают |
теплотехнический расчет |
ограждающих конст |
||
рукций здания по приведенной ниже методике. |
о г р а ж д е н и й . |
Все |
|||
1. Т е п л о т е х н и ч е с к и й |
р а с ч е т |
н а р у ж н ы х |
|||
теплофизические |
параметры строительных |
материалов |
принимаем по |
главе |
СНиП II-A.7—71. Краснодар находится в сухой зоне, поэтому данные принимаем по условиям эксплуатации ограждающих конструкций «А».
Расчет наружных стен. Наружные стены из силикатного кирпича (Як.к^О.бб, 5 к.к=8,2) на любом растворе с цементно-песчаной штукатуркой толщиной 0,02 м (ХШт=0,65; 5 Шт = 7,8). Величины 5 определяют по формулам 1.32 и 1.33.
Допустим, что наружные стены являются |
массивными ограждениями. Тре |
|
буемое сопротивление теплопередаче массивных ограждений будет |
||
*0Р = (^в ^н) П |
= |
0,775 м2-ч-град/ккал. |
|
(18 + 17) 1„ |
|
Д*нав |
6-7,5 |
|
Принимая фактическое сопротивление теплопередаче /?о=#отр, найдем минималь ное значение термического сопротивления только кирпичной кладки RK.к из фор мулы
ав |
+ ( ^ |
"Ь |
а„ |
—«I»> |
||
|
\ |
X / шт |
|
|
||
где а в = 7,Ъ ккал/м2-ч-град; |
а и=20 ккал/м2-ч-град, |
|||||
0, !33 + |
0,02 |
Як.к + 0,05 = 0,775, |
||||
rf— + |
||||||
|
|
|
0 ,о 5 |
|
|
|
откуда RH.и=0,562.
Вычислим величину характеристики тепловой инерции стен принятой конст рукции Dor
0,02
DCT= /?ШТ5ШТ+ RK,KSK»K — Q gg7,8 + 0,562*8,2 = 4,84.
|
ЗЛ6 |
|
|
|
|
|
с |
|
|
Ь) |
|
3,2 |
|
|
|
|
|
|
|
J , 5^ |
X 1,ST |
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 2,95 |
t |
3,2 |
y |
|
|
|
|
|
<N| |
201 |
|
202 |
|
|
|
|
|
|
<о“ |
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
LC? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
203 |
|
|
|
|
|
|
а) |
3,46 |
|
3,2 |
|
|
|
|
|
|
Л5- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 ,9 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
101 |
102 _ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ |
|
|
|
|
|
|
|
|
=3г —F^ |
|
I J |
|
|
|
|
|
|
Зона I |
лш а |
= |
|
|
|
|
|
|
|
Лш да |
|
|
|
|
|
|||
|
-г= ^ | / - |
|
V |
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.15. План и разрез здания к примеру расчета потерь тепла: |
|||||||||
|
а — план 2-го этажа; |
б — план |
|
1-го этажа; |
в — разрез по / —/ |
|
|||
Так как значение D лежит в пределах 4 < £ < 7 , |
рассчитываемая конструкция |
||||||||
ограждения |
«средней массивности». Для |
этих |
ограждений величина |
расчетной |
|||||
наружной температуры /н (при определении /?отр) будет равна |
|
||||||||
|
< + 4 |
— 22 + ( — 17) |
19,5 |
С, |
|
||||
|
<н= |
~ |
= |
|
2 |
- |
|
||
где tBc — средняя температура |
наиболее холодных суток; |
для |
Краснодара |
||||||
—22° С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждения «средней массивности» |
|||||||||
|
/?1р = |
~ |
— = 0,835 м2-ч-град/ккад. |
|
|
||||
|
0 |
6-7,5 |
|
|
|
|
|
|
Минимальную толщину собственно кирпичной кладки бк.к определим из вы ражения
0,133 + Л |
+ |
Якшк + |
0,05 = |
0,835; RK,K= |
к *1 |
; |
|
0,65 |
|
|
|
|
0,65 |
|
|
ÎK.K = [о ,835 - ^0,133 + |
^ |
+ |
0,05^J 0,65 = |
0,£05 |
м. |
||
Принимаем стену в 2 |
кирпича толщиной 0,51 м; при этом |
|
|||||
/?0 = 0,133 + |
0,02 |
0,51 |
|
|
|
|
|
т— |
+ 7-73 + 0,05 = 0,995 м2-ч-град/ккал. |
||||||
|
и,bo |
U,о5 |
|
|
|
|
|
Полученное значение фактического термического сопротивления Наружного ограждения /?0 несколько больше требуемого # 0тр, что удовлетворяет нормам.
Коэффициент теплопередачи стены принятой конструкции
АГст = 0^95 ~ 1 ккал/м5*ч*гРаД-
Проверим конструкцию стены на конденсацию влаги на ее внутренней по верхности:
V*— |
RB(^в |
^н) = |
18- |
13,34°; |
|
|
|
|
0 ,1 3 3 (1 8 + 1 7 ) |
|
Ro |
|
|
0,995 |
|
Д/н = tB- |
«з = |
18 - |
13,34 = 4,66°. |
Согласно СНиПу. перепад температур |
Д/н |
(для наружных стен жилых помеще |
ний) не должен превышать 6°. Следовательно, полученный результат удовлетво ряет требованиям СНиПа.
По / — ^-диаграмме или таблицам физических свойств влажного воздуха при
ф=50% |
температура точки росы 0=7,4°. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Расче^ая температура тв> 0 |
(13,34>7,4), следовательно, конденсации паров |
|||||||||||||
на поверхности ограждения не будет. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Проверяем наружную стену на воздухопроницание. |
|
|
|
|
|
|||||||||
Сопротивление воздухопроницанию определяется по формуле |
|
|
|
|||||||||||
|
Ron= |
Яои 1 + |
/?ои2 = 1,8 + 38 = |
39,8 м2.мм вод. ст. ч/кг, |
|
|
||||||||
где Rom — сопротивление воздухопроницанию |
кирпичной |
кладки |
толщиной j5 = |
|||||||||||
=510 мм, #ои1 = 1,8 |
м2-мм вод. ст.-ч/кг; |
R0*2 — сопротивление |
воздухопроница |
|||||||||||
нию штукатурки, |
|
м2-мм вод. ст. ч/кг. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Требуемое сопротивление воздухопроницанию наружных стен жилых зданий |
||||||||||||||
определяется по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
*5Р = еДР = е [0,55Я(ун - |
YB) + 0,03у„ ( И 2]. |
|
|
|
|
|||||||
где е=2; Я = 6 |
м (высота дома); |
YH==:YI7= 1*37 чкг/м3; YB=Yis= 1.21 кг/м3; |
Р=1; |
|||||||||||
V— расчетная |
скорость |
ветра, |
принимаемая |
согласно |
указаниям |
п. |
2.15 |
|||||||
СНиП II-A.7—71, но не менее 5 м/с. Средняя скорость ветра за три самых хо |
||||||||||||||
лодных |
месяца |
для |
г. |
Краснодара |
по |
табл. |
7 СНиП II-A.6—72 составляет |
|||||||
2,2 м/с; |
принимаем |
и=5 |
м/с. Отсюда |
/?отр= 3 ,12 м2-мм вод. ст. ч/кг. |
Величина |
|||||||||
Ron должна быть не менее величины |
|
. В |
нашем случае |
R0п = 39,8 |
м2-мм |
|||||||||
вод. ст. ч/кг, a R ^ |
=3,12 м2-мм вод. ст. ч/кг. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Следовательно, |
наружная стена |
удовлетворяет требованиям |
сопротивления |
|||||||||||
воздухопроницанию. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет окон. Перепад температур tB—/н=18—(-М7) =35°. По табл. 3 СНиП II-A.7—71 при /в—fH=26-+46°C требуемое сопротив
ление теплопередаче для окон i?oTP= 0,4 м2-ч-град/ккал.