книги / Отопление и вентиляция. Отопление-1
.pdfКоэффициент трения при турбулентном движении определяется формулой вида
Х =/(г/Й ).
Для практических расчетов коэффициента К применяют форму лу Никурадзе
х = 7 ------- !— т у '
где г — радиус трубы; к — высота выступов шероховатостей.
Из формул видно, что при ламинарном движении жидкости гид равлическое сопротивление трубопровода зависит исключительна от скорости движения; при турбулентном движении — от шерохова тости трубопровода; при переходном режиме движения жидкости — от скорости и шероховатости (величины выступов шероховатостей). Следовательно, определению потерь давления .на трение должно предшествовать выявление характера движения жидкости в трубо проводе.
На практикё для определения потери давления на трение поль зуются специальными таблицами [5]. Эти таблицы составлены для двух температурных перепадов теплоносителя: 95—70°С и 130— 70° С, что-соответствует объемной массе теплоносителя-воды у= = 983,248 и у = 977,81 кг/м3.
Потери давления в местных сопротивлениях. Местными называ ются сопротивления, которые возникают при изменении направле ния и скорости движения жидкости. Эти изменения в движении жид кости происходят в отводах, фасонных частях, регулировочно-за
порной арматуре. |
местных сопротивле |
Давление, необходимое для определения |
|
ний, определяется по формуле |
|
= |
(IV.2) |
где £ — безразмерный коэффициент местного сопротивления, опре деляемый опытным путем.
Значение коэффициентов местного сопротивления в трубопрово дах дано в приложении. Исследования показали, что значение местных сопротивлений тройников и крестовин зависят от расходов жидкости * в ответвлениях и отношений диаметров в тройниках и крестовинах. В общем виде это выражается в виде функции
где Qo—(расход жидкости в ответвлении; |
Qc — расход в стволе; |
d0 — диаметр ответвления; dc — диаметр ствола. |
|
* Под расходом понимается количество воды, |
протекающее через сечение |
трубы в течение 1 ч. |
|
Значения £ местных сопротивлений тройников и крестовин при ^поворотах, слиянии и делении потоков, а также тройников и кресто вин на проходе, при слиянии и делении потоков приведены в таб лицах [5].
Общая потеря давления на каком-либо участке трубопровода с ■неизменным расходом теплоносителя выражается суммой уравне ний (IV. 1) и (IV.2), т. е.
''«■'“ T 'lr+ S C -fГ ' |
<lv-3> |
откуда
0V.4)
Перепишем уравнение (IV.3), обозначив через R и Z следующие ^выражения:
^ = _Х_ |
. Z==2 C — |
|
d |
2g |
2g |
Тогда |
|
|
|
p = R l + Z , |
(IV.5) |
■где R — удельные потери давления на трение.
По уравнению (IV.5) можно определять потери давления на од ном участке расчетного циркуляционного кольца. Потери же дав
ления во всем циркуляционном кольце, состоящем |
из п-то числа |
участков, определяют по формуле |
|
p = ^ ( R l-\- Z ), |
(IV.6) |
где hRl — суммарные потери давления в расчетном |
кольце на тре |
ние, кг/м2; 2 Z — суммарные потери давления в расчетном кольце на ■местные сопротивления, кг/м2.
§ 14. МЕТОДЫ ГИДРАВЛЙЧЕСКОГО РАСЧЕТА ТРУБОПРОВОДОВ
Рассчитать трубопроводы — это значит подобрать для всех рас четных участков всех циркуляционных Колец такие диаметры, что бы действующее в каждом кольце давление было достаточно для перемещения в единицу времени необходимого количества теплоно сителя-воды, преодолевая при этом все Гидравлические сопротивле ния на ее пути.
Расчетным "участком системы отопления называют участок, по которому проходит неизменное количество теплой°сителя при по стоянной скорости, т. е. при неизменном диаметре.
В практике применяют несколько методов гидравлического расчета трубопроводов.
Метод применения удельных потерь давления. По этому методу раздельно определяют потери давления на трение и потери его в
местных сопротивлениях в каждом расчетном,участке системы [см. формулу (IV.5)].
Для облегчения расчета потерь давления на трение составлены таблицы с готовыми результатами этих потерь R .на 1 м длины тру бы в зависимости от скорости v и .расхода теплоносителя G.
Потери давления в местных сопротивлениях Z определяют от дельно для каждого участка сети. Сначала определяют коэффици енты местного сопротивления 2Ç и затем Z.
Величину Z удобно при расчете водяных систем отопления оп
ределять по формуле, полученной из (IV.2) |
|
Z=SO SC®*. |
(IV.7) |
Применение для расчета Z этой формулы исключает необходи мость пользования специальной таблицей, в которой значения при ведены для ограниченного числа скоростей. Выполнение же интер поляции для скоростей, не указанных в таблице, усложняет расчет.
Потери давления на каждом участке руч определяют по форму ле (IV.5), а потери давления в циркуляционном кольце — но фор муле (1V.6).
Данные расчета трубопроводов по методу удельных потерь дав ления записывают в таблице, как это показано в примерах расчета.
Этот метод широко применяют в проектной практике, посколь ку он наиболее ясно выражает сущность гидравлического расчета трубопроводов. Другие же способы расчета трубопроводов по су ществу являются модификацией метода удельных потерь давления и имеют главной целью упростить выполнение гидравлического расчета трубопроводов.
Метод динамических давлений. Этот метод часто называют рас четом эквивалентных местных сопротивлений.
Потери давления на трение рт.по этому способу заменяют рав новеликими им потерями в местных сопротивлениях. Делается это путем замены прямых участков труб условными местными сопро тивлениями, величину которых определяют из равенства
|
X , t/2y_- |
к2у |
|
|
|
d |
'2g ~ зш‘ 2g ’ |
|
|
где - |
X , t»2v— динамическое |
давление. |
|
|
Отсюда |
общая потеря |
давления |
на участке Руч |
определится |
уравнением |
|
|
|
|
|
^ = К з .„ + 2 С )|^ = С пр^ = С яр/>Л’ |
(IV.8) |
где £Пр=£зам+2£ — приведенный коэффициент местного сопротив ления, заменяющего потери на трение £3ам и суммы фактических сопротивлений на участке сети; рл — динамическое давление.
При расчете трубопроводов методом динамических давлений пользуются средними для упрощения расчета значениями величи
ны X/d. Последние приведены в прилож. 15 для расчета трубопро водов с насосной и естественной циркуляцией воды.
Известно, что коэффициент сопротивления трению X зависит от режимов движения жидкости и характеристики ,шероховатости труб. Тем не менее, как показала практика расчетов трубопрово дов, пользование средними значениями величины X/d правомерно, так как точность расчетов при этом находится в пределах, допускае мых в инженерной практике.
Характеристика сопротивления и проводимость участка трубо провода. Потери давления на участке руч определяются зависимо стью (IV.4)
Выразим скорость воды v через расход G
G
V
ЗЬ 00 j x (rf2/4) Y
Тогда формула (IV.4) получит вид
^ =(т/+2С)( ЗбООя^)2 \ |
’ |
ИЛИ |
|
' " “ ( т , + 2 С ) |
(,V -9 > |
где Л = 16/ (2 • 36002n2d4v^) представляет собой удельное динамиче ское давление в трубопроводе, возникающее при прохождении 1 кг/ч теплоносителя воды объемной массой у в (кг/м2) : (кг/ч)2.
Допустимо считать, что у = const. Тогда величина А для задан ных диаметров труб будет являться постоянной величиной. Значе ния А приведены в прилож. 15
Представим формулу (IV.9) в общем виде |
|
py4 = sQ2, |
(IV. 10) |
где 5= |
|
Величину s при заданном сечении и длине |
трубопрово |
да можно принять постоянной. В этом |
случае потеря давления на |
|
участке будет прямо пропорциональна |
квадрату |
расхода теплоно |
сителя (при квадратичном законе сопротивления |
движения воды |
|
в трубах). Указанную величину s называют гидравлической посто |
||
янной или характеристикой сопротивления участка трубопровода, |
равной потере |
давления в нем при расходе |
1 <Кг/ч. Размерность |
s (кг/м2)/(кг/ч)2. |
анализе и решении |
|
Уравнение |
(IV.10) широко применяют при |
гидравлических задач, в частности при анализе работы нагнетате лей в сети (вентиляторов, насосов). Этим же Уравнением можно»
представить характеристику и всей системы; тогда величина s бу дет служить характеристикой данной системы.
Далее уравнение (IV. 10) представим в виде
0 = У ~ ■Y s или G= Ÿ p - —^ r
V s '
Величина 1 представляет собой гидравлический показатель, называемый проводимостью участка, под которой понимается ве личина р, обратная корню квадратному из сопротивления
|
|
|
|
|
|
И = - 7 = . |
|
|
(IV.11) |
|
|
|
|
|
|
|
Vs |
|
|
|
|
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 = n V 7 , |
|
|
(IV. 12) |
|
где р представляет перепад давлений pi— |
|
|
G будет ра |
|||||||
При ^перепаде давления р\—р2=1 |
расход жидкости |
|||||||||
вен проводимости участка, т. е. G= p. |
y rp = G/[i. |
|
|
|||||||
Из формулы (IV. 12) следует, что |
|
|
||||||||
Понятиями о гидравлической посто |
|
|
|
|||||||
янной и проводимости пользуются при |
а) |
|
|
|||||||
гидравлическом |
расчете |
систем отоп |
|
|
||||||
|
|
|
||||||||
ления, |
при решении |
гидравлических |
|
|
|
|||||
задач, |
возникающих |
при |
регулирова |
|
|
|
||||
нии и анализе |
эксплуатационной ха |
5) |
|
|
||||||
рактеристики .систем |
отопления. |
|
О— |
|
|
|||||
Рассмотрим |
решение |
|
задачи рас |
|
|
|
||||
пределения потока |
жидкости при па |
Рис. IV. 1. Схемы соединения |
||||||||
раллельном и последовательном вклю |
участков |
трубопроводов: |
||||||||
чении различных участков систем. |
|
а — параллельное |
соединение |
|||||||
|
участков; |
б — последовательное |
||||||||
При п а р а л л е л ь н о м |
в к л ю ч е |
соединение |
участков |
|||||||
нии, |
например, |
трех параллельных |
|
|
|
|||||
участков (рис. |
IV. 1, а) |
с |
проводимостью, соответственно равной |
pi, р2 и рз, и давлением начальным рх и конечным р2 общий расход составит
'Ообщ=^сум / а —Л. |
(IV.13) |
где реум — проводимость параллельно включенных участков. Расход G через отдельные участки составит
G\ = VI Y P i — P* £ 2 = !J-2Y Р \~ P* °3=1a3Y P \~ PI - Тогда
<5о6щ= (^1+ |А2+ ^з) Y Pl /^2==Н*сум Y Pi — Pi*
откуда |Лсум=Ц1+ ^2 +цз, т. e. проводимость параллельно включен ных участков равна сумме проводимостей отдельных участков си стемы.
При п о с л е д о в а т е л ь н о м |
в к л ю ч е н и и |
участков (рис, |
IV. 1, б) суммарное сопротивление |
будет равно |
сумме сопротивле |
ний последовательно включенных участков |
|
б=Нч УPi —Рг> G=V"iYP\ —Pv G= H YP\—Pi>
или |
|
G (l/^iЧ- I/F'Î -!- ^IH )— Y P I Pi- |
(IV.14) |
Отсюда, имея в виду, что p ^ l/K s, уравнение (IV.14) |
можно |
представить в следующем виде: |
|
G2 (5i -b 52-l" Sa)— Pi — Рл' |
(IV.15) |
.Метод характеристик сопротивления. По этому методу гидрав лические потери в участке трубопровода определяют по формуле
p= sG 2,
где s — характеристика сопротивления (или гидравлическая по стоянная) участка трубопровода, равная потере давления в не.м при расходе 1 кг/ч; G— расход, кг/ч.
Величину s определяют по формуле
в = л ( - £ - / + 2 С ) = Л С ир, |
(IV . 16) |
где А — удельное динамическое давление в трубопроводе при рас ходе воды G=1 кг/ч (см. прилож. 15).
Величина в скобках — приведенный коэффициент местного со противления участка £щ>, определение которого требуется и при проведении расчета методом динамических давлений. Размерность характеристики участка (кг/м2)/(кг/ч)2.
Характеристики сопротивлений представляют собой теоретиче ски или экспериментально полученные сопротивления узлов систе мы отопления и потому являются более точными, так как поэле ментное определение коэффициентов, как правило, страдает по грешностью.
Значения характеристик гидравличерких сопротивлений узлов стояков с нагревательными приборами однотрубных радиаторных систем отопления приведены в {27].
§ 15. РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ ВОДЯНОЙ ДВУХТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ
Методика расчета. 1. На вычерченной в аксонометрической про екции (обязательно в масштабе) схеме системы отопления показы вают тепловые нагрузки сначала на каждый отопительный прибор, затем на каждый расчетный участок системы.
Расчетным участком системы отопления называют участок, по которому проходит неизменное количество теплоносителя при по стоянной скорости.
2. Выявляют главное циркуляционное кольцо. Главным цирку ляционным кольцом называется такое, в котором средняя потеря давления на 1 м в кг/м2-м будет наименьшей:
Рср= Р ’- Ъ 1’
где 2/ — суммарная длина участков, составляющих расчетное коль цо; р — располагаемое давление в системе отопления, кг/м2.
В главном расчетном кольце будет, как правило, наименьшей и удельная потеря давления на трение, которую можно определить из выражения
Rcp=P<?-'I>t’
где Rep — удельная потеря давления на трение на единицу длины трубопровода, кг/м2-м; ф— коэффициент, которым учитывают до лю потери давления на преодоление сопротивлений трения, прини маемый в данной системе равным 50% •
3. По номограмме или лучше по специальным таблицам для расчета трубопроводов определяют диаметр, фактическую потерю давления на трение R на 1 м и скорость движения теплоносителя о. При этом стремятся к тому, чтобы фактическая потеря давления на трение была по своему значению возможно ближе к Rcр, определен ному перед началом расчета. Rcр используют для того, чтобы расчет трубопровода велся с минимальным пересчетом диаметров трубо провода.
Найденные из таблицы для расчета трубопроводов значения d, R и V заносят в бланк расчета трубопровода.
4. Определяют потери давления на трение на каждом участке
RL
5. Затем определяют потери в местных сопротивлениях: для каждого участка находят 2Ç — сумму местных сопротивлений в безразмерных единицах и Z — потери в местных сопротивлениях
вкг/м2.
6.Далее определяют суммарную фактическую потерю давле ния р на трение и местные сопротивления в расчетном кольце, ко торая не должна быть больше располагаемого давления.
Расчет трубопровода считается выполненным, если запас рас
полагаемого давления .получается около 10%• С таким |
запасом |
|
(не превышающим 15%) должны быть рассчитаны |
или, как гово |
|
рят, увязаны циркуляционные кольца всей системы отопления. |
||
Пример. Рассчитать трубопровод двухтрубной системы водяного |
отопления |
|
(рис. IV.2) с естественной циркуляцией. Перепад температуры |
воды |
в нагрева |
тельном приборе равен 25° (температура горячей воды 95° С, |
а. охлажденной — |
70° С).
Р е ш е н и е . 1 . По расчетной теплоотдаче нагревательных'приборов опреде
ляем тепловые нагрузки на расчетные участки.
Следует иметь в виду, что тепловая нагрузка на участках показывает по существу не количество тепла, а расход теплоносителя, который обеспечивает для нагревательных приборов подвод расчетного количества тепла. Поэтому на участках, отводящих охлажденную воду от нагревательных приборов, простав ляют то же количество тепла, что и на подающих трубопроводах. Соответствен
но и в таблицах, и в номограммах под расходом тепла подразумевают количест во теплоносителя.
Нагрузку — расход теплоносителя в участках системы (С, кг/ч) определяют по формуле
|
|
Q |
ккал |
кг-град |
1 |
кг |
|
|
cAt |
ч |
ккал |
град |
ч |
|
|
где Q — тепловая |
нагрузка |
участка, |
ккал/ч; |
с — теплоемкость |
теплоносителя |
||
(в данном случае |
воды), |
принимаемая равной |
1 ккал/кг-град; |
At — расчетный |
|||
перепад температур воды |
в системе отопления, равный 25°. |
|
|
Рис. IV.2. Схема двухтрубной системы водяного отопления с верхней разводкой с естественной циркуляцией
2.Найдем главное циркуляционное кольцо и пронумеруем его участки номе рами 1—13 (через нагревательный прибор первого этажа). Из рис. IV.2 видно, что это самое протяженное кольцо, т. е. такое, в котором удельная потеря дав ления будет наименьшей.
3.Определяем располагаемое давление для главного циркуляционного кольца по формуле
P i = k 1 ( У о - У г У + à p ,
где Л = 3 м (но рис. IV.2); YO=Y 70= 977,81 кг/ м23; у т= У95 = 9 6 1,92 кг/м3; Др — дополнительное давление от охлаждения воды в трубопроводе.
По прилож. 11 для двухтрубной системы отопления с верхней разводкой и естественной циркуляцией (при открытых стояках, без изоляции для здания в два этажа, при горизонтальной протяженности системы до 25 м и расстоянии от главного стояка до расчетного в пределах 10— 20 м) Др= 1 0 кг/м2.
После |
подстановки |
всех |
величин получим |
р \=3(977,81—961,92) + 10= |
=57,67 кг/м2. |
|
потерю давления |
на трение, считая, что qp=50%, |
|
4. |
Определяем среднюю |
|||
а 2/ = 46,6 |
м: |
|
|
|
|
Л |
57,67-0 5 |
|
|
|
* ср = |
= 0,622 кг/м2 -м. |
||
|
46,6 |
|
5. По определенной величине Rcр и тепловым нагрузкам участков, пользуясь таблицей для расчета трубопроводов, подбираем диаметры трубопровода, нахо
дим R и |
и для данного участка. |
на трение R на 1 м должна |
быть как |
|||
При |
этом величина потери давления |
|||||
можно ближе к предварительно определенной величине Rcр. |
причем |
в |
первой- |
|||
6. Заносим в расчетную табл. IV. 1 |
полученные |
величины, |
||||
графе таблицы трубопроводов проставляют номера |
участков |
расчетных |
колец. |
Участки других циркуляционных колец обозначают номерами, продолжающими счет главного циркуляционного кольца, т. е. в таблице рассчитываемых участков номера не повторяются.
7. Подсчитываем суммы коэффициентов местных сопротивлений на отдель ных участках. Следует иметь в виду, что местные сопротивления на границе двух
участков |
(сопротивления тройников, на проход |
и на противоток и крестовин на |
||||
проход и |
на ответвление) |
относят к участкам с меньшей нагрузкой. |
||||
На участке |
1: половина радиатора (имея в виду сопротивление на выход из |
|||||
нагревательного |
прибора) |
£=1; крестовина |
на |
поворот |
теплоносителя £=3; |
|
2 £ i = 4. |
|
|
от стояков — прямые, |
без уток, |
так как нагреватель |
|
Подводки к приборам |
ные приборы в рассчитываемой системе отопления установлены в нишах малой
глубины. |
|
|
тройник на проход теплоносите |
||||
На участке 2: отвод под 90° d = 25 мм, £=1; |
|||||||
ля £ = 1 ; 2 £ 2= 2 . |
|
|
|
|
|
|
|
На участке 3: тройник на противотоке £ = 3 ; 2 £ з = 3 . |
|
|
|
|
|||
На участке 4: тройник на противотоке £=3; 2£4=3. |
|
|
|
|
|||
На участке 5: местных сопротивлений нет, 2£s=0. |
|
|
отвода под 90° |
||||
На участке 6: тройник на поворот теплоносителя £=1,5; два |
|||||||
d = 50 мм; £=0,5-2= 1; запорная |
задвижка |
£=0,5; половина |
чугунного |
котла |
|||
(сопротивление на вход теплоносителя) £=1,25 *; 2£6=4,25. |
£=1,25; отвод под |
||||||
На участке 7: половина котла (сопротивление на выход) |
|||||||
90° rf=50 мм £=0,5; запорная задвижка £=0,5; |
тройник |
на |
противотоке |
£=3; |
|||
2£7=5,25. |
|
|
|
|
|
|
|
На участке 8 : местных сопротивлений нет, 2£8=0. |
|
|
|
|
|||
На участке 9: тройник на повороте £=1,5; 2£э=1,5. |
участка |
9 изображена |
|||||
П р и м е ч а н и е . Несмотря |
на то, что |
на |
чертеже |
крестовина, в расчет принимают «тройник на поворот», так как по ответвлению, соединяющему розлив с расширительным сосудом, движение теплоносителя край
не незначительно. |
|
||
На участке 10: тройник на повороте £ = 1 ,5 ; 2 £ ю = 1 ,5 . |
мм; £=0,5; отвод |
||
На |
участке |
11: тройник на проход £=1; полуотвод d = 25 |
|
d = 25 мм, £= 1 ; 2£ц=2,5. |
скоба d = 20 мм, |
||
На |
участке |
1 2 : крестовина на проход теплоносителя £=2; |
|
£=2; 2 |
£I2 = 4. |
13: тройник на повороте £=1,5; край двойной регулировки |
|
На |
участке |
||
rf= 15 мм £=4; |
половина радиатора (имеется в виду вход в нагревательный при |
бор) £= 1 ; 2£13=6,5.
8. Определить Z можно по таблицам справочника или по формуле
v 2 y
или Z = 50 2 с^2 •
Z = S C 1 F ’
* Значения коэффициентов местного сопротивления в котлах относят к ско рости теплоносителя в подводящих трубах.
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
IV. 1 |
|
о |
|
Расчет трубопроводов водяной двухтрубной системы отопления с |
естественной циркуляцией |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Тепловая |
Нагрузка |
Длина |
|
|
Данные расчета |
|
|
|
|
Изменения в расчете |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
участка |
нагрузка |
участка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q, ккал/ч |
а , кг/ч |
1, м |
d , мм |
V, м/с |
R, |
RI, кг/м2 |
SSC |
z , |
мм |
Jf1t |
кг/м2-м |
Rxl, |
»Ct |
Z lt |
ч т , |
д г, |
|
|
|
|
|
|
|
кг/м2 м |
|
|
кг/м2 |
м/с |
кг/м2 • |
кг/м2 |
кг/м2 |
кг/м2 |
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
io |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
1 |
10 0 0 |
24 200
38 880
423 800
547 000
629 920*
729 920
847 000
923 éeo
10 |
8 880 |
114200
122000
|
Расчет главного циркуляционного кольца, проходящего через прибор № 1 |
|
|
|
|
|
||||||||||
40 |
1 |
15 |
0,065 |
0,36 |
|
0,36 |
4 |
0,85 |
. — |
— |
— |
— |
— |
— |
_ |
— |
168 |
7 |
25 |
0,085 |
0,55 |
|
3,85 |
2 |
0,72 |
— |
— |
— |
— |
— |
_ |
_ |
_ |
355 |
1 . 8 |
32 |
0 , 1 1 |
0,55 |
|
0,99 |
3 |
1,82 |
— |
— |
— |
— |
— |
_ |
_ |
__ |
951 |
2 |
50 |
0,13 |
0,45 |
|
0,9 |
3 |
2,54 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
_ |
_ |
1880 |
1 |
76 |
0,14 |
0,4 |
|
0,4 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
_ |
_ |
1205 |
3,5 |
50 |
0,17 |
, 0,75 |
|
2,63 |
4 ,2 5 |
6,38 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
_ |
_ |
1205 |
2,3 |
50 |
0,17 |
0,75 |
|
1,73 |
5,25 |
7,63 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1880 |
8,3 |
76 |
0,14 |
0,4 |
|
3,31 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
—: |
_ |
__ |
_ |
951 |
3,5 |
50 |
0,13 |
0,45 |
ч |
io |
1,5 |
1,27 |
|
|
|
|
|
|
|
|
00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
355 |
2 |
32 |
0 , 1 1 |
0 , 5 5 |
|
1 . 1 |
Л , 5 |
0,91 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
_ |
_ |
168 |
1 0 , 2 |
25 |
0,085 |
0,55 |
|
5,62 |
2,5 |
0,91 |
— |
' — |
— |
— |
— |
_ |
_ |
|
80 |
3 |
20 |
0,067 |
0,45 |
|
1,35 |
4 |
1 , 1 2 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
Нагрузка соответствует максимальной производительности котла.