книги / Проектирование мостовых переходов через большие водотоки
..pdfОчевидно, в этом случае Q — полный расход водотока, и поэтому
не обязательно знать распределение расхода между коренным руслом и пойменной частью отверстия в размытом живом сечении под мостом.
2) На пике паводка или половодья средняя скорость в размытом подмостовом живом сечении равна скорости динамического равно весия русла УМ= У Д.
Содержа ние,"вкладываемое в понятие «скорость динамического равновесия» Уд, необходимо пояснить.
В естественных условиях на многих участках рек с периоди чески расширяющимися и меандрирующими руслами, где влекутся наносы, русла имеют сложившиеся формы и сохраняют в общем раз меры своих живых сечений, свойственные данному типу руслового процесса. Средняя скорость в живом сечении такого стабильного русла, имеющего подвижное дно и берега, и называется скоростью динамического равновесия. Эту скорость не следует смешивать с понятием размывающей скорости У„. Последняя относится к на* ч а л у массового влечения донных наносов, а скорость Уд соответ ствует уже р а з в и в ш е м у с я процессу перемещения наносов. Поэтому УД> У 0.
При одной и той же вероятности превышения паводка величина скорости динамического равновесия русел на различных реках, а для одной и той же реки — в разных ее створах меняется. Различ ными также будут в разных руслах характеристики речного потока: количество воды, количество и размер частиц влекомых наносов и размеры живых сечений. Принимая за основу расчета указанное вы ше условие Ум= У д, полагают, таким образом, что после стеснения водотока мостовым переходом живое сечение русла под мостом на пике расчетного паводка приобретает большие размеры, отвечаю щие изменившимся характеристикам речного потока. У моста образуется как бы новый участок естественного «стабильного» русла, более широкого и более глубокого, приспособленного к про пуску стесненного сооружением речного потока (рис. 90).
Для установления скорости динамического равновесия русел были использованы данные о скоростях при паводках однопроцент ной вероятности превышения в трехстах четырех створах рек Со ветского Союза. Обработка этих данных была выполнена Л. Л. Лиштваном применительно к показательной зависимости, аналогичной по структуре формуле размывающей скорости. Для несвязных грун тов принималось
Уд = bh'dy, |
(V I -4) |
|
для связных — |
|
|
Уд = |
V 1 > |
(V I -4') |
где b и Ьг— постоянные коэффициенты;
d — средний диаметр частиц несвязного грунта;
Yr— объемный вес грунтового скелета связного грунта; h — средняя глубина в живом сечении коренного русла.
Результаты обработки показаны на графиках, построенных в логарифмических координатах (рис. 91). Согласно графикам по лучены формулы: для несвязных грунтов
V, = |
0 ,6 8 d 0,2V |
м/сек, |
для связных грунтов |
|
|
= |
0 ,6 0 -r ^ ,,B Av* |
м/сек. |
Ряс. 91. Характер зависимости скорости ди намического равновесия русла от глубины по тока для разных категорий несвязных грунтов по данным наблюдений на реках
В эти формулы d подставляется в мм, чг— в Т/м 3, глубина h — в м; показатель степени х зависит от размера зерен: при d в преде лах от 0,15 до 750 мм х меняется от 0,42 до 0,20; показатель степени х г колеблется от 0,44 до 0,29 при изменении уг от 1>0 Д° 1»8 Т/м 3.
Величины скоростей Уд, подсчитанные по формулам, приводятся в специальной таблице (см. приложение 6). Там же даются реко мендуемые значения поправочного коэффициента р для перехода от скоростей при паводке 1 %-ной вероятности превышения к скорос тям паводка другой вероятности превышения. Переход осущест вляется умножением скорости VR\% на коэффициент р.
Приведенные формулы скорости динамического равновесия ру сел часто применяют для определения скорости в руслах рек, слабо
изученных в гидрологическом отношении. Необходимые для этого характеристики грунтов, слагающих ложе русел, и глубины уста навливаются при производстве морфометрических изысканий.
Перейдем теперь к получению рабочих формул для расчета от верстия моста. Средняя скорость в коренном русле до его рдзмыва Уб.р также является скоростью динамического равновесия, но в бытовых условиях. Тогда согласно формуле (VI-4)
где Лб.р— средняя глубина коренного русла в бытовых условиях. Для определенного грунта ложа реки dM=dc,p и
Отсюда следует, что средняя скорость на пике паводка в размы том подмостовом живом сечении оказывается большей-, чем средняя скорость в коренном русле в бытовых условиях до размыва, если
только Лм>Лб.р.
Подставляя в основную зависимость (VI-3') выражение скорости
Уы, получаем |
_Q |
|
|
|
|
Р |
|
1 |
(V1-5) |
||
QM |
лм / |
е |
|||
|
|
||||
Так как |
|
|
|
|
|
hм |
a |
V s . M= - ^ |
Qu |
|
|
‘б. м |
= |
|
|||
|
|
1Лб. м |
|
то из формулы (VI-5) находится средняя глубина в подмостовом жи вом сечении после размыва:
Q4.P |
У + * |
(VI-5') |
hм |
|
В таком виде формула для расчета отверстий мостов дается в «Наставлении Главтранспроекта по проектированию железнодорож ных и автодорожных мостовых переходов». По ней, задаваясь от верстием моста /ш находится глубина Лм, а затем коэффициент
размыва Р = ~ ^ы для принятого отверстия.
Нормируемой величиной является коэффициент общего размы ва, поэтому для расчета удобней выразить отверстие /м через коэф фициент размыва. Учитывая, что
т/ _Фб. р __ Фб. р
^“б. р -®б. р Лб. р
где Вб,р— ширина коренного русла реки поверху между бровками
пойм;
QQ,р— расход через коренное русло в бытовых условиях.
Из формулы (VI-5) нетрудно получить коэффициент размыва
|
|
|
|
1 |
|
|
p j |
Q |
5 б.Р |
|
|
(VI-6) |
|
Л« |
4 - : 1 |
|
||||
1 |
<?б.р |
V м |
|
|||
и отверстие моста |
|
|
|
|
|
|
1 __о |
Q |
1 |
I |
/ Лб.р \Н 'Л |
(VI -6') |
|
' “ - Д б - р Q t . p |
Б |
р\+ х |
\ Лб . м / |
|||
|
||||||
|
|
|
На рис. 92 показаны величины /м, В6.J, Аб.р, Лб.ыи Qe.p- Так как j
Лб.м изменяется в зависимости от величины отверстия /м,то при за данном коэффициенте размыва Р формула (VI-6') решается подбором.,
Рис. 92. Схема к расчету отверстия моста через равнинные реки
В частном случае, когда отверстие моста /м равно ширине корен
ного русла в бытовых условиях В б.р, Лб.Р=Лб.м и <?6.P=QM>формула коэффициента общего размыва весьма просто выражается через меру стеснения:
' |
= ( & ) ' * * • |
<VI-6"> |
Действующие нормы коэффициентов общего размыва представ |
||
ляют собой отношения |
причем Лб.мменяется с величиной от- |
Лб. м верстия. Если ввести в расчеты иной коэффициент общего размыва по глубине, а именно:
т. е, считать коэффициентом размыва отношение средней глубины размытого русла под мостом (достигшего ширины отверстия) к средней глубине неразмытаго коренного русла в бытовых условиях, которая не зависит от величины отверстия, то можно получить фор мулы, не требующие в ходе расчета отверстия решения подбором. Учтем, что
Подставим это в (VI-6) и в (VI-60 и получим для коэффициента раз мыва формулу
|
в,б* р |
1 |
Т + 7 |
(VI-7) |
|
hi |
|||
|
|
|
|
|
а для отверстия моста формулу |
|
|
|
|
Q |
1 |
|
1 |
(VI-70 |
/ м = В б . р О б . |
|
|
р{+ х |
|
|
|
|
■'яр |
|
Пользуясь последними формулами, нужно помнить, что Php<ZP,
так как Лб.р>^б.м (рис. 92).
Очевидно, что окончательные рабочие формулы (VI-50, (VI-60 и (VI-70 представляют собой одну и ту же зависимость в разных видах. Они базируются на формуле (VI-2) Н. А. Белелюбского. Но существенным отличием полученных формул является метод определения расчетной средней скорости в размытом сечении на пи ке паводка Ум как скорости динамического равновесия русла, пред ложенный Л. Л. Лиштваном.
Н. А. Белелюбский в 1875 г. в связи с постройкой волжского железнодорожного моста у г. Сызрани рекомендовал принимать среднюю скорость течения в размытом подмостовом живом..сезении К, равной средней скорости течения в коренном русле до размыва в бытовых условиях Уб.р- Это предложение являлось весьма прогрес сивным и ценным. До него назначение скорости VMпроизводилось без достаточного учета естественных условий водотока. Н. А. Бе лелюбский обратил внимание на то, что естественные речные русла не размывались и сохраняли свои размеры, несмотря на высокие ско рости течения во время паводков, значительно превышавшие ско рости начала влечения наносов.
Н. А. Белелюбский, являвшийся крупнейшим инженером и ученым в области мостостроения, понимал, что его предложение нуждается в проверке и уточнении. Выступая в защиту своего предложения на дискуссии по расчету отверстий мостов на чет вертом съезде русских деятелей по водным путям, он говорил: «...я задаюсь такими условиями, что нисколько не изменю того, что было до постройки моста. Следовательно, если та скорость, ко
торая принята в волжском мосте, та же самая, которая была до по стройки моста, то я по крайней мере задаюсь одною определенною данностью, а все остальные данности здесь совершенно гадательны»*. По рекомендации Н. А. Белелюбского съезд принял решение о необходимости сбора данных о действительных условиях прохода высоких вод через отверстия построенных больших мостов с тем, чтобы на этой основе внести в дальнейшем необходимые исправления в его метод расчета.
Расчет отверстий мостов в соответствии с предложением Н. А. Белелюбского о величине расчетной скорости применяется в отдельных проектных организациях и в настоящее время. Необхо димо поэтому сравнить его с расчетами по приведенным выше фор мулам. Преобразуем формулу (VI-2) так, чтобы по структуре она была аналогична формуле (VI-7'). Так как по Н. А. Белелюбскому
Уы=Уб.р, |
то |
|
|
|
|
|
(!) = |
|
|
|
|
^б.Р *Р ' |
|
|
|
Но to = IJle. м, У б. р = |
|
||
|
|
|
р^1б. р |
|
|
Р = Р Ар |
‘б. р |
|
|
|
А |
|
||
|
|
|
б . М |
|
Сделав |
подстановки, получим |
преобразованную |
формулу |
|
Н. А. Белелюбского |
|
|
|
|
|
К — Вб. |
Q |
Ph |
(VI-8) |
|
Qe. |
|||
|
|
W |
|
Сравнивая ее с формулой (VI-7'), видим, что различие заключает ся в показателе степени при коэффициенте размыва. Так как пока затель степени 1-Ь*>1,0, то при той же норме коэффициента раз мыва по формуле (VI-7') всегда будёт получаться меньшее отверстие моста, чем при расчете по формуле (VI-8). Если же принять в обоих случаях одинаковое отверстие, то коэффициент и глубина размыва согласно формуле (VI-7/) окажутся меньшими, чем по (VI-8).
В отдельных проектных конторах при проектировании автодо рожных мостовых переходов применяют расчет отверстий, имеющий некоторые особенности. В нем по предложению О. В. Андреева рас четная средняя скорость под мостом на пике паводка определяется из выражения расхода донных наносов. Для получения рабочих формул, как и в ранее рассмотренных методах, за исходную также берется зависимость (VI-2) Н. А. Белелюбского.
* Труды четвертого съезда русских деятелей по водяным путям в 1897 го ду», ч. 2, прения, стр. 135.
Для вывода формул принимаются два условия:
1)аналогичное принимавшемуся при выводе формулы (V-7') —
врезультате общего размыва ширина коренного русла под мос том становится равной величине отверстия. Поэтому в основной расчетной зависимости (VI-3) BM= B Q.U=IU и Ph=P. При этом счи
тается, что уширение коренного русла произойдет, если устраивает ся срезка поймы у моста и пойма затопляется часто;
2)на пике паводка или половодья с расчетным максимальным расходом воды расход влекомых по дну наносов в живом сечении под мостом равен расходу донных наносов, поступающих по корен ному руслу сверху по течению.
Определение расчетной скорости под мостом по второму условию иногда отождествляют с расчетом размыва в руслах рек по методу продольного баланса наносов. В действительности имеется весьма важное принципиальное различие. В'методе баланса наносов про цесс размыва рассматривается как явление, происходящее во вре мени. Причем для каждого короткого отрезка времени на протя жении всего периода паводка совместно решаются гидравлические уравнения неразрывности и продольного динамического равновесия струй водного потока и зависимость для расхода донных наносов. Согласно методу баланса равенство расходов наносов вдвух створах русла может наступить лишь в том случае, когда не будет изменения скорости течения воды вдоль русла. Во всех способах расчета отвер стий мостов, где в основу кладется зависимость (VI-2), принимается во внимание только один отрезок времени, соответствующий пику высокого паводка с максимальным расходом редкой вероятности превышения. В этот отрезок времени пойменные насыпи подходов значительно стесняют водный поток, происходит слив пойменных
вод в отверстие, образуется подпор, и потому в русле всегда наблю дается нарастание скорости течения к месту. Последнее весьма су щественное обстоятельство не учитывается в излагаемом способе расчета О. В. Андреева, поскольку им принимается условие равен ства расхода донных наносов.
Формулу расхода донных наносов, проходящих |
через живое се |
|
чение русла, О. В. Андреев принимает в виде |
|
|
|
G = ABV*, |
|
где G — расход наносов; |
|
|
В — ширина |
русла; |
|
V — средняя |
скорость течения воды в живом сечении русла; |
|
А — коэффициент, определяемый по формуле |
(см. гл. II) |
Взяв два сечения русла: одно свободное с бытовыми условиями выше по течению от перехода и второе в створе моста (рис. 93), нетрудно получить выражение скорости в русле под мостом VM
через скорость в русле в бытовых условиях Кб.р:
(В б .р\1и ( А бт9\ |
'П ( Он у /4 |
V u = V *. р \ Ям / \ All / |
\ ^б. р' |
При неизменном составе движущихся по дну наносов
допускается, что |
^ \ |
= |
||||
= |
1,0. |
|
\ |
Ai |
/ |
|
Кроме того, |
по перво |
|||||
му |
условию |
ширина |
размы |
|||
того |
русла |
под |
|
мостом |
Вм= /м. Формула скорости на пике паводка в русле под мос том принимает вид
Рис. 93. Местоположение расчетных |
Предположив |
равенство |
||
сечении коренного |
русла |
„ „ |
|
г |
у |
|
расходов донных |
наносов на |
|
чении и в сечении под |
|
пике паводка |
в свободном се |
|
мостом Об.Р=Ом, получаем |
окончательную |
|||
формулу расчетной скорости под мостом |
|
|
(VI-9)
На переходах равнинных рек с поймами отверстия мостов не устраиваются меньше ширины коренного русла в бытовых условиях Вб.р (см. § 28), в связи с чем расчетная скорость под мостом на пике паводка по формуле (VI-9) оказывается меньшей, чем скорость те чения в русле в вышерасположенном сечении, где сохранились бытовые условия (в крайнем случае при 1м=Вб.р— равной ей).
Подставляя скорость по (VI-9) в основную расчетную зависи мость (VI-3') и учитывая также, что
г/ |
_ Qu |
|
|
Фб. р |
и Р = РЛр |
гб. р |
уб. и — ~ТЦ‘б. м |
* |
Кб.Р = |
лб. рвб. р |
кб. м |
найдем следующие выражения:
для коэффициента общего размыва по глубине
D _ |
Q |
(V M 0 ) |
|
h* ~ |
«аб.р |
||
|
ш
для отверстия моста
(VM0')
Как указывалось выше, при выводе последних формул в отли чие от метода баланса наносов не учитываются явление размыва во времени и то, что на пике высокого паводка выше мостового пе рехода вдоль русла обязательно имеет место положительный гради ент скорости. Поэтому формула (VI-10) дает завышенную величину размыва, а если задан размыв (коэффициент размыва).— завышенную величину отверстия. Объясняется это в основном тем, что при определении расчетной скорости под мостом по формуле (VI-9) она получается заниженной, так как на пике высокого паводка при наличии у моста положительного градиента скорости отношение
По сравнению с формулами (VI-7) и (VI-7') формулы (VI-10) и (VI-10') также дают завышенный размыв или завышенное отверстие. Сопоставить эти формулы очень просто, так как они имеют совер шенно одинаковую структуру, разница состоит лишь в величинах
Q |
На равнинных ре |
показателей степени при Php и отношении ^ |
ках аллювиальные отложения в ложах коренных русел обычно имеют состав, для которого в формуле (VI-7') показатель степени при коэф
фициенте |
размыва Ц -х имеет значения от 1,41 (мелкий песок) |
|
до 1,31 |
(галька с гравием и песком); в |
среднем можно считать |
l+ x = l,3 6 . По формуле (VI-7') величина |
отверстия |
а по формуле (VI-10') —
1,33
Соотношение величин отверстий, рассчитанных по ним, выражает ся следующим образом:
Очевидно, что для одних и тех же условий, в одном и том же мес-‘ те перехода через реку отверстия, найденные по формуле (VI-10')»
Т а б л и ц а 24
|
Завышение отверстий |
|||
Коэффициент |
мостов в % п^и |
|||
значениях |
Е п |
|||
общего |
||||
размыва Р . ^ |
|
|
е у б.р |
|
АР |
1,50 |
2,0 |
3.0 |
|
|
||||
1 ,0 |
15 |
26 |
44 |
|
1 ,2 5 |
16 |
27 |
45 |
|
1 ,5 0 |
16 |
28 |
46 |
оказываются большими по сравне нию с отверстиями, определенными по (VI-7'). Для переходов через рав нинные реки с поймами завышение отверстий мостов, выраженное в процентах, приведено в табл. 24.
В настоящее время в качестве основной рабочей формулы для расчета отверстий мостов через равнинные реки с периодически расширяющимися и меандрирующими руслами должна приниматься формула (VI-7').
2. Ограничение размыва по геологическим условиям
Все ранее рассмотренные формулы расчета отверстий мостов предполагают подвижное дно русла и образование общего размыва в условиях движения наносов. При этом скорость течения в размытом сечении превышает размывающую скорость, так как по дну переме щаются наносы.
Но размыв мостового русла может вскрыть пласты грунта, со стоящего из более крупных фракций, чем верхние слои, или пласты плотного связного грунта. Величина размывающей скорости для та кого грунта иногда оказывается большей, чем фактическая скорость в разработанном живом сечении, дно которого достигло трудноразмываемых пластов или проходит в них. В этом случае размыв приостанавливается на глубине, меньшей, чем рассчитанная по формуле (VI-6"), в предположении однородной толщи движущихся наносов.
Зная геологический разрез речного русла, необходимо в процес се назначения и расчета отверстия моста проверять возможность ограничения глубины размыва по геологическим условиям. Ход расчета может быть следующим. Первоначально находится коэф фициент общего размыва Р при заданном отверстии моста с помощью
формулы (VI-6'). Затем определяется вероятный коэффициент об щего размыва по геологическим условиям
где 2 Г— площадь размытого живого сечения под мостом при поло жении дна, достигшем трудноразмываемого пласта (рис. 94).
Если Я < Я Г, размыв не доходит до трудноразмываемого пласта, но если Р^>РГ, возможно уменьшить глубину размыва до глубины,
получаемой по геологическим условиям. Тогда необходимо уста новить фактическую среднюю глубину потока Лг.ф в размытом живом