книги / Отопление и вентиляция Ч. 1 Отопление
.pdfРешение. |
Коэффициент |
теплопередачи для кирпичной стены |
(согласно |
||
примеру 11.2) |
— = |
■ |
«0,9 ккал/м2 • ч • град. |
|
|
Согласно |
Ro |
1 |
1 ^ |
«Ограждающие конструкции. Нормы |
проекти |
СНиП |
II-B.6-62 |
рования» для двойных окон с расстоянием между стеклами 75—150 мм со противление теплопередаче У?о=0»44 и, следовательно, коэффициент теплопе
редачи |
— |
= ~~ |
-■ «2,3 к кал /м 2 • ч • град. |
При |
Ro |
0,44 |
|
подсчете |
теплопотерь через стены площадь окон из площади стен |
вычитать не будем, поэтому окна должны быть учтены в расчете с коэффи циентом теплопередачи 2,3—0,9= 1,4 ккал/м2 • ч ■град.
Записываем в бланк все необходимые данные и производим расчет.
Определение теплопотерь зданиями по укрупненным измери телям. Расчет теплопотерь ограждениями зданий не сложен, но требует много времени. Поэтому нередко, например для раз работки проектных заданий и для определения тепловой мощ ности котельных, пользуются методом приближенного опреде ления теплопотерь по удельным тепловым характеристикам зданий.
Удельной тепловой характеристикой здания называют коли чество тепла в килокалориях, теряемого 1 м3 объема здания (по наружному обмеру) в 1 ч при разности внутренней и на
ружной температур Г.
Приближенные теплопотери здания определяют по формуле
Qo = qoV(tB- t tt), |
(Н.34) |
где Qo— теплопотери здания в ккал/ч;
q0— удельная тепловая характеристика здания в ккал/чХ Хм3-град, принимаемая по приложению 3;
V — объем здания по наружному обмеру в ж3;
tB— внутренняя температура здания в °С, принимаемая
равной температуре преобладающих в здании поме щений одинакового назначения;
tn— расчетная температура наружного воздуха в °С.
Следует отметить, что указанные в приложении 3 тепловые характеристики зданий не учитывают ряда условий, например конфигурации здания, его этажности, материалов и конструк ций стен и пр.
В связи с этим тепловые характеристики применяют толь ко для приближенного определения теплопотерь зданий.
ем |
Пример 11.10. |
Определить ориентировочные потери тепла жилым здани |
||
объемом |
25 000 |
л*. Расчетная температура наружного воздуха — 26° С. |
||
по |
Решение. |
Внутреннюю температуру в здании t в принимаем равной 18е Ci |
||
приложению |
3 |
удельная тепловая характеристика здания qa составляет |
||
0,28 ккал/ч ■м3 • град. |
||||
|
По формуле |
(11.34) имеем |
Qo = 0,28-25000 (18 + 26) = 308 000 ккал/ч,
Г л а в а III
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛА НА ОТОПЛЕНИЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ.
УЧЕТ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ В ПОМЕЩЕНИЯХ
При проектировании систем отопления производственных зданий кроме теплопотерь ограждениями и на инфильтрацию наружного воздуха необходимо учитывать следующие расходы тепла:
на нагревание наружного воздуха, поступающего в поме щения через открытые ворота и другие производственные про емы;
на нагревание поступающих извне полуфабрикатов, сырья, средств транспорта и т. п.
Наряду с этим при определении расходов тепла на отопле ние производственных и некоторых гражданских зданий сле дует учитывать тепловыделения от технологического оборудо вания, нагретых материалов, людей и искусственного освеще ния.
§ 7. Расход тепла на нагревание воздуха, поступающего в помещение через открытые ворота или другие производственные проемы
Охлаждение помещения наружным воздухом, поступающим через открываемые ворота или проемы (при отсутствии тамбу ров или шлюзов), учитывают следующим образом:
введением коэффициента k, равного 3, на теплопотери во
рот или других открывающихся проемов, если они открывают ся не более чем на 15 мин в смену, независимо от климатичес
кого района местности; при большей продолжительности открывания ворот или про
емов количество тепла, необходимого для нагрева проникающе го в помещение воздуха, определяют расчетом.
Количество наружного воздуха Свор, врывающегося в по мещение через открытые ворота или проемы, можно ориенти ровочно определить по формуле
<Звор = |
vFy кг/сек, |
(HI. 1) |
|
где и — скорость движения |
воздуха, врывающегося |
в ворота |
|
или проемы, в м/сек, |
принимаемая в пределах 2 — |
||
4 м/сек-, |
|
|
|
F — площадь ворот или проемов в м2; |
|
||
Y— вес 1 м3 воздуха при |
расчетной наружной |
темпера |
|
туре в кг. |
|
|
|
Ворота в производственных помещениях в большинстве слу чаев открывают не более чем на 5— 10 мин за каждый час ра
боты. В целях сокращения расхода тепла при проектировании
обычно принимают, что холодный наружный воздух, поступив ший в цех за короткий период (5—10 мин) через открытые
ворота, должен быть нагрет до температуры помещения в тече ние часа. Часовой объем врывающегося воздуха следует при нимать не более 75% объема помещения, где расположены во рота.
Пример II 1.1. В г. Бресте в механосборочном цехе имеются ворота пло щадью 9 м2, которые бывают открыты 5 мин в течение 1 ч. Объем цеха 11 000 ж3. Определить расход тепла на нагревание холодного наружного воз духа, врывающегося через эти ворота.
Решение. По табл. 1 главы СНиП И-Г.7-62 расчетную температуру в ме ханосборочном цехе принимаем равной 16° С.
Расчетная наружная температура для г. Бреста —19° С. Вес 1 ж3 воздуха при —19° С равен 1,39 кг.
Скорость движения воздуха, врывающегося в ворота, принимаем равной
3 м/сек, тогда объем воздуха, |
поступающего в цех через ворота, составит: |
|
3-9 = 27 м3/сек, |
или за 5 мин 27-60-5 = 8100ж*, |
|
что меньше 75% |
объема цеха. |
|
Принимаем, |
что найденное количество воздуха (8100 ж3) должно быть |
нагрето до температуры помещения в течение часа, тогда расход тепла на на грев воздуха по формуле (11.32) составит:
Q = 0,24-1,39-8100 (16 + 19) = 94 500 ккал/ч.
§ 8 . Расход тепла на нагревание поступающих извне
полуфабрикатов, сырья, средств транспорта и т. п.
Количество тепла QM, расходуемого на нагрев поступающих извне полуфабрикатов, сырья, средств транспорта и т. п., опре деляют по формуле
|
QM= 2 GMсВ (tB— t j ккал/ч, |
(HI.2) |
где GM— вес |
поступающих извне однородного |
материала, де |
талей транспорта, состоящих из однородного матери |
||
ала, |
и т. п. в кг/ч; |
|
с — удельная теплоемкость материала в ккал/кг • град; t0— температура внутреннего воздуха в °С;
tu— температура материала в °С;
В — коэффициент, учитывающий интенсивность поглшщ
ния тепла, принимаемый по табл. III.1.
Температуру ta материала, поступающего в помещение сна
ружи, рекомендуется принимать по данным технологического процесса. При отсутствии таких данных температура tMможет
быть принята равной: |
|
|
||
для |
металла |
и металлических изделий — наружной |
расчет |
|
ной температуре |
i„, т. е. /м —tu; |
|
tB, т. е. |
|
для |
других несыпучих материалов— на 1 0 ° |
более |
||
* - = * „ + |
ю °; |
материалов (песок, руда, уголь |
и т. п.) на 2 0 ° |
|
для |
сыпучих |
больше /„, т. е. t„ = t „ + 2 0 °.
Т а б л и ц а III.1 |
Пример 111.2. В |
механиче |
|
Значение коэффициента В |
ский цех через каждые два |
||
часа |
поступает с |
заводского |
|
|
двора |
20 т стали. |
Расчетные |
Время нахождения |
Для несыпу |
Для сыпучих |
температуры |
воздуха: |
/ в= |
|||||||
чих материа |
||||||||||||
материалов |
лов и транс |
материалов |
= 16° С и /„ = —30° С. |
Опреде |
||||||||
в помещении |
порта |
|
лить |
|
часовой |
расход |
тепла на |
|||||
|
|
|
|
нагревание стали. |
|
|
|
|||||
Для |
первого |
0,5 |
0.4 |
|
Решение. |
Теплоемкость |
||||||
стали |
с=0,115. Согласно |
табл. |
||||||||||
часа |
о,з |
0,25 |
III.1 |
|
сталь |
должна |
нагреться |
|||||
Для |
второго |
до |
16° С |
за |
три |
часа, |
по |
|||||
часа |
|
0,15 |
этому |
наибольшее |
количество |
|||||||
Для |
третьего |
0,2 |
||||||||||
тепла |
на |
нагревание |
металла |
|||||||||
часа |
|
|
||||||||||
|
|
будет |
расходоваться |
в третий |
||||||||
|
|
|
|
час |
работы |
цеха, |
когда |
пер |
||||
|
|
|
|
вые 20 т стали будут погло |
||||||||
щать 20%, а вторые 20 т — 50% всего расходуемого тепла. |
|
|
|
|
||||||||
|
Количество |
тепла на нагревание стали определяем по формуле (III.2): |
||||||||||
|
Qu = |
20ООО-О.ПБ (0,5 + 0,2) (16 + |
30) « |
74 000ккал/ч. |
|
|
|
|||||
|
§ 9. Учет тепловыделений в помещениях |
|
|
|
||||||||
|
Тепловыделения в производственных |
|
помещениях |
|
следует |
учитывать для рабочей смены с минимальной загрузкой техно логического оборудования.
Количество тепла, выделяющегося в помещение от нагретых поверхностей оборудования, принимается по технологическому проекту или подсчитывается по формулам теории теплопере дачи.
Для ориентировочных расчетов тепловыделения Q от печей
можно определять по формулам:
для печей, сжигающих твердое, жидкое и газообразное топ-
иво: |
|
Q = £Q{j at] ккал/ч; |
(II1.3) |
для электрических печей |
|
Q = 8 6 (WyCT arj ккал/ч, |
(111 .4) |
где В — расход топлива в кг/ч\
QS— теплотворная способность топлива в ккал/кг;
ЛГуст— установочная мощность печи в кет; |
от |
Qjj или NycT |
|
а — тепловыделения в помещение в % |
|||
для |
электрических печей a =70% , |
для |
остальных пе |
чей |
a =40-7-60%; |
|
|
rj— коэффициент одновременного действия печей.
Если над печами предусматриваются зонты, то тепловыделе ния, подсчитанные по формулам (Ш .З) и (Ш .4), учитываются в размере 30 %•
Выделение тепла Q от курнечных горнов при наличии зон
тов определяют по формуле |
|
Q = BQ? у ккал/ч, |
(III.5) |
где |
В — расход топлива |
в кг/ч; |
|
|
|
|
||
|
<28 — теплотворная способность топлива в ккал/кг; |
|||||||
|
<р — коэффициент, учитывающий долю тепла, поступающе |
|||||||
|
го в помещение. |
|
|
|
|
|
||
|
Значения ф в зависимости от расхода топлива В приведены |
|||||||
в графике (рис. III.1). |
|
|
|
|
|
|||
|
Количество тепла |
Q0CT, |
выделяющегося в помещение от ос |
|||||
тывающих материалов, определяется по формуле |
|
|||||||
|
QOCT = Ом ^ [сж (Аич |
|
^пл) *f" ^ “Ь спл Аи |
скон ^кон! ККйл/ч,_ (III.6) |
||||
где G„ — количество остывающего материа |
|
|
||||||
|
ла в /сг/ч; |
|
|
|
|
|
|
|
|
/нач — начальная температура |
материа |
|
|
||||
|
ла в °С; |
|
|
|
материала |
|
|
|
|
/ко„ — конечная температура |
|
|
|||||
|
в °С; |
|
плавления |
материа |
|
|
||
|
/пл — температура |
|
|
|
||||
|
ла в °С; |
|
|
|
|
|
|
_________ |
|
сж— теплоемкость |
материала в жид- 0 1 kb810 » is 22 8 |
||||||
|
ком состоянии в ккал/кгград] |
|
|
|||||
|
спп- средняя теплоемкость материала |
|
|
|||||
|
при его температуре от ОС до гпЛ |
|
циентаф |
|||||
|
в ккал/кг -град; |
|
|
|
|
|
||
|
ско„— то же, от 0° С до /кон в ккал/кг • град] |
|
|
|||||
|
b— коэффициент, |
учитывающий интенсивность выделения |
||||||
|
тепла по времени. |
|
|
|
|
|||
|
Количество тепла |
Qra3, |
поступающего |
в помещение с отхо |
||||
дящими газами, определяется по формуле |
|
|
|
|||||
|
Qra3 = |
|
Gra3Сгаз (^Газ |
/ух) ККал/ч, |
|
(II1.7) |
||
где |
Gra3 — количество |
газов, |
поступающих |
в |
помещение, |
|||
|
в кг/ч] |
|
|
|
|
|
|
|
|
сгаз— удельная теплоемкость продуктов сгорания, равная |
|||||||
|
в среднем 0,25 ккал/кг •град; |
|
|
|
||||
|
/Газ — температура |
газов, |
поступающих |
в |
помещение, |
|||
|
в °С; |
|
|
газов, уходящих из помещения, при |
||||
|
tyx — температура |
|||||||
|
нимается равной температуре воздуха, удаляемого |
|||||||
|
из помещения, в °С. |
|
|
|
|
Количество тепла QyKp, поступающего в помещение от нагре тых поверхностей укрытий, зонтов, воздуховодов и трубопрово дов, определяют по формуле
<Эукр = F K (/ср - 0 ккал/ч, |
(II 1.8) |
где F — поверхность укрытия, зонта, воздуховода или трубо провода в М2]
К — коэффициент теплопередачи в ккал/м2>ч • град-,
t cp — температура среды под зонтом, укрытием, в воздухово де или трубопроводе в °С;
t — температура зоны помещения, в которой расположено укрытие, в °С.
Количество тепла QCB, поступающего в помещения от газов,
прорвавшихся через укрытия газосварочных горелок, определя ют по формуле
QCB= 2,3V ккал/ч, |
(III.9) |
где V — расход ацетилена в л/ч. |
|
Количество тепла QB, выделяющегося в помещение от поверх ности нагретой воды, подсчитывают по формуле
Q„ = (4,9 + 3,5о) (*воДы— *возД) F ккал/ч. |
(III.10) |
где V — скорость движения воздуха над водой в м/сек-,
/воды — температура воды в °С; /воад — температура воздуха в °С;
F — поверхность воды в м2.
Количество тепла, выделяемого электродвигателями, опреде ляют по формуле
|
Q9 = МЗбОЛх ла п3 щ ккал/ч, |
|
(III. 11) |
||
где |
N — установочная |
(номинальная) |
мощность |
электродвига |
|
|
телей в кет; |
|
|
|
|
|
пх — коэффициент |
использования |
установочной |
мощности |
|
|
электродвигателей, принимаемый равным 0,7—0,9; |
||||
|
п3— коэффициент загрузки, принимаемый равным 0,5—0,8; |
||||
|
п3 — коэффициент одновременности работы электродвигате |
||||
|
лей, принимаемый равным 0,5— 1; |
|
принимае |
||
|
п4 — коэффициент перехода тепла в помещение, |
||||
|
мый в пределах 0,1— 1; для насосных станций л4=0,1; |
||||
|
для текстильных фабрик п4= 1. |
|
|
||
|
Для механических |
и механосборочных цехов |
произведение |
||
всех четырех коэффициентов принимают равным 0,25. |
|
||||
|
Тепловыделения от |
искусственного |
освещения |
Q0CB опреде |
|
ляют по формуле |
|
|
|
|
|
|
QOCB = Л^860т] ккал/ч, |
|
(III. 12) |
||
где |
N — суммарная мощность источников освещения в кет; |
||||
|
1] — коэффициент |
перехода электроэнергии |
в тепло, рав |
||
|
ный 0,92—0,97. |
|
|
|
Тепловыделения от людей обычно принимают: при спокойной работе 70 ккал/ч от одного человека, при тяжелой физической работе 100 ккал/ч от одного человека.
Тепловыделения от людей не учитывают, если на одного ра ботающего приходится более 50 м3 объема помещения.
«
Тепловыделения в помещениях некоторых гражданских зда ний, например от оборудования прачечных и столовых, определя ют по справочникам.
Пример II 1.3. В двухкамерных печах с неподвижным подом сжигается по 40 кг угля в 1 ч. Теплотворная способность топлива QjJ =6400 ккал/кг.
Коэффициент одновременного действия печей т] =1. Определить тепловыделения от этих печей.
Решение. Принимаем, что тепловыделения в цех составляют 50% от Q{j, тогда по формуле (II 1.3) имеем
Q = (40 + 40)6400 - 0,5 • 1 = 256 000 ккал/ч.
Пример II 1.4. В кузнечном горне, оборудованном зонтом, сжигается в 1 ч 16 кг угля с теплотворной способностью 6500 ккал/кг. Определить, сколь ко тепла будет поступать в помещение от этого горна.
Решение. |
По графику (рис. IIIЛ) находим, |
что доля тепла, поступающе |
|||
го в помещение <р, составляет 0,25 от Q||. тогда |
по формуле (И 1.5) имеем |
||||
|
Q = |
16-6500-0,25 = |
26 000 ккал/ч. |
||
Пример |
II 1.5. В цех |
через |
каждые |
3 ч поступает 18 т стали с темпера |
|
турой 200° С. Температура |
в цехе 16° С. Определить тепловыделения стали в |
||||
третий час после ее поступления. |
принимаем, что в третий час осты |
||||
Решение. |
По аналогии с табл. III.I |
||||
вания стали выделится 20% содержащегося в ней тепла. |
|||||
Упрощая |
формулу (II 1.6) |
с учетом, |
что сталь находится в твердом со |
||
стоянии, имеем |
|
|
|
|
|
Q0CT = GMbccр (/„в|, — tfK0H) = |
18 000-0,2-0,115 (200 — 16) = 76 336 ккал/ч. |
Пример 111.6. В цех поступает в течение I ч 200 кг отходящих газов с температурой 300° С. Температура воздуха, удаляемого из цеха вентиляцией, 25° С. Определить количество тепла, выделяемого в помещение отходящими газами.
Решение. По формуле (II 1.7) находим
Qra3 = 200-0,25 (300 — 25) = |
13 750 ккал/ч. |
|
Пример Ш.7. Открытая поверхность воды |
в ванне составляет 3 м2, тем |
|
пература воды 60° С. Температура воздуха |
в |
рабочей зоне 18° С. Скорость |
движения воздуха над водой 0,2 м/сек. Определить количество тепла, выде ляемого поверхностью воды.
Решение. По формуле (III. 10) находим
QB= (4,9 + 3,5-0.2) (60 — 18) 3 = 705 ккал/ч.
Г л а в а IV
НАГРЕВАТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
§10. Общие сведения о нагревательных приборах
иих классификация
Нагревательные приборы служат для отопления помещений, в которых они установлены. Выделяемое ими тепло должно быть равно расходу тепла на отопление помещений.
Теплоотдача нагревательными приборами происходит лучеис пусканием и конвекцией; если преобладает лучеиспускание, то лучше прогревается нижняя зона помещения, в результате чего воздух в помещении нагревается равномерно. При передаче теп ла конвекцией нагретый прибором воздух поднимается вверх и отдает большую часть тепла в верхней зоне помещения, что вы зывает перегрев этой зоны. Поэтому можно сделать вывод, что нагревательные приборы, отдающие тепло преимущественно лу чеиспусканием, более целесообразны.
Способ теплоотдачи прибора зависит от его формы и конструк тивных особенностей. Приборы, отдающие тепло преимуществен но лучеиспусканием, имеют относительно гладкую поверхность, а приборы, передающие тепло в основном конвекцией, — оребренную поверхность.
Кпервой группе приборов относятся радиаторы, бетонные отопительные панели и стальные трубы, ко второй группе — ребристые трубы и конвекторы.
Теплоотдача каждого нагревательного прибора с увеличени ем его высоты уменьшается. Это объясняется тем, что при высо ком приборе к верхней его части поступает воздух, который уже нагрелся у нижней части прибора, поэтому теплоотдача верхней части прибора меньше, чем нижней.
Нагревательные приборы, применяемые в центральных систе мах отопления, классифицируются по двум основным признакам: по материалу, из которого они изготовлены, и по характеру их внешней поверхности.
По материалу нагревательные приборы подразделяются на металлические (чугунные и стальные), малометальные (комби нированные) и неметаллические (керамические и фаянсовые радиаторы). По характеру внешней поверхности приборы могут быть гладкими (радиаторы, трубы и панели) и ребристыми (кон векторы, ребристые трубы).
Кметаллическим приборам относятся чугунные и стальные радиаторы и конвекторы, чугунные ребристые трубы и гладкие
стальные трубы.
Малометальные приборы применяют в виде бетонных пане лей с заделанными в их толщу змеевиками или регистрами из стальных труб.
Для изготовления чугунных приборов требуется больше ме талла, чем для стальных, что объясняется большей толщиной стенок у чугунных приборов. Чугунные приборы изготовляют путем отливки, что дает возможность придавать им любую форму.
Стальные радиаторы изготовляют из листовой стали путем штамповки и сварки.
Конвекторы применяют стальные, изготовленные из стальных труб с ребрами из листовой стали, и чугунные ребристые, отли ваемые в формах.
Чугунные ребристые трубы отливают в настоящее время с круглыми ребрами.
Впоследние годы на строительстве крупнопанельных зданий получили распространение бетонные отопительные панели с ре гистрами и змеевиками из стальных труб.
Для изготовления таких панелей требуется в 2—3 раза мень ше металла, чем для радиаторов с такой же поверхностью на грева.
Керамические и фаянсовые радиаторы в Советском Союзе не применяются.
Нагревательные приборы центральных систем отопления должны удовлетворять теплотехническим, гигиеническим и эко номическим требованиям. Конструкция приборов, их отделка и окраска не должны ухудшать вида помещений.
Теплотехнические качества нагревательного прибора харак теризуются величиной его коэффициента теплопередачи.
Вгигиеническом отношении более целесообразны приборы с гладкой поверхностью, так как на них осаждается меньше пыли.
Температура поверхности приборов во избежание возгонки пыли не должна быть выше 70° С. Этому условию отвечают при боры систем водяного отопления с расчетными температурами воды 95—70° С, так как в приборах таких систем большую часть отопительного периода средняя температура воды не превышает 65—70° С. Приборы, питаемые высокотемпературной водой, и приборы парового отопления указанному требованию не удов летворяют, так как температура пара в системах отопления всег да выше 100° С, а в системах с высокотемпературной водой боль шую часть отопительного периода температура поверхности при боров значительно выше 70° С.
Основным показателем для экономической оценки приборов служит тепловое напряжение металла прибора, т. е. отношение количества тепла, отдаваемого прибором в час при разности средних температур теплоносителя и окружающего воздуха 1°, к весу прибора в килограммах. Чем больше тепловое напряжение металла, тем экономичней прибор.
Конструкции приборов должны допускать возможность их массового изготовления, а технология их производства не долж на быть сложной.
Приборы должны быть удобны для монтажа.
§11. Нагревательные приборы, их конструкции
итехнические характеристики
По сравнению с другими нагревательными приборами наи большее распространение получили радиаторы.
В помещениях, к которым не предъявляются повышенные ги гиенические требования, допускается установка чугунных реб ристых труб. Гладкие стальные трубы и регистры из них приме
няются лишь при повышенных гигиенических требованиях и в производственных помещениях, где имеются источники значи тельного выделения пыли.
Для систем водяного и парового отопления применяются од ни и те же виды нагревательных приборов.
Чугунные радиаторы. Радиаторы отливают из серого чугуна отдельными секциями, из которых собирают батареи с требуемой поверхностью нагрева.
В зависимости от числа вертикальных каналов в секции ра диаторы могут быть одноколонные, двухколонные и многоколон ные (рис. IV.1). В основном в данное
время применяются двухколонные ра* диаторы.
|
t) |
|
\z3CZBO(o) |
||
|
|
|
|||
|
|
|
у |
|
П / |
|
|
|
|
|
G |
|
Рис. |
|
IV.2. |
Ниппель и |
|
|
ручной |
ключ |
для соеди |
||
|
нения |
радиаторных сек |
|||
|
|
|
ций |
|
|
|
а — ниппель; |
б — продоль |
|||
Рис. IV. 1. Одноколонный, двухколонный и |
ные |
валики для |
завертыва |
||
ния |
ниппеля; |
в |
— радиатор |
||
многоколонный радиаторы |
ный |
ключ; |
г — вороток |
Отдельные секции радиаторов соединяют в батареи при по мощи ниппелей. Ниппель представляет собой короткий цилиндр (рис. IV.2) с наружными резьбами, с одного конца резьба пра вая, а с другого — левая. Для ввертывания в секции на внутрен ней поверхности ниппеля имеются продольные валики, в которые упирается торцовый радиаторный ключ (см. рис. IV.2 ).
Как правило, радиаторы собирают в батареи на специальных стенках.
Радиаторные секции собирают на прокладках толщиной до 1,5 мм. При теплоносителе воде с температурой до 100° С приме
няются прокладки из тряпичного картона, смоченные в воде и проваренные в натуральной олифе со свинцовым суриком; при паре и воде с температурой более 100° С применяются прокладки из паронита, проваренные в том же составе.
Допускается применение прокладок из термостойкой резины по ТУ МХП 233—54 и из других термостойких материалов, обес печивающих герметичность соединений. Применение обычной ре зины для прокладок не допускается.
Собранные (сгруппированные) радиаторы до установки их на место испытывают гидравлическим давлением, превышаю