книги / Отопление и вентиляция Ч. 1 Отопление
.pdfтура равна температуре помещения, т. е. 18° С. При таких усло виях колебание температуры воды в системе не превышает 82,5— 18 = 64,5°.
Если объем воды в системе отопления обозначим через VCi а коэффициент объемного расширения воды через а =0,0006, то прирост объема воды в системе (или объем расширительного со суда) составит:
А V = Vp = |
аД tVc = 0,0006 • 64,5 Vc = |
0,039КСл. |
(V.7) |
|
С некоторым запасом объем расширительного сосуда |
\ при |
|||
нимают равным: |
|
|
|
|
|
|
1/р = 0,045 Vc л. |
|
(V.8) |
Объем воды в системе Vc определяют по табл. V.I. |
|
|||
|
|
|
Т а б л и ц а V.I |
|
|
Объем воды в элементах отопительной системы |
|
||
|
|
|
Объем воды в л на’1000 |
|
Элементы системы водяного отопления |
ккал/н при перепаде темпе |
|||
ратур в град |
||||
|
|
|
95-70 | |
130-70 |
Радиаторы типа М-132, М-140, НМ-150 и т. п. |
10 |
7,5 |
||
Радиаторы |
«Гамма» |
и «Польза» |
25 |
19 |
Ребристые |
трубы- . |
|
6,5 |
5 |
Пластинчатые калориферы |
0,5 |
10,5 |
||
Трубопровод местных систем отопления: |
16 |
— |
||
с естественной циркуляцией воды |
||||
с насосной циркуляцией |
8 |
6 |
||
ш) |
|
Л |
|
|
Рис. V.25. Расширительный сосуд
а— расположение штуцеров на стенках сосуда; 6 — пример установки •ссуда; / —для расширительной трубы; 2 —для циркуляционной трубы; 5 —для контрольной трубы; -/ — для переливной трубы
Пример установки расширительного сосуда показан на рис. V.25.
Диаметры труб, присоединяемых к расширительному сосуду, принимают по табл. V.2.
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а V.2 |
Диаметры труб, присоединяемых к расширительному сосуду |
|||||||
|
|
|
|
Д и ам е тр ы |
Т руб |
в м м |
|
Е м к о с т ь р ас ш и р и т ел ь н о го |
|
|
|
|
|
||
с о с у д а в л |
р а с ш и р и т е л ь ц и р к у л я ц и о н |
к о н т р о л ь н а я п е р е л и в н а я |
|||||
|
|
|
н ая |
н ая |
|||
До |
150 |
25 |
2 0 |
|
2 0 |
32 |
|
» |
400 |
25 |
2 0 |
|
2 0 |
40 |
|
Более |
400 |
32 |
25 |
|
2 0 |
50 |
|
При отсутствии опасности замерзания воды |
в |
расш иритель |
ном сосуде и в расширительной трубе циркуляционная труба не устраивается.
Устройство для наполнения и спуска системы отопления. Д ля
наполнения |
системы водой |
обычно используется водопровод. |
|||||||
|
X flÜKDÜuHe |
Спуск воды из системы производится |
|||||||
|
в канализацию . Схема устройства для |
||||||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
наполнения и спуска системы приведе |
||||||
|
|
|
на |
на рис. V.26. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ручной насос, |
присоединенный к |
||||
|
|
|
трубопроводам, служит для |
подкачки |
|||||
|
|
|
воды в систему в том случае, если д ав |
||||||
|
|
|
ление в |
водопроводе |
окаж ется |
недо |
|||
|
|
|
статочным. Этот же насос использует |
||||||
|
|
|
ся для выкачки воды из нижних частей |
||||||
|
|
|
системы, |
откуда вода |
не может |
быть |
|||
|
|
|
спущена |
самотеком. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При питании системы без насоса |
|||||
|
|
|
вентиль Î и край 2 должны быть от |
||||||
|
|
|
крыты, а краны 3, 4 |
и 5 закрыты. Д ля |
|||||
|
|
|
питания |
системы при |
помощи насоса |
||||
Рнс. |
V.26. |
Устройство |
следует |
открыть краны 3 и 5, |
а такж е |
||||
для |
наполнения и спус |
вентиль |
/, остальные |
краны |
должны |
||||
|
ка системы |
быть закрыты. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Чтобы спустить |
из |
системы |
воду, |
закрываю т краны 2 и 5, а такж е вентиль 1 и открывают краны 3 и 4. При откачке воды из нижних частей системы вентиль 1 и кран 3 закрываю т, а краны 2, 5 и 4 открывают.
Н а водопроводной трубе между насосом и вентилем 1 уста новлен обратный клапан 6, предотвращающий утечку воды из системы в водопроводную сеть при понижении давления в водо проводе.
Устройства для наполнения и спуска систем осуществляются в котельных, а иногда и в узлах управления систем, присоеди ненных к тепловым сетям.
§24. Расчет трубопроводов водяного отопления
сестественной циркуляцией
Нормальное действие водяной отопительной системы в зна чительной степени зависит от правильного расчета трубопрово дов, который должен обеспечить подачу в нагревательные при боры необходимого количества воды.
Трубопроводы систем водяного и парового отопления рассчи тывают по одинаковой методике. В связи с этим мы рассмотрим основы гидравлического расчета трубопроводов независимо от вида перемещаемой по ним среды.
Движущ аяся по трубопроводам среда (вода, пар, воздух
ит. п.) преодолевают сопротивления, которые вызываются тре нием среды о стенки труб и так называемыми местными сопро тивлениями. К местным сопротивлениям относятся: ответвления
иповороты трубопроводов, сужения потоков в задвижках и кра пах, резкие изменения скоростей воды при поступлении ее в на гревательные приборы и при выходе из них и т. п.
Движение любой среды по какому-либо участку трубопрово да происходит вследствие разности давлений в начале и конце этого участка. Чем больше сопротивлений движению возникает в участке трубопровода, тем больше должна быть разность этих давлений.
Потеря давления на трение. Потерю давления на трение на 1 м длины трубопровода определяют по формуле
R = % |
кг/м2, |
(V.9) |
2gd |
' ' |
|
где %— коэффициент трения; |
|
|
V— скорость движения среды в м/сек\ |
|
|
у — объемный вес среды в кг/мг\ |
|
|
g — ускорение силы тяжести в м/сек2\ |
|
|
à — диаметр трубопровода в м. |
|
|
Коэффициент трения % даж е для трубы определенного |
диа |
метра является величиной переменной, он изменяется в зависимо сти от режима движения среды и от степени шероховатости сте нок трубопровода. Значения коэффициента трения А, приведе ны в технической литературе.
Различают два вида движения жидкости: ламинарное и тур булентное. Движение жидкости струями, параллельными оси трубы, называют ламинарным. При турбулентном движении кро ме поступательного движения жидкости в трубе происходят за
вихрения. |
|
Характер движения определяют по величине числа |
(или кри |
терия) Рейнольдса Re, которое равно: |
|
Re = |
(V.10) |
где v — кинематическая вязкость жидкости в м2/сек. |
|
При ламинарном движении R e>2320. Если R e>2320, то дви жение турбулентное.
Если движение ламинарное, то коэффициент трения не зави сит от шероховатости стенок трубопровода, а зависит только от числа Re; эта зависимость вы ражается уравнением
X = Re |
CV.11) |
В трубопроводах отопительных систем |
ламинарного движ е |
ния почти не бывает. Только при водяном отоплении с естест венной циркуляцией в некоторых участках трубопроводов мало го диаметра (15 мм) при скорости движения воды порядка
Рис. V.27. Пограничный слой н выступы шероховатости на стенках трубы
0,05 м/сек и средней температуре воды 80° С движение будет л а минарным.
Определим для этих условий число Re. При температуре 80° С кинематическая вязкость воды составляет 0,366-10~вм2/сек\
Re = 0,05-0,01575 = 2151.
|
0,366-10—6 |
Исслелованиями установлено, что турбулентного движения в |
|
чистом виде почти |
не бывает. Оно наблю дается только в самом |
ядре движущейся |
жидкости. У самых же стенок трубопровода |
образуется так называемый пограничный слой жидкости, кото рый движется ламииарно. Толщина пограничного слоя для тру бопровода любого диаметра не постоянна. Она уменьшается при увеличении числа Re.
Если толщ ина пограничного слоя Ф (рис. V.27) больше высо ты выступов шероховатости k на стенках трубы, то ядро потока не будет с ними соприкасаться (рис. V .27,а). При толщине по граничного слоя меньше выступов, т. е. при '&</г, выступы бу дут оказывать влияние на ядро потока. В практических условиях в любой трубе величина выступов шероховатости различна, по этому часть из них может оказаться меньше толщины погранич ного слоя, а часть будет выступать за его пределы (рис. V.27, б).
При &>k величина коэффициента трения % от выступов ш е роховатости не зависит. При таких условиях ядро потока сопри касается только с пограничным слоем и двигается как по глад
кой трубе, а трубу считают гидравлически гладкой. В гидравли чески гладких трубах трение происходит только между отдельными слоями жидкости, движущимися один по другому.
При ФС/г. выступы шероховатостей вызывают при движении жидкости срывы струй и завихрение. В результате этого вязкое трение соприкасающихся между собой отдельных слоев жидко сти теряет свое значение и основная потеря давления происхо дит под влиянием срывов струй. Труба в таком случае будет гидравлически шероховатой.
Д ля облегчения расчета трубопроводов практически пользу ются специальными таблицами и номограммами, составленными по приведенным выше формулам. Таблицы для расчета трубо проводов водяного отопления приведены в приложении 13.
Д ля удобства пользования этими таблицами расходы воды по трубопроводам выражены в таблицах через количество тепла, содержащегося в воде. Например, если по участку трубопрово да проходит в час 200 кг воды, то при остывании ее в приборах на 25° вместо этого количества воды в таблице может быть ука зано 25 • 200 = 5000 ккал/ч.
При расчете трубопроводов по таблицам, составленным для перепада температур воды Д^=1°, следует сначала разделить тепловую нагрузку трубопровода на принятую в системе раз ность температур горячей и охлажденной воды. Частное от деле ния покажет, сколько тепла (в ккал/ч) должен передавать тру бопровод при Д£ = 1° или, что то же самое, сколько воды (в кг/ч) должно проходить по трубопроводу (так как каждый килограмм воды, остывая на 1°, выделит 1 ккал). Надример, если тепловая нагрузка трубопровода составляет 2000 ккал/ч, а перепад темпе ратур воды в системе 25°, то при Д / = Г количество тепла, пере даваемого по трубопроводу, в ккал/ч или количество воды, про
ходящей по трубе, в кг/ч составит 2000:25 = 80. |
|
Потери давления в местных сопротивлениях. |
Потери давле |
ния в местных сопротивлениях трубопроводов Z для любой жид |
|
кости определяют по формуле |
|
Z = - ^ - YS кг/м \ |
(V.12) |
где i — коэффициент местного сопротивления; этот коэффи циент, зависящий от индивидуальных особенностей со противления, принимают по приложениям 7 и 8.
Коэффициенты местных сопротивлений тройников и кресто вин, приведенные в приложении 7, являются усредненными. Уточненные значения этих коэффициентов указаны в приложе нии 8; этими коэффициентами необходимо пользоваться для рас чета систем отопления с естественной циркуляцией; для расчета малых циркуляционных колец однотрубных систем отопления с насосным побуждением; для расчета всех систем при определе-
12ft
нин коэффициентов местных сопротивлений противоточных тройников.
Востальных случаях коэффициенты местных сопротивлений тройников и крестовин принимают по данным приложения 7.
Вприложении 8 приведены величины потерь давления Z для
трубопроводов водяного отопления; эти величины определены по формуле (V.12) в зависимости от скорости движения воды в трубах и суммы коэффициентов местных сопротивлений.
Местные сопротивления во внезапном расширении и сужении принято относить к сечениям с большей скоростью.
Местные сопротивления в каж дом тройнике и каждой кресто вине относят к участкам трубопровода с меньшим расходом среды.
Потери давления в местных сопротивлениях иногда удобно выразить в потерях давления на трение. С этой целью находят длину прямолинейного участка трубопровода, на которой потеря давления на трение равна потере давления в местном сопротив
лении при коэффициенте |
8 = 1. Д лину такого участка называю т |
|||
эквивалентной длиной. |
|
|
|
|
Эквивалентную длину /экВ определяют из выражения |
|
|||
Z = |
г |
= |
/9КВ А,—— |
|
2g |
ъ |
9КВ 2gd |
|
|
откуда |
|
|
2t,d |
|
|
|
-- |
|
|
Если |
|
|
|
|
С - |
1. то |
= |
(V.13) |
|
Приняв, что реальная |
длина |
участка трубопровода |
равна |
|
/ (м), потеря давления на |
трение составляет R (кг/м2) |
на 1 м |
длины трубопровода, а сумма коэффициентов местных сопротив
лений равна |
общую потерю давления |
на |
этом участке н а |
||||
ходят по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
Н = Я(1 + 1т Щкг/м\ |
|
|
|
(V • 14) |
||
где /+ /» кв 2 £ |
— приведенная длина |
в м. |
|
|
|
|
|
Сущность |
расчета трубопроводов. При |
расчете трубопрово |
|||||
дов отопления их диаметры подбирают таким |
образом, |
чтобы |
|||||
пропускаемое |
по ним |
количество |
теплоносителя |
обеспечивало |
|||
нормальное действие |
отопительной |
системы. Д ля |
этого |
необхо |
димо, чтобы действующее в системе давление было достаточным для преодоления всех сопротивлений трубопровода при зад ан
ном количестве теплоносителя. |
|
|
Если действующее в системе давление |
обозначить через |
//, |
а сопротивление циркуляционного кольца |
(потеря давления) |
че- |
рез Z (R l+ Z ), то в результате расчета должно быть соблюдено условие
H > ï ( R l + Z).
В водяных системах отопления с естественной циркуляцией давление создается вследствие разности объемных весов нагре той и охлажденной воды. Это давление определяют по формуле
|
Н = А (уо — Yr) кг/ж* или мм вод. *т ., |
|
||||||
где |
h — вертикальное расстояние в ж от середины котла до се |
|||||||
|
редины нагревательного прибора, находящегося в рас |
|||||||
|
считываемом кольце трубопровода. |
|
||||||
Следовательно, в таких системах дей |
|
|
||||||
ствующее давление |
является |
вполне оп |
§________ § |
|||||
ределенной заданной величиной, в соот |
||||||||
|
|
|||||||
ветствии с которой при выборе диаметров |
|
Г |
||||||
трубопроводов |
и принимают |
величины |
А |
|||||
потерь давлений. |
|
|
|
|
|
|||
При циркуляции воды при помощи |
|
|
||||||
насоса или при движении пара в паровых |
|
А |
||||||
системах отопления величину действую |
Рис. V.28. Трубопровод с |
|||||||
щего давления |
выбирают в соответствии |
|||||||
с указаниями СНиП. |
|
|
|
параллельными |
участ |
|||
|
|
|
ками |
|
||||
В |
трубопроводе, |
состоящем из |
ряда |
|
||||
|
|
|||||||
последовательного |
соединенных |
участ |
|
|
ков, общая потеря давления будет равна сумме потерь давле
ния на |
каждом участке, т. е. |
|
|
2 (/? / + Z) = # 1 + # a + . |
. + НЯ9 |
где Я ь |
# 2,..., # л — потери давления на |
участках в кг/м2 или |
ммвод. ст.
Для трубопроводов с параллельно соединенными участками (рис. V.28) диаметры участков должны быть подобраны таким
образом, чтобы потери давления на любом пути между точками А и Г были одинаковы. Иначе говоря, потери давления в трубо проводе АБВГ должны быть равны потерям давления в трубо проводе АЕДГ. Кроме того, потери давления в каждом из этих трубопроводов должны быть равны потерям давления на участ ке АГ
Расчет диаметров трубопроводов двухтрубной системы водяного отопления с естественной циркуляцией воды
Д о расчета трубопроводов должна быть вычерчена их аксо нометрическая схема с указанием уклонов труб, мест располо жения воздухосборников, расширительного сосуда и арматуры.
Д ля расчета диаметров проставляют на схеме тепловые на грузки участков трубопроводов. Участком называю т часть тру бопровода, по которой проходит постоянное количество воды с одинаковой температурой. На участках подающих трубопрово дов тепловая нагрузка должна соответствовать количеству теп ла, которое должно быть отдано нагревательными приборами, обслуживаемыми данным участком; тепловая нагрузка на уча стке обратного трубопровода должна показывать, какое коли чество тепла было отдано водой, проходящей по участку.
Каждое циркуляционное кольцо состоит из ряда последова тельных участков трубопроводов.
Из формулы (V.12) видно, что потери давления в местных сопротивлениях зависят от скорости движения воды в трубопро водах, диаметры которых будут определены только в результа те расчетов. Поэтому для расчета трубопроводов двухтрубной системы водяного отопления ориентировочно принимают, что в местных сопротивлениях расходуется половина всего циркуля ционного давления.
Расчет трубопроводов начинают с самого длинного циркуля ционного кольца, проходящего через один из нагревательных приборов первого этажа. Очевидно, что в качестве такого при бора должен быть принят прибор, наиболее удаленный от котла. Если таких приборов несколько, то из них следует выбрать при бор с большей теплоотдачей.
Определив по формуле (V.1) |
циркуляционное |
давление в |
||||
кольце прибора |
первого |
этаж а, находят среднюю |
потерю |
д ав |
||
ления на трение |
R на 1 |
м длины |
трубопровода. |
С |
этой |
целью |
из величины общего циркуляционного давления вычитают поло вину на ориентировочные потери в местных сопротивлениях и остаток делят на длину кольца L
Таким образом, средняя (удельная) потеря давления от тре ния на 1 м длины трубопровода будет равна:
По величине R и тепловым нагрузкам в ккал/ч, пользуясь таблицами, приведенными в приложении 13, подбирают диамет ры участков трубопроводов. Следует иметь в виду, что R — величина средняя. Поэтому при подборе диаметров можно в случае необходимости принимать потерю давления от трения на 1 м трубы больше или меньше R .
Однако во всех случаях суммарные потери давления в цир куляционном кольце 2 (/?/•+Z) должны составлять около 0,9Я.
Запас давления, равный 10%, необходим, так как в резуль тате неточностей монтажа и других причин в системе отопления могут оказаться дополнительные, не предусмотренные проектом местные сопротивления.
Рассмотрим пример расчета двухтрубной системы отопления с естественной циркуляцией и верхней разводкой.
Пример V.I. Необходимо рассчитать трубопроводы системы отопления, схема которой показана на рис. V.29. Диаметры трубопроводов определим без учета охлаждения воды в трубопроводах.
Температура горячен воды в системе 95° С, охлажденной воды 70е С. Вер тикальное расстояние от середины котла до середины нагревательного прибо ра в первом этаже 3 м и до середины прибора во втором этаже 6,5 м. Номе ра участков, их длина и тепловые нагрузки показаны на схеме отопления.
Цифрами в кружках.обозначены номера участков; рядом с ними указаны теп ловые нагрузки (в числителе) и длины участков (в знаменателе).
Расчет начинаем с наиболее длинного циркуляционного кольца, проходя щего через прибор /.
Располагаемое давление для кольца прибора / по формуле (V.1):
|
Я, = 3 (977,81 — 961,92) = |
47,67 кг/м**. |
||||
Принимаем, |
что половина |
располагаемого давления будет расходоваться |
||||
в местных сопротивлениях. |
|
(участки 1— 9) |
|
|||
Общая длина кольца прибора I |
|
|||||
/обЩ1 = |
1»5 + |
10 + 5 + |
8 + |
9 + 10+ |
12*5 + |
3 *5 + 1»5==61л<- |
Удельная потеря |
давления |
на |
трение (потеря |
на 1 м длины трубопро |
||
вода) |
|
|
|
|
|
|
|
«I |
0,5 •№ |
0,5-47,67 |
0,39 кг!мг. |
||
|
^общ I |
61 |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
* Объемные веса воды в зависимости от ее температуры принимаются по справочникам.
Определяем тепловые нагрузки участков трубопроводов при перепаде температуры Д/, равном Г. Для этого указанную на рис. V.29 тепловую на грузку каждого участка делим на 25 (95° — 70°=25°).
Тепловая нагрузка первого участка при Д*=1° составит:
2000:25 = 80 к кал/ч.
Тепловая нагрузка второго участка при Д /= Г :
|
|
|
|
|
|
|
8000:25 = 320 ккал/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
и т. д. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Результаты проставляем на расчетном бланке в табл. V.3. |
|
|
|
|
||||||||||||||||
По величине Ri, равной 0,39 |
к г /м 2, |
и тепловым |
нагрузкам |
участков при |
||||||||||||||||
Д £= 1° |
подбираем |
диаметры |
трубопроводов, |
пользуясь |
таблицами приложе |
|||||||||||||||
ния 13; последовательно заполняем расчетный бланк. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Принимаем по данным приложений 7 и 8 следующие коэффициенты мест |
||||||||||||||||||||
ных сопротивлений. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Участок 1 |
(d = 20 м м ). |
|
|
|
(радиатора) |
|
£ = 1; |
утка |
£ = 1,5; кре- |
|||||||||||
Половина |
|
нагревательного прибора |
|
|||||||||||||||||
стовина 40X20 мм, |
на повороте при слиянии потоков у которой |
|
С?з |
60 |
« |
|||||||||||||||
|
— |
= — |
||||||||||||||||||
|
G2 |
|
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G1 |
320 |
|
|
|
|
=0,25; |
£=1,52 |
(по интерполяции), 2£ = 1+ 1,52+1,5=4,02. |
||||||||||||||||
w 0,19 и — |
== — |
|||||||||||||||||||
|
C?i |
|
320 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Участок 2 |
( d = 40 м м ). |
|
|
тройник |
на |
проход |
при |
слиянии |
потоков, |
|||||||||||
Отвод под углом 90° £=0,5; |
||||||||||||||||||||
Gnrj |
320 |
|
|
|
|
£ £ = 0,5+ 2,2= 2,7 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
----------- — |
=0,53, £=2,2; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
G0тв |
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Участок 3 |
(d = 50 мм). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|||||
Тройник 50X50 мм на противотоке при слиянии потоков, |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
GCTB |
1320 |
||||||||||||||||||
« 0,45; |
£ = 6. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Участок 4 |
( d = 50 м м ). |
|
|
|
|
|
задвижка |
£=0,5; |
|
половина |
чу |
|||||||||
Два отвода под углом 90° £=0,5 *2 = 1; |
|
|||||||||||||||||||
гунного котла |
£=1,25; |
2 £ = 1+0,5+1,25 =2,75. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Участок 5 |
(d = 50 м м ). |
|
|
£ = 1,25; |
задвижка |
£=0,5; |
отвод под углом |
|||||||||||||
Половина |
чугунного котла |
|||||||||||||||||||
90° £=0,5; |
2 £ = 1,25+0,5+0,5=2,25. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Участок 6 |
( d —50 м м ). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
GOTB |
600 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Тройник 50X50 м м на противотоке при разделении потоков, —— |
= 7^ л Л |
|||||||||||||||||||
«0,45; £=7,65; задвижка £=0,5; |
2£ = 7,65+0,5=8,15. |
|
|
|
Оств |
1320 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Участок 7 (d=40 м м ). |
|
|
|
|
|
|
|
Gnp |
320 |
|
|
|
||||||||
Тройник |
на проход |
при |
разделении |
потоков, |
|
|
|
|
||||||||||||
—-----= |
— |
«0,53; £=2,2; |
||||||||||||||||||
отвод под углом 90° £=0,5; 2 £ = 2,2+0,5=2,7. |
|
|
Оств |
600 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
~ |
|
|
|
||||||||||||
Участок 8 |
(d = 25 м м ). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
140 |
|
|
||||||
Крестовина на |
проходе |
при |
разделении |
потоков, |
-пр = |
|
|
|||||||||||||
ттт «0,44; £ = |
||||||||||||||||||||
=2,45 (по интерполяции); скоба |
£ =2; |
|
|
|
|
|
Оств |
320 |
|
|
||||||||||
2 £ = 2,45+2=4,45. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Участок 9 |
(d = 20 мм). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
|
|||||
Тройник |
на противотоке |
при разделении |
потоков. |
|
|
|
«0,57; |
|||||||||||||
GCTB |
|
140 |
||||||||||||||||||
£=5,2 |
(по интерполяции); |
утка £ = 1,5; |
кран двойной |
|
|
|
|
|||||||||||||
регулировки £ =2; поло |
||||||||||||||||||||
вина радиатора £ = 1; 2 £ = 5 ,2 + 1,5+2+1 =9,7. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
По найденным значениям 2£ для каждого участка подсчитываем потерн |
||||||||||||||||||||
давления |
Z |
в |
местных |
сопротивлениях, пользуясь |
приложением |
9. |
|
|