книги / Мониторинг состояния цементобетонных дорожных конструкций
..pdfНа наш взгляд, систематическое несоответствие значений, вычисленных по зависимости В.Н. Пунагина с нашими экспериментальными данными объясняется различием параметров климатической среды, воздействовавшей на бетон.
Определенный интерес вызывает относительное изменение значений коэффициентов призменной прочности бетонов в результате воздействия
климата, характеризующееся величиной ∆ = (Кпп* −Кпп )/ Кпп и представ-
ленной в табл. 3.3.
Таблица 3.3
Значения коэффициентов призменной прочности
|
|
|
3начения коэффициентов призменной прочности для бетона |
||||||||||
|
Возраст |
|
|
|
1-го состава |
|
|
|
2-го состава |
||||
|
бетона |
непропаренного |
пропаренного |
|
пропаренного |
||||||||
|
|
|
Кпп |
Кпп* |
|
∆ |
Кпп |
Кпп* |
∆ |
|
Кпп |
Кпп* |
∆ |
3 |
суток |
0,564 |
0,711 |
|
0,262 |
0,457 |
0,480 |
0,05 |
|
0,582 |
0,666 |
0,145 |
|
14 |
суток |
0,764 |
0,781 |
|
0,022 |
0,925 |
0,918 |
–0,01 |
|
0,883 |
0,692 |
–0,216 |
|
28 |
суток |
0,733 |
0,625 |
|
–0,147 |
0,907 |
0,925 |
0,20 |
|
0,820 |
0,855 |
0,043 |
|
3 |
месяца |
0,724 |
0,921 |
|
0,272 |
0,838 |
0,886 |
0,06 |
|
0,752 |
0,909 |
0,209 |
|
6 |
месяцев |
0,741 |
0,627 |
|
–0,154 |
0,783 |
0,869 |
0,11 |
|
0,732 |
0,803 |
0,097 |
|
9 |
месяцев |
0,742 |
0,762 |
|
0,027 |
0,748 |
0,878 |
0,17 |
|
0,699 |
0,947 |
0,344 |
|
12 |
месяцев |
0,748 |
0,823 |
|
0,100 |
0,731 |
0,965 |
0,32 |
|
0,704 |
0,951 |
0,351 |
|
18 |
месяцев |
0,754 |
0,654 |
|
–0,133 |
0,731 |
0,728 |
0,00 |
|
0,674 |
0,750 |
0,113 |
|
24 |
месяца |
0,782 |
0,679 |
|
–0,132 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание. Кпп* , Кпп |
– коэффициенты прочности |
бетона, твердевшего |
|||||||||
в условиях воздействия климатической среды и в нормальных условиях. |
|
Анализ этих данных показывает, что воздействие климатической среды приводит к увеличению значений коэффициентов призменной прочности практически для всех бетонов, но пропарка способствует этому явлению в большей степени, однако пластификация бетонов добавкой ПЯ-01 смягчает этот эффект, а для непропаренных бетонов в возрасте 28 суток, 6, 18 и 24 месяцев наблюдается уменьшение Кпп* . Причем пластификация бетона в нашем случае привела к уменьшению коэффициен-
91
тов призменной прочности бетонов, твердевших в нормальных условиях, т.е. оказала негативное действие на соотношение призменной и кубиковой прочностей. Выявлена тенденция к снижению значений коэффициентов призменной прочности с возрастом, начиная с 12 месяцев.
Сопоставление прочностных характеристик бетонов, твердевших под воздействием климатической среды, с твердевшими в нормальных условиях, удобнее вести с помощью относительных значений
х = |
|
R* −R |
, |
(3.8) |
|
|
|
||||
1 |
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х2 = |
R* −R |
|
|
|
|
|
b b |
, |
(3.9) |
||
|
|
||||
|
|
Rb |
|
|
|
где R*, Rbn , R, Rb – абсолютные значения кубиковой и призменной проч-
ностей бетонов, испытывающих воздействие климатической среды и твердевших после изготовления в нормальных условиях.
Переход к относительным величинам позволяет устранить систематическую ошибку в определении характеристик свойств бетонов, если она есть, и дает возможность количественной оценки влияния климатической среды на свойства бетонов различных составов.
Анализ данных, представленных в табл. 3.4 и 3.5, показывает, что изменчивость призменной прочности бетона, испытывающего воздействие климатической среды, больше, чем кубиковой прочности для непропаренных, в 1,38, для пропаренных – в 1,31 и для пластифицированных бетонов – в 1,79 раза. При этом добавка ПЯ-01 повлекла за собой и увеличение среднего отклонения кубиковой прочности, которое составило 0,29.
Анализ данных, приведенных в табл. 3.1–3.5 показывает, что процесс упрочнения во времени, характерный для бетонов, твердеющих в нормальных условиях, при воздействии климатической среды сопровождается деструкцией.
Интенсивность деструкции зависит от состояния структуры бетона
кначалу климатического воздействия и от параметров климатической среды. Тепловлажностная обработка снижает чувствительность бетона
кнегативному воздействию климата.
Пластификация бетона добавкой ПЯ-01 увеличила в нашем случае чувствительность пропаренного бетона к воздействию климата. Прочность бетона с добавкой ПЯ-01, испытывающего воздействие климата на-
92
чиная с 28-суточного возраста, меньше аналогичной прочности пропаренных бетонов, а с возрастом 6 месяцев – меньше прочности бетонов естественного твердения.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.4 |
|||
|
Изменение характеристик x1 и x2 с возрастом бетона |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3начения характеристик бетона |
|
|
|
||||||
|
Возраст |
|
|
|
|
|
1-го состава |
|
|
|
2-го состава |
|||||
|
бетона |
непропаренного |
пропаренного |
|
пропаренного |
|||||||||||
|
|
x1 |
|
|
|
x2 |
x1 |
|
x2 |
|
x1 |
|
x2 |
|||
|
3 суток |
0,133 |
|
|
0,454 |
0,071 |
0,125 |
|
0,090 |
|
0,250 |
|
||||
|
14 суток |
0,164 |
|
|
0,190 |
0,062 |
0,054 |
|
–0,182 |
|
–0,073 |
|||||
|
28 суток |
–0,211 |
|
|
|
–0,327 |
–0,070 |
|
–0,051 |
|
–0,225 |
|
–0,192 |
|||
|
3 месяца |
–0,612 |
|
|
|
–0,507 |
–0,333 |
|
–0,295 |
|
–0,495 |
|
–0,390 |
|||
|
6 месяцев |
–0,330 |
|
|
|
–0,434 |
–0,300 |
|
–0,203 |
|
–0,423 |
|
–0,367 |
|||
|
9 месяцев |
–0,300 |
|
|
|
–0,281 |
–0,291 |
|
–0,163 |
|
–0,496 |
|
–0,236 |
|||
|
12 месяцев |
–0,309 |
|
|
|
–0,239 |
–0,346 |
|
–0,137 |
|
–0,398 |
|
–0,179 |
|||
|
18 месяцев |
–0,175 |
|
|
|
–0,284 |
–0,208 |
|
–0,210 |
|
–0,259 |
|
–0,176 |
|||
|
24 месяца |
–0,203 |
|
|
|
–0,308 |
– |
|
– |
|
– |
|
– |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.5 |
|||
|
Статистические характеристики прочностных свойств |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Наименование |
|
|
|
Значение характеристик бетона |
|
||||||||||
|
|
|
|
1-го состава |
|
|
|
|
|
|||||||
|
характеристик |
|
|
|
|
2-го состава |
|
|||||||||
|
|
|
непропаренного |
|
пропаренного |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Среднеарифметическое отклонение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
–0,205 |
|
–0,177 |
|
|
–0,290 |
|
||
|
Кубиковой прочности X |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Призменной прочности X |
b |
|
–0,193 |
|
–0,113 |
|
|
–0,170 |
|
||||||
|
Среднеквадратическое отклонение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Кубиковой прочности Sm |
|
|
|
0,224 |
|
0,162 |
|
|
0,178 |
|
|||||
|
Призменной прочности Smb |
|
0,292 |
|
0,135 |
|
|
0,186 |
|
|||||||
|
Коэффициент вариации: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Кубиковой прочности νm |
|
|
|
1,09 |
|
0,91 |
|
|
0,61 |
|
|||||
|
Призменной прочности νmb |
|
1,51 |
|
1,20 |
|
|
1,10 |
|
93
3.2. Модуль и коэффициент упругости цементных бетонов
Модуль и коэффициент упругости исследуемых бетонов представлены в табл. 3.6.
Из данных, приведенных в табл. 3.6, видно, что первоначальное превышение значений Eb и ν бетонов, испытывающих воздействие сухого жаркого климата в возрасте 3 месяцев, прекращается и далее начинается их снижение относительно аналогичных характеристик бетонов, твердевших в нормальных условиях. Это может быть объяснено развитием микротрещин, приводящих к увеличению пластических деформаций, что подтверждается ранее проведенными исследованиями [135] и согласуется с данными [132, 146, 147, 185]. В ряде исследований устанавливались зависимо-
сти модуля |
упругости от прочности. Наиболее известны: Графа Еb = |
||||||||||
= 1 000 000(1,7 + 360/Rb), Роша Eb = |
550 000Rb(Rb |
+ 150), |
Уокера – |
||||||||
Eb = 20 000 |
R, Пунагина Eb = 1000Rb. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.6 |
|
|
|
Осредненные значения модуля и коэффициента упругости бетонов |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
3начения модуля (104 МПа) и коэффициента упругости |
|||||||
|
Возраст |
|
|
1-го состава |
|
|
|
2-го состава |
|||
|
|
бетона |
|
непропаренного |
пропаренного |
|
пропаренного |
||||
|
|
|
|
Eb |
ν |
Eb |
|
ν |
|
Eb |
ν |
3 |
суток |
|
2,10/1,56 |
0,75/0,71 |
3,70/2,90 |
|
0.91/0,90 |
|
3,00/2,80 |
0,92/0,91 |
|
14 |
суток |
|
4,00/3,20 |
0,89/0,74 |
5,50/4,80 |
|
0,92/0,92 |
|
4,70/3,50 |
0,93/0,93 |
|
28 |
суток |
|
4,20/3,50 |
0,87/0,76 |
5,40/4,80 |
|
0,91/0,92 |
|
5,20/3,80 |
0,93/0,93 |
|
3 |
месяца |
|
4,00/4,05 |
0,84/0,79 |
5,00/5,00 |
|
0,87/0,92 |
|
4,90/4,00 |
0,89/0,93 |
|
6 |
месяцев |
|
3,40/4,15 |
0,74/0,82 |
3,90/4,90 |
|
0,86/0,87 |
|
4,10/4,40 |
0,85/0,89 |
|
9 |
месяцев |
|
3,80/4,24 |
0,73/0,83 |
4,40/4,60 |
|
0,88/0,84 |
|
3,95/4,50 |
0,84/0,86 |
|
12 |
месяцев |
|
4,00/4,35 |
0,80/0,83 |
4,00/4,40 |
|
0,87/0,82 |
|
4,00/4,50 |
0,85/0,83 |
|
18 |
месяцев |
|
3,80/4,50 |
0,79/0,83 |
4,56/4,60 |
|
0,81/0,81 |
|
4,00/4,50 |
0,82/0,82 |
Примечание. Перед чертой представлены значения характеристик бетона, испытывающего воздействие климатической среды, за чертой – бетона, твердевшего в нормальных условиях.
Формула В.Н. Пунагина предназначена для условий резко континентального климата.
94
Таблица 3.7
Сопоставление экспериментальных значений Еb с вычисленными по формулам
|
Возраст |
Значение Еb, 104 MПа, вычисленное по формулам |
||||
|
|
бетона |
Пунагина |
Графа |
Роша |
Уокера |
3 |
суток |
1,60/23,8 |
3,03/44,3 |
2,72/29,5 |
3,00/42,8 |
|
14 |
суток |
2,50/37,5 |
3,54/11,5 |
3,44/14,0 |
3,58/10,5 |
|
28 |
суток |
1,75/58,5 |
3,35/20,6 |
4,27/1,18 |
3,35/20,6 |
|
3 |
месяца |
1,75/58,2 |
2,78/30,5 |
4,27/6,75 |
2,76/31,0 |
|
6 |
месяцев |
2,35/30,9 |
3,69/8,5 |
3,35/1,5 |
3,87/13,8 |
|
9 |
месяцев |
3,20/15,8 |
3,91/2,9 |
3,57/6,1 |
4,10/7,9 |
|
12 |
месяцев |
3,50/12,5 |
3,93/1,8 |
3,85/3,8 |
4,12/3,0 |
|
18 |
месяцев |
3,40/10,5 |
4,18/10,0 |
3,81/0,3 |
4,56/20,0 |
|
24 |
месяца |
3,60/7,7 |
4,20/7,7 |
3,88/0,5 |
4,60/17,9 |
Примечание. Перед чертой приведены значения модуля упругости, за чертой – расхождение с экспериментальными данными в %.
Сопоставление наших экспериментальных данных с вычисленными по вышеприведенным зависимостям представлено в табл. 3.7.
Они показывают, что наиболее пригодной для нашего случая оказалась зависимость Роша, в то же время стабильное снижение отклонений от экспериментальных данных при вычислении по формулам Графа и Пунагина с возрастом бетона может служить доказательством пригодности этих зависимостей для бетона в возрасте 12 и более месяцев.
Для бетонов заводского изготовления, т.е. пропаренных, ни одна из анализируемых зависимостей не дает достаточного приближения к экспериментальным данным, но для всех зависимостей характерно уменьшение величины отклонения с возрастом бетона. Данные по относительной жесткости бетона Eb/Rb, представленные в табл. 3.8, показывают, что пропаренные бетоны менее чувствительны к воздействию климата, а использование добавки ПЯ-01 привело к увеличению этой чувствительности.
Во всех случаях воздействие климатической среды приводит к увеличению относительной жесткости.
Определенный интерес вызывает анализ изменения названных характеристик относительно аналогичных характеристик бетонов нормального твердения (табл. 3.9).
95
Таблица 3.8
Относительная жесткость бетона
|
|
|
Значение относительной жесткости бетона Eb/Rb |
||
Возраст бетона |
1-го состава |
2-го состава |
|||
|
|
|
непропаренного |
пропаренного |
|
|
|
|
|
||
3 |
суток |
1312/1418 |
1611/1500 |
1500/1750 |
|
14 |
суток |
1600/1524 |
1026/946 |
1492/1044 |
|
28 |
суток |
2411/1346 |
1162/974 |
1769/1041 |
|
3 |
месяца |
2286/1141 |
1290/909 |
1960/975 |
|
6 |
месяцев |
1447/1000 |
931/915 |
1438/978 |
|
9 |
месяцев |
1187/953 |
962/916 |
1113/968 |
|
12 |
месяцев |
1143/946 |
976/926 |
1025/947 |
|
18 |
месяцев |
1118/947 |
1040/947 |
1067/989 |
|
24 |
месяца |
1083/885 |
– |
– |
Примечание. Перед чертой приведены данные бетонов, испытывающих воздействие климата, за чертой – бетонов твердевших в нормальных условиях.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.9 |
|
|
|
Относительное изменение модуля и коэффициента упругости |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3начения относительных изменений Eb и ν бетонов |
|||||
Возраст бетона |
|
1-го состава |
|
2-го состава |
||||
непропаренного |
пропаренного |
пропаренного |
||||||
|
|
|
x3 |
x4 |
x3 |
x4 |
x3 |
x4 |
3 |
суток |
0,346 |
0,056 |
0,208 |
0,006 |
0,071 |
0,004 |
|
14 |
суток |
0,250 |
0,203 |
0,143 |
0,003 |
0,324 |
0,004 |
|
28 |
суток |
0,206 |
0,145 |
0,132 |
–0,001 |
0,368 |
0,004 |
|
3 |
месяца |
–0,012 |
0,063 |
0,000 |
–0,054 |
0,225 |
–0,039 |
|
6 |
месяцев |
–0,181 |
–0,104 |
–0,209 |
–0,011 |
–0,068 |
–0,054 |
|
9 |
месяцев |
–0,104 |
–0,128 |
–0,036 |
–0,038 |
–0,122 |
–0,021 |
|
12 |
месяцев |
–0,080 |
–0,036 |
–0,091 |
0,053 |
–0,111 |
0,029 |
|
18 |
месяцев |
–0,156 |
–0,048 |
–0,133 |
–0,007 |
–0,111 |
0,010 |
Примечание. Относительное |
изменение характеристик, |
представленное |
||||||
в таблице, определено по формулам |
X3 = |
Eb* −Eb |
, |
X 4 |
= |
v* −v |
, |
где Eb* , v* – зна- |
|
|
Eb |
|
|
v |
|
|
чения соответствующих характеристик бетона, испытывающего воздействие климатической среды Eb, ν – бетона, твердевшего в нормальных условиях.
96
Совместный анализ данных, представленный в табл. 3.4 и 3.9, показывает, что изменение деформативных характеристик под воздействием климатической среды существенно отличается от изменений прочностных характеристик. Так, отставание прочностей бетонов, испытывающих воздействие климата, от аналогичных характеристик бетонов, твердевших в нормальных условиях, начинается с возраста 28 суток (для бетонов с добавкой ПЯ-01 – с 14 суток), а уменьшение модуля упругости наблюдается с возраста 3 месяца (для бетонов с добавкой ПЯ-01 – с 6 месяцев). Причем относительное изменение коэффициента упругости не соответствует соответствующему изменению модуля упругости ни во времени, ни по значению. Так, если в возрасте 18 месяцев модуль упругости пропаренного бетона с добавкой ПЯ-01, испытывающего воздействие климата, меньше соответствующей характеристики бетона после пропарки, твердевшего в нормальных условиях, на 11,1 %, то коэффициент упругости больше на 1 %.
Анализ с помощью критерия Вилкоксона по изменениям значений Eb
иν не выявил статистической значимости различий между пропаренными
инепропаренными бетонами, в том числе и с добавкой ПЯ-01, испытывающими воздействие природных условий климата, что свидетельствует о различии информативности деформативных и прочностных характеристик бетонов. Деформативные характеристики, по-видимому, более инерционны по отношению к изменению параметров климата, чем прочностные.
3.3. Уровни микротрещинообразования цементных бетонов
Уровни микротрещинообразования бетонов, твердеющих в нормальных условиях (табл. 3.10), в нашем случае соответствуют зависимости, предложенной О.Я. Бергом и Г.Н. Писанко [18].
Бетоны же, подверженные воздействию климатической среды, отличаются ярко выраженной изменчивостью уровней микротрещинообразования.
Причем пропаренные бетоны, твердевшие в нормальных условиях, характеризуются уменьшенными значениями Rcrcv по сравнению с непро-
паренными бетонами, твердевшими в тех же условиях. По-видимому, это связано с тем, что при пропарке бетонных образцов в них возникли дефекты, которые при дальнейшем твердении в нормальных условиях «за-
97
лечились» не полностью. При этом пластификация бетонной смеси добавкой ПЯ-01 практически не оказала влияния на нижний и верхний уровни микротрещинообразования бетонов, твердевших после пропарки в нормальных условиях.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.10 |
|
|
|
Осредненные значения нижнего (Rcrc0 ) |
и верхнего (Rcrcv ) уровня |
|||||||
|
|
|
|
микротрещинообразования |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3начения R0 |
и Rv |
бетонов |
|
|||
|
|
|
|
|
crc |
crc |
|
|
|
|
|
Возраст |
|
1-го состава |
|
|
2-го состава |
||||
|
|
бетона |
непропаренного |
пропаренного |
пропаренного |
|||||
|
|
|
R0 |
Rv |
R0 |
|
Rv |
|
R0 |
Rv |
|
|
|
crc |
crc |
crc |
|
crc |
crc |
crc |
|
3 |
суток |
0,30/0,29 |
0,53/0,5 |
0,36/0,36 |
|
0,65/0,60 |
0,36/0,35 |
0,65/0,60 |
||
14 |
суток |
0,33/0,39 |
0,66/0,71 |
0,39/0,41 |
|
0,70/0,74 |
0,39/0,41 |
0,70/0,74 |
||
28 |
суток |
0,32/0,40 |
0,65/0,75 |
0,37/0,42 |
|
0,70/0,74 |
0,37/0,42 |
0,70/0,74 |
||
3 |
месяца |
0,28/0,41 |
0,61/0,75 |
0,36/0,42 |
|
0,66/0,74 |
0,36/0,42 |
0,67/0,74 |
||
6 |
месяцев |
0,33/0,42 |
0,67/0,76 |
0,38/0,43 |
|
0,70/0,74 |
0,38/0,43 |
0,70/0,74 |
||
9 |
месяцев |
0,37/0,43 |
0,7/0,76 |
0,40/0,44 |
|
0,72/0,74 |
0,40/0,44 |
0,72/0,74 |
||
12 |
месяцев |
0,36/0,44 |
0,70/0,77 |
0,40/0,44 |
|
0,71/0,74 |
0,40/0,44 |
0,70/0,74 |
||
18 |
месяцев |
0,35/0,45 |
0,72/0,77 |
0,39/0,45 |
|
0,70/0,74 |
0,40/0,45 |
0,69/0,74 |
Примечание. Перед чертой представлены значения характеристик бетона, испытывающего воздействие климатической среды, за чертой – бетона, твердевшего в нормальных условиях.
Воздействие природных условий климатической среды привело к значительному уменьшению значений Rcrc0 и Rcrcv для всех изучаемых
бетонов. При этом в непропаренных бетонах это уменьшение наблюдается в большей степени, чем в пропаренных. Использование добавки ПЯ-01
влияния на Rcrc0 и Rcrcv бетонов, испытывающих действие климата, не ока-
зала.
Для более детального анализа рассмотрим относительные отклонения Rcrc0 и Rcrcv бетонов, испытывающих воздействие климата, от соответст-
вующих значений уровней микротрещинообразования бетонов, которые после изготовления твердели в нормальных условиях (табл. 3.11).
98
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.11 |
||||
|
|
|
Относительные отклонения R0 |
|
и Rv |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
crc |
|
|
|
crc |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Относительные отклонения R |
0 |
|
и Rv |
бетонов |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
crc |
|
|
|
crc |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Возраст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1-го состава |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-го состава |
|
||||||||||
|
бетона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
непропаренного |
|
|
пропаренного |
|
|
|
|
|
|
пропаренного |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
x5 |
|
x6 |
|
|
x5 |
|
|
x6 |
|
|
|
|
|
|
|
x5 |
|
|
|
x6 |
|
||
3 суток |
0,034 |
|
0,060 |
|
0,014 |
|
0,083 |
|
|
|
0,028 |
|
|
0,083 |
|
|||||||||||
14 суток |
–0,154 |
|
–0,070 |
|
–0,060 |
|
–0,057 |
|
|
|
–0,048 |
|
|
–0,047 |
|
|||||||||||
28 суток |
–0,200 |
|
–0,128 |
|
–0,107 |
|
–0,057 |
|
|
|
–0,107 |
|
|
–0,054 |
|
|||||||||||
3 месяца |
–0,317 |
|
–0,187 |
|
–0,153 |
|
–0,114 |
|
|
|
–0,153 |
|
|
–0,094 |
|
|||||||||||
6 месяцев |
–0,214 |
|
–0,113 |
|
–0,116 |
|
–0,054 |
|
|
|
–0,116 |
|
|
–0,060 |
|
|||||||||||
9 месяцев |
–0,139 |
|
–0,079 |
|
–0,090 |
|
–0,027 |
|
|
|
–0,079 |
|
|
–0,027 |
|
|||||||||||
12 месяцев |
–0,170 |
|
–0,078 |
|
–0,101 |
|
–0,040 |
|
|
|
–0,101 |
|
|
–0,060 |
|
|||||||||||
18 месяцев |
–0,222 |
|
–0,065 |
|
–0,133 |
|
–0,060 |
|
|
|
–0,111 |
|
|
–0,074 |
|
|||||||||||
24 месяцев |
–0,244 |
|
–0,071 |
|
|
|
– |
|
|
– |
|
|
|
|
|
|
|
– |
|
|
|
– |
|
|||
Среднее |
–0,181 |
|
–0,081 |
|
–0,093 |
|
–0,041 |
|
|
|
–0,086 |
|
|
–0,042 |
|
|||||||||||
значение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Примечание. Относительное изменение |
характеристик, |
представленное |
||||||||||||||||||||||
в таблице, определено по формулам |
|
|
= |
R0* |
− R0 |
|
|
|
|
= |
|
R* |
−R |
где R0* |
|
|||||||||||
X |
5 |
|
crc |
crc |
, |
|
X |
6 |
|
|
crc |
crc |
, |
, |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R0 |
|
|
|
|
|
|
R |
crc |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
crc |
|
|
|
|
|
|
|
|
crc |
|
|
|||
R* |
|
– значения соответствующих характеристик бетона, испытывающего воз- |
||||||||||||||||||||||||
crc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
действие климатической среды; Rcrc0 , Rcrc – бетона, твердевшего в нормальных условиях.
Как следует из этих данных, амплитуда колебании значений Rcrc0 под воздействием климата, примерно в 2 раза превышает амплитуду колебания Rcrcv , что позволяет сделать вывод о большей изменчивости параметра Rcrc0 . Так, например, для бетона в возрасте 1,5 года на 22,2; 13,3; 11,1 %, a Rcrcv – на 6,5; 6,0; 7,4 % соответственно. Во всех возрастах пропаренные бетоны при последующем твердении на солнце имеют большее значение параметров Rcrc0 и Rcrcv , чем бетоны естественного твердения (непропаренные).
99
Определение статистической значимости различий в значениях уровней микротрещинообразования с помощью критерия согласия Вилкоксона показало, что между бетонами непропаренными и пропаренны-
ми |
U = |
n1n2 |
|
= |
|
56 −32 |
|
= 24 >19 |
различие |
значимо; между |
бетонами |
||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
U = |
n1n2 |
|
= |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
непропаренными и пластифицированными |
пропаренными |
|
|||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||
= |
|
62 −36 |
|
= 26 > 21 различие также значимо. |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Последний результат противоречит выводу о незначимости этого различия, установленного с помощью анализа прочностных и деформативных характеристик, следовательно, информативность их различна. Повидимому, уровни микротрещинообразования несут информацию о негативном последствии воздействия климатической среды на бетон, не учитываемую прочностными и деформативными свойствами.
Анализ данных, приведенных в табл. 3.11, подтверждает, что воздействие климатической среды приводит к деструкции бетона во времени, которая протекает на фоне процесса упрочнения. Причем пластификация бетонной смеси добавкой ПЯ-01 практически не оказала влияния на уровни микротрещинообразования бетонов, твердевших после изготовления в нормальных условиях и под воздействием климата.
3.4. Водопоглощение цементобетона
Водопоглощение бетона рассматривается как параметр, характеризующий в какой-то степени его структуру – количество открытых пор и микро- и макродефектов, сообщающихся с поверхностью образцов.
Значения водопоглощения различных бетонов и отклонения от аналогичных характеристик бетона, который после изготовления твердел в нормальных условиях, представлено в табл. 3.12.
Как следует из этих данных, для бетонов, твердевших в нормальных условиях, характерно уменьшение водопоглощения во времени, что подтверждает сложившееся мнение исследователей о имеющем место «самозалечивании» бетона. Причем заслуживает внимания тот факт, что в достаточно зрелом возрасте водопоглощение пропаренных бетонов больше, чем бетонов естественного твердения, т.е. сказывается дефектная наследственность, приобретенная в процессе пропарки.
100