книги / Системы управления летательными аппаратами и их силовыми установками
..pdf- по каналу б через редукционный клапан 2, служащий для по нижения и стабилизации давления жидкости, на вход первого каска да гидроусилителя.
Первый каскад гидроусилителя представляет собой гидравли ческий мост, состоящий из дросселей 5 (постоянные гидравлические сопротивления) и сопел 4 (переменные гидравлические сопротивле ния), сопротивления истечению жидкости которых изменяются при перемещении заслонки 5 преобразователя сигналов 6. Преобразова тель сигналов 6 представляет собой поляризованный электромагнит с пропорциональным угловым перемещением якоря и устойчивым средним положением.
Входным сигналом для первого каскада усиления является пе ремещение заслонки 5. Перепад давлений в диагонали гидромоста (полости А и Б) - это выходной сигнал данного каскада. Узел рас пределительного золотника 7 представляет собой второй каскад уси ления.
При отсутствии управляющего сигнала, подаваемого в обмотку преобразователя сигналов 6, заслонка 5 одинаково перекрывает со пла 4. Вследствие этого гидравлические сопротивления в соответст вующих плечах моста одинаковы и мост сбалансирован, а следова тельно, одинаковы давления в полостях А и Б распределительного золотника. Золотник находится в среднем положении, дроссельные щели одинаково открыты. В результате перемещение поршня рабо чего цилиндра не происходит.
При поступлении электрического сигнала на преобразователь сигналов заслонка 5, перемещаясь, прикрывает одно из сопел 4
иприоткрывает другое.
Врезультате изменения сопротивлений истечению жидкости гидравлический мост разбалансируется, при этом в полостях А и Б устанавливается неодинаковое давление. Под воздействием разности этих давлений распределительный золотник перемещается. Дрос сельные щели оказываются перекрытыми неодинаково. Вследствие этого появляется разность давлений жидкости в полостях рабочего цилиндра гидроусилителя. Гидродвигатель преобразует разность
давлений жидкости в полостях рабочего цилиндра в перемещении поршня со штоком.
Достоинствами рулевых машин с внешним источником рабоче го тела являются значительные силы машины на валу при сравни тельно малых габаритах и весе, высокое быстродействие в достаточ но широкой полосе частот и большая чувствительность.
К недостаткам следует отнести необходимость наличия спе циальных источников питания жидкостью при регламентных про верках и сложность конструкции.
Данные рулевые машины нашли широкое применение в систе мах стабилизации движения первых ступеней ДА, где в качестве ру левых органов используются камеры сгорания маршевого двигателя либо рулевые двигатели.
Упрощенная схема электрогидравлической рулевой машины с автономным источником рабочего тела представлена на рис. 16.3.
Рабочее тело, которым является масло, находится в специ альном резервуаре, откуда с помощью шестеренчатого насоса (ШН), приводимого во вращение электродвигателем (ЭД), оно прокачи
вается в каналы I. Далее через дроссельные отверстия 2 жидкость поступает обратно в резервуар с маслом и параллельно в полости ра бочего цилиндра (РЦ), где находится поршень 5, связанный через рычаг 6 с выходным валом 7.
Входной сигнал поступает на узел управления (УУ), пред ставляющий собой поляризованный электромагнит, якорь которого 3 механически связан с поршеньками золотникового механизма 4. При отсутствии входного сигнала якорь УУ находится в исходном поло жении, и поршеньки перекрывают отверстия 2 в одинаковой степени. Давление в полостях рабочего цилиндра одинаково, и поршень 5 на ходится в исходном положении.
При подаче исходного сигнала определенной величины и по лярности якорь УУ отклоняется на определенный угол. Пропорцио нальность угла поворота якоря входному сигналу обеспечивается специальной пружиной, создающей противодействующий момент (на рисунке пружина не показана). Одно из дроссельных отверстий 2 приоткрывается, другое - призакрывается. Неравномерное перекры тие дроссельных отверстий приводит к перераспределению гидрав лических сопротивлений, что, в свою очередь, создает определенный перепад давлений в полостях рабочего цилиндра. Под воздействием этого перепада давлений поршень рабочего цилиндра 5 перемещает ся, поворачивая через рычаг 6 выходной вал 7.
Достоинство рулевых машин с автономным источником рабоче го тела - отсутствие внешнего источника рабочего тела, сравнитель но небольшой вес и габариты.
Недостатки: меньшие, чем у РМ с внешним источником рабо чего тела, развиваемые силы и моменты, необходимость наличия на борту достаточно мощного источника электроэнергии для питания электродвигателей насосов.
Данные рулевые машины нашли широкое применение преиму щественно в системах стабилизации вторых ступеней ЛА.
Электрические рулевые машины. Основными элементами электрической рулевой машины являются электродвигатель, редук тор и в ряде случаев электромагнитная муфта сцепления, обеспечи
вающая реверс. При отсутствии муфты в состав рулевой машины входят два электродвигателя, вращающие выходной вал в разные стороны.
Особенностью электрической РМ является то, что для управ ления ее работой используется сигнал ШИМ либо релейный сигнал, т.е. сигналы, полезная информация в которых содержится в длитель ности импульсов.
Достоинства электрических РМ: простота конструкции, удоб ство в эксплуатации.
Недостатки: сравнительно малые моменты, развиваемые на валу при равных габаритах и весе с электрогидравлическими РМ.
Применяются электрические РМ на вторых ступенях ракет, где для управления рулевыми органами не требуются значительные усилия.
Рулевые машины дискретного действия. В качестве рулевых машин дискретного действйя наибольшее применение находит PH с использованием шаговых двигателей (рис. 16.4). Шаговый двига тель (ШД) представляет собой синхронный двигатель переменного тока с асинхронным пуском. Металл, из которого выполнен ротор, обладает остаточным намагничиванием за счет наличия петли гистерезиса. Такие двигатели называются гистерезисными.
Рис. 16.4
На шаговый двигатель поступает сигнал в виде унитарного кода. ЩД воздействует на золотниковый механизм (ЗМ) гидроусилителя (ГУ), в результате чего происходит перераспределение давлений
в рабочем цилиндре (РЦ), что обусловливает перемещение выходно го вала РМ.
В данных рулевых машинах применяется механическая, жесткая отрицательная обратная связь (МОС).
Достоинства данных РМ: значительные развиваемые силы и моменты, хорошее быстродействие, упрощение реализации преоб разователя, согласующего РМ с БЦВМ, так как цифровой код преоб разуется в унитарный код, а не в аналоговый сигнал. Рулевые маши ны дискретного действия широко применяются на первых и вторых ступенях ракет.
16.3. Передаточные функции рулевых машин
Получим дифференциальное уравнение рулевой машины, а за тем определим передаточную функцию РМ при различных условиях. Запишем уравнение моментов РМ:
М р =Ми + Мя + М с, |
(16.1) |
где М р - момент, развиваемый РМ;
М„ - инерционный момент;
М а - демпфирующий момент;
Мс - статический момент.
Как правило, рулевые машины работают на линейном участке моментной характеристики, поэтому можно записать, что
M p =KJy, |
(16.2) |
здесь J y - ток на выходе усилителя.
М н =15, |
(16.3) |
где I - приведенный к выходному валу момент инерции подвижных частей РМ и рулевых органов;
5 - угловое ускорение выходного вала РМ.
М Л=КЛ6, |
(16.4) |
где АГДкоэффициент демпфирования;
6 - угловая скорость выходного вала РМ.
М С= КШ5, |
(16.5) |
где КП1 - коэффициент статического, или, как его обычно называют, шарнирного момента РМ, зависящего от угла поворота вала РМ (5) и от силы воздействия воздушной или газовой струи на рулевой орган.
Подставив зависимости ( 16.2)—(16.5) в (16.1), получим
|
KJy =Ib + Ka5 +Km5. |
(16.6) |
|
Из выражения (16.6) найдем передаточную функцию РМ: |
|
||
|
Wm {p) = 8(Р) |
К |
(16.7) |
|
J y(p) |
Ip2 +Ка8 + Ки |
|
ИЛИ |
|
|
|
|
|
к , |
|
|
И'рм (/>) = -W |
РМ |
(16.8) |
|
+ 2Тш ^РМр +1 |
||
|
|
||
£ |
7’рм = J _ t |
= *м _ L |
|
где КРМ= ——, |
|
||
л . . . |
K J |
2 р к ш- |
|
Рассмотрим частные случаи реализации рулевых органов.
1.Рулевые органы представляют собой газодинамические рули.
Вэтом случае основной нагрузкой на РМ является статическая на грузка, обусловленная шарнирным моментом. Тогда можно записать,
что Мш» Ми, т.е. можно пренебречь инерционным моментом. При учете данного допущения передаточная функция рулевой машины запишется в виде
К,рм 2рмР +^
2. Рулевые органы представляют собой камеры маршевого либо рулевого двигателя. В таком случае шарнирный момент мал и им можно пренебречь. Передаточная функция РМ запишется в виде
к РМ |
|
|
(16.10) |
WPM{p) = |
|
|
|
р(ТрмР +'У |
|
||
где |
|
|
|
К_ |
|
|
|
* Р М = К„ Тш ~ |
К |
<1 |
|
ч |
|
|
|
Если не учитывать инерционность РМ, то передаточная функ |
|||
ция примет вид |
|
|
|
Ирм(р) = — |
. |
|
(16.11) |
р |
|
|
|
т.е. в этом случае рулевая машина представляет собой интегри рующее звено.
16.4. Передаточная функция рулевого привода
Представим структурную схему рулевого привода (рис. 16.5), используя зависимость для передаточной функции РМ вида (16.10).
На рис. 16.5 обозначено: К\ - коэффициент передачи усилителя в прямой цепи; Кг - коэффициент передачи усилителя в цепи обрат ной связи; Ко с - коэффициент передачи цепи обратной связи. Опре делим передаточную функцию рулевого привода:
*.*РМ |
|
|
|
цг - PO'PMP +I) |
_ _______К,КШ_______ |
(16.12) |
|
I + ^г^о.с^рм. |
ТрмР2 +р +Кт К2К0С |
||
|
|||
Р(ТРМр + \) |
|
|
|
К (р) = - |
Кп |
(16.13) |
|
|
T2nP2+2 T £ aP + ï
где
(16.14)
РМ |
(16.15) |
^ К ШК2К0Х
_______ 1_______
(16.16)
2^Тт Кш КгК0Л ■
Итак, рулевой привод представляет собой колебательное звено (при 4n < 1)- Как видно из зависимости (16.14), коэффициент переда чи РП не зависит от коэффициента передачи рулевой машины.
Зависимость (16.15) показывает, что замыкание контура привода жесткой отрицательной обратной связью приводит к уменьшению инерционности рулевого привода при выполнении условия
‘ РМ |
< zРМ* |
(16.17) |
|
1КрМК2К0Х |
|||
|
|
Из (16.17) можно определить коэффициент усиления в цепи об ратной связи:
К2 > |
(16.18) |
^РМ^о.с^РМ
В заключение можно отметить, что обратная связь в РП реа лизуется с помощью датчиков обратной связи потенциометрического либо индукционного типа.
16.5. Влияние инерционности рулевого привода на динамику системы угловой стабилизации
Влияние инерционности РП рассмотрим на примере аналогового канала рыскания СУС с учетом того, что передаточная функция кор
ректирующего контура представлена зависимостью Ф к , Р * о тк2Р + Х
Структурная схема канала рыскания изображена на рис. 16.6. Проанализируем устойчивость СУС без учета инероционности
и с учетом инерционности РП используем для решения данной зада чи метод логарифмических частотных характеристик (ЛЧХ).
Рис. 16.6
Запишем передаточную функцию разомкнутой системы без уче та инерциальности рулевого привода fVi(p) и с учетом инерциальности Wï(pY
|
Wx{p) = K ^ ~ ------ |
----------------- . |
(16.19) |
|
h |
2Jp + l)(7’p V + l) |
|
Здесь TP =J T |
К0 =КгКкК„. |
|
|
|
Ч'Ч' |
|
|
K b ____________ ТкхР + 1___________
Ь...(T KI P + I )( T Î P 2 - \ ) ( т ар2 22 Т Л пр + \)