- •Курсовой проект
- •1 Описание привода
- •2. Выбор электродвигателя
- •3 Кинематический расчёт привода
- •4 Силовой расчёт привода
- •5. Расчёт передач составляющих привод
- •5.1 Расчёт клиноременной передачи
- •5.2 Расчет закрытой червячной передачи
- •5.2.2 Допускаемые напряжения
- •5.3 Геометрический расчет червячной передачи.
- •5.4 Силовой расчет червячной передачи.
- •5.5 Проверочный расчет червячной передачи.
- •5.5.4 Тепловой расчет червячного редуктора
- •5.6 Проектный расчет валов и эскизная компоновка редуктора
- •6. Подбор подшипников качения
- •6.3 Проверка подшипников на динамическую грузоподъемность
- •7. Выбор и проверочный расчет шпоночных соединений
- •8. Выбор смазки
- •9. Выбор посадок для сопряжения основных деталей привода
- •10. Уточненный расчет валов привода
- •11. Подбор муфт
- •12. Мероприятия по охране труда и бжд
- •13. Экономическая оценка привода.
- •Литература
6.3 Проверка подшипников на динамическую грузоподъемность
6.3.1 Для ведомого вала
6.3.1.1 Определяем требуемую долговечность подшипников,106 оборотов [6], для ведомого вала:
где часов - требуемая долговечность подшипника;
n2 – частота вращения колеса, мин-1;
млн. оборотов.
6.3.1.2 Определяем приведённую нагрузку [6]
при
где V – коэффициент вращения. При вращении внутреннего кольца V =1;
X и Y – коэффициенты приведения осевой и радиальной нагрузок;
Кσ – коэффициент безопасности. При умеренной нагрузке на подшипник и для зубчатых передач Кσ = 1,3;
КT – коэффициент, учитывающий влияние температуры. При рабочей температуре подшипника 100 °С принимаем КT = 1,0.
Рисунок 6.4 – Схема действия нагрузок на подшипники ведомого вала,
установленных враспор
Определяем осевые составляющие, действующие на подшипник:
Н,
где Н.
Н,
где Н.
Определяем осевые нагрузки, действующие на подшипники [6]
Н,
Н, так как
и ,
Н.
.
Выбираем и Y = 0 [6]
Выбираем и Y = 1,4 [6]
6.3.1.2 Определяем приведённую нагрузку [6]
Н,
Н.
Далее расчет ведем по более нагруженной опоре.
6.3.2.3 Определяем эквивалентную нагрузку [6]
Fэкв(2) = Fпр(D) = 13765 Н.
6.3.2.4 Определяем требуемую динамическую грузоподъемность подшипника[6]
Н,
Стр < Скат = 130000 Н.
Определяем долговечность подшипника [6]
часов > 5256 часов.
Долговечность подшипника обеспечена.
7. Выбор и проверочный расчет шпоночных соединений
Рисунок 7.1 – Шпоночное соединение.
1- ступица; 2- вал; 3-шпонка.
Для всех соединений назначаем шпонки призматические по ГОСТ 23360-78. Эти шпонки проверяются на смятие боковой поверхности по формуле [6].
где [σсм] - допускаемое напряжение:
[σсм] = 80...160 МПа;
Т – передаваемый момент, Н·мм;
d – диаметр вала, м;
lp – рабочая длина шпонки, мм:
lp = (l – b)
b – ширина шпонки, мм;
7.1 Проверка шпонки ведомого вала под зубчатое колесо
Передаваемый момент Т = 1237 Н·м; диаметр вала d = 85 мм; размеры поперечного сечения шпонки мм; глубина шпоночного паза вала t1 = 9 мм, t2 = 5,4 мм.
При стальной ступице и спокойной нагрузке = 90 МПа.
мм; l = lP + b = 65 + 22 = 87 мм. Принимаем l = 90 мм.
Напряжение на смятие
МПа.
Условие на смятие выполняется.
7.2 Проверка шпонки ведомого вала под ступицу полумуфты
Передаваемый момент Т = 1237 Н·м; диаметр вала d = 65 мм; размеры поперечного сечения шпонки мм; глубина шпоночного паза вала t1 = 7,0 мм, t2 = 4,4 мм.
мм; l = lP + b =106 + 18 =124 мм. Принимаем l =125 мм.
МПа.
Условие на смятие выполняется.
7.3 Проверка шпонки ведущего вала под ступицу шкива
Передаваемый момент Т = 71 Н·м; диаметр вала d = 38 мм; размеры поперечного сечения шпонки мм; глубина шпоночного паза вала t1 = 5,0 мм, t2 = 3,3 мм.
При чугунной ступице и спокойной нагрузке = 80 МПа.
мм; l = lP + b = 16 + 10 = 26 мм. Принимаем l = 28 мм.
МПа.
Условие на смятие выполняется.
8. Выбор смазки
Смазка редуктора осуществляется окунанием зубчатого колеса и маслянную ванну. Масло в редуктор заливается через люк, который одновременно служит для контроля сборки зацепления и его состояния при эксплуатации. В коническом редукторе рекомендуется погружать зубья колеса на половину длины зуба. Слив масла производится через отверстие, расположенное в нижней части корпуса.
Объем масляной ванны редуктора определяется из расчёта 0,5-0,8 л масла на 1 кВт передаваемой мощности
V = 0,5·Р = 0,8·3,886 = 3,109 л.
Высота масла в редукторе:
дм = 5,3 см.
где А – площадь основания корпуса.