Лекции и пособия / Расчёты при растяжении-сжатии
.pdf46
lt1 t l Nt1 l , lt2 t cos245l EFNtcos2 245l .
E2F
Уравнение равновесия ∑мом К = 0 и уравнение перемещений l1 2 l2 образуют систему следующих уравнений:
Nt1 |
l Nt2 |
2l cos45 , |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N1 l |
|
|
|
2l |
|
N2 |
2l |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||||
t l |
t |
|
2 |
|
t |
|
|
t |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
E2F |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
cos45 |
|
EF cos45 |
|
|
Отсюда вычисляем температурные усилия
Nt2 0,91 t EF 0,91 1,25 10 5 15 2 1011 2,4 10 4
8,19 103 Н 8,19кН,
Nt1 4Nt2 32,76кН.
Как видно, стержни АС и DВ испытывают сжатие, при котором возникают температурные напряжения
σ1 |
|
N1 |
|
32,76 103 |
68,25 106 |
Па 68,25МПа, |
|
t |
|
||||||
F |
4,8 10 4 |
||||||
t |
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
|
|
|
σ2 |
|
N2 |
|
8,19 103 |
34,13 106 |
Па 34,13МПа. |
|
t |
|
||||||
F |
2,4 10 4 |
||||||
t |
|
|
|
|
|||
|
|
2 |
|
|
|
|
Задача 6. Проверочный расчёт ступенчатого бруса
Для ступенчатого бруса (рис. 1.9) известна внешняя нагрузка, заданы площади поперечного сечения и длины участков.
Требуется:
1. Построить эпюры продольных сил N, нормальных напряжений σ, относительных деформаций и продольных перемещений δ. Принять модуль упругости E=2∙ 5МПа.
47
2.Указать опасное сечение и значение σmax, проверить прочность при допускаемом напряжении [σ]=200МПа. Если условие прочности не удовлетворяется, указать при каких размерах площади сечений оно выполнимо.
3.Указать значения max и δmax, проверить жёсткость при допускаемой относительной деформации = 0,005 и допускаемом продольном переме-щении [δ] = 0,5 мм. Если условие жёсткости не удовлетворяется, указать при каких размерах площади сечений оно выполнимо.
4.Для опасного сечения бруса вычислить касательные τα и
нормальные α напряжения в наклонной площадке, проведённой под углом α = 450 к оси бруса.
Решение
1. Построение эпюр продольных сил, нормальных напряжений, относительных деформаций и продольных перемещений
В этой задаче использована унифицированная схема ступенчатого бруса при растяжении-сжатии, которая изображена на рис. 1.9. В ней в начале каждого участка приложены сосредоточенные силы Р, на каждом участке действует распределённая нагрузка интенсивности q.. Принимаем следующее правило знаков нагрузки: за положительное считаем растягивающее направление.
Рис. 1.9
Выполним расчёт при следующих значениях. Сосредоточенные силы в начале участков равны Р1=-60кН и Р2=0; интенсивность распределённой нагрузки по участкам q1=0 и q2=150кН/м; длины участков 11=0,5м и 12=0,6м, площади сечений участков F1=6см2 и F2=5см2.
Сначала по исходным данным изобразим в масштабе заданный брус и действующую на него нагрузку (рис. 1.10, б). Брус разделим на два грузовых участка, здесь нумерацию участков удобно брать со свободного края, поэтомуначало 1-го участка положим на торце бруса.
48
Для оценки прочности и жёсткости бруса, которые выполняются в 1-м, 2-м, и 3-м пунктах задачи, необходимо иметь значения продольных сил N, напряжений σ деформаций ε и перемещений δ на каждом участке. Запишем алгебраические выражения и подсчитаем значения этих величин, используя метод сечений и формулы напряжений и деформаций.
1-й участок: z1 1= 0,5м. Запишем для текущего сечения (рис.
1.10, а, б), удалённого от начала 1-го участка на расстоянии z1, продольную силу N1, напряжение σ1 и относительную деформацию ε1. Используя формулу продольной силы (1.2) для унифицированного нагружения, формулу напряжений (1.3) и закон Гука, по которому σ1=ε1 E , получаем
N |
|
P q z 60кН, σ |
|
|
N |
1 |
|
60 103 |
100МПа, |
|||||||
|
|
F |
|
6 10 4 |
||||||||||||
|
1 |
1 |
|
|
1 1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
ε |
|
|
|
σ |
1 |
|
100 106 |
50 10 5 0,5 10 3 . |
||||||
|
|
1 |
|
E |
2 1011 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-й участок: z2 2= 0,6м. В текущем сечении 2-го участка (рис.
1.10, а, б), удалённом от его начала на расстоянии z2, согласно (1.2), (1.3) и закона Гука, имеем
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N2 |
N1(l1) |
P2 |
q2z2 60 150 z2 , |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
при z2 0 |
N2 60кН, |
при |
z2 |
l2 N2 |
60 150 0,6 30кН; |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
2 |
|
|
( 60 150 z |
2 |
) 103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
σ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 120 300 z |
|
) 106 , |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
5 10 4 |
|
|
|
2 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при z |
2 |
0 |
σ |
2 |
|
120МПа, |
при z2 |
l2 |
σ2 60МПа; |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ε |
|
|
σ |
2 |
|
( 120 300 z |
2 |
) 106 |
( 60 150 z |
|
) 10 5 |
( 0,6 1,5 z |
) 10 3 |
, |
|||||||||||||||||||||
|
E |
|
|
|
|
|
|
2 1011 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
приz |
2 |
|
0 ε |
2 |
0,6 10 3 |
, |
при z |
2 |
l |
ε |
2 |
0,3 10 3 . |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
Используя полученные значения продольных сил, напряжений, относительных деформаций, построим эпюры этих величин непосредственно под брусом и подпишем их характерные значения (рис. 1.10, в, г, д).
Перейдём к перемещениям δ, необходимым для решения 3-го пункта задачи. Составим выражения продольных смещений δ характерных поперечных сечений А, В, С. Для этого необходимо знать абсолютные
49
а
б
в
г
д
е
Рис. 1.10
50
деформации участков li , которые вычисляются по формуле (1.6) как
l |
Ni |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
li i |
d z. Подставим полученные значения продольных сил N1 и N2, |
||||||||||||||
EF |
|||||||||||||||
0 |
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
заданные площади сечения и длины участков, получаем следующие |
|||||||||||||||
абсолютные деформации участков: |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
l1 N1 |
|
N1 l1 |
|
σ1 l1 |
|
3 |
|
||||
|
|
l1 0 |
|
|
dz2 |
|
|
|
ε1 l1 0,5 10 |
|
0,5 |
||||
|
|
EF |
EF |
E |
|
||||||||||
|
|
|
1 |
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,25·10-3м= |
0,25мм; |
|
|
||||
|
l2 0l2 |
|
N2 |
dz2 |
0l2 2 dz2 |
0l2 |
( 60 150 z2) 10 5 dz2 |
||||||||
|
|
EF |
|||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
( 60 z |
150 z |
2 /2) 105 ( 60 0,6 150 0,62 /2) 10 5 9 105м= 0,09мм. |
|||||||||||||
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зная абсолютные деформации участков, подсчитаем продольные смещения указанных характерных сечений. Реальное перемещение сечения заделки отсутствует, поэтому запишем перемещение δА =0.
Первое сечение 2-го участка (сечение В) получило перемещение δВ, которое равно деформации этого участка: δВ = l2 0,09мм. Первое сечение 1-го участка (это сечение С) получило перемещение
δС = В l1 0,09 ( 0,25) 0,34мм.
В нашем примере наклонная прямая на эпюре N (рис. 1.10, в) пересекает ось на расстоянии zo от начала 2-го участков (обозначим это сечение К). Как известно, на эпюре перемещений в этом сечении ожидается экстремум − перегиб кривой перемещений. В сечении К сила N=60 150 z0 0. Отсюда абсцисса этого сечения равна
z0 Nq 15060 0,4м. Необходимое значение экстремального перемещения
δК (перемещения при z=zо) определяем на основании (1.7) как разницу между перемещением первого сечения и деформацией куска zо. При этом для деформации куска zо используем полученное ранее выражение деформации 2-го участка, но только в нём укажем пределы интегрирования от 0 до zо=0,4м. Вычисление в миллиметрах выглядит в следующем виде:
δК δВ 0z0 |
N2 |
dz2 0,11 ( 0,60 z2 1,50 z2 |
2 /2) |
|
0z0 |
|
|
|
|||||||
EF |
|||||||
|
|
|
|||||
|
2 |
|
|
|
|
|
51
0,11 ( 0,60 0,4 1,50 0,42 /2) 0,09 0,12 0,03мм.
Отложив полученное значение от базисной линии на эпюре перемещений (рис. 1.10, е), проводим кривую с перегибом в сечении К.
2 и 3. Проверка условий прочности и жёсткости бруса
Теперь для ответа на пункты 2 и 3 назовём максимальные напряжения σmax, деформации εmax, перемещения δмах и сделаем выводы о прочности и жёсткости бруса при заданных величинах допускаемых напряжений [σ]=200МПa, деформаций [ε]=0,005 и перемещений [δ]=0,5мм.
Условие прочности имеет вид
σmax = 100МПа < [σ] =200MПa,
и, следовательно, прочность бруса обеспечена; запишем условие жёсткости:
εmax= < [0,0006]= 0,005, δmax= 0,34мм < [δ] = 0,5мм,
значит, жёсткость бруса обеспечена.
4. Вычисление напряжений в наклонной площадке
Для опасного сечения бруса вычислим касательные τα и нормальныеα напряжения в наклонной площадке, проведённой под углом α=450 к оси бруса. Опасным сечением является сечение, в котором нормальные напряжения максимальны по абсолютной величине: в нашем примере равноопасны все сечения 2-го участка и σmax=100МПа. Вычислим напряжения в наклонной площадке по (1.10):
σ σ |
cos2 450 100 ( |
|
2 |
)2 50МПа, |
τ |
|
σmax |
sin900 |
|
σmax |
|
100 |
50МПа. |
|
|
|
|
|
|||||||||
α max |
|
2 |
|
α |
2 |
|
2 |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
Как видно, эти напряжения не превышают допускаемых значений, и прочность в наклонной площадке под углом α=450 к оси бруса обеспечена.
Задача 7. Проверочный расчёт ступенчатого статически неопределимого бруса
Стальной ступенчатый брус (рис. 1.11) жёстко защемлён с торцов и несёт нагрузку известной величины. Площади поперечного сечения и длины участков заданы.
Требуется:
52
1.Используя условие равновесия и уравнение перемещений, найти величины реактивных сил, возникающих в жёстких заделках.
2.Построить эпюры продольных сил N, нормальных напряжений σ,
относительных деформаций и продольных перемещений δ.
3.Указать опасное сечение и значение σmax, проверить прочность при допускаемом напряжении [σ]=200МПа. Если условие прочности не удовлетворяется, указать при каких размерах площади сечений оно выполнимо.
4.Указать значения max и δmax, проверить жёсткость при допускаемой относительной деформации = 0,005 и допускаемом продольном перемещении [δ] = 0,5мм. Если условие жёсткости не удовлетворяется, указать при каких размерах площади сечений оно выполнимо.
5.Для опасного сечения бруса вычислить касательные τα и
нормальные α напряжениявнаклоннойплощадке,проведеннойпод угломα= 450 косибруса.
6. Вычислить температурные напряжения, возникающие в брусе при повышении температуры среды на 500 С. Принять коэффициент линейного удлинения =1,25∙10-5 1/град.
7. Как изменятся величины реактивных сил, если между левой заделкой и торцом бруса будет зазор величиной 0,0001∙L1?
Рис. 1.11
Решение 1. Вычисление реактивной силы заделки
В этой задаче так же использована унифицированная схема ступенчатого бруса при растяжении-сжатии. Пусть в нашем примере заданы следующие величины: сосредоточенная сила Р=-30кН; интенсивность распределённой нагрузки по участкам: q1=60кН/м, q2=0;
длины участков 11=0,5м, 12=0,6м; площади сечений участков F1=5см2,
F2=3см2.
53
Сначала по исходным данным изобразим в масштабе заданный брус и действующую на него нагрузку (рис. 1.12, б). Брус имеет два грузовых участка (нумерацию участков начинаем справа) и две заделки, в которых возникают реактивные силы RA и RВ. Для решения задачи необходимо найти величины этих сил. Составим уравнение равновесия бруса по (1.1)
пр z 0:
RA 30 60 0,5 RB 0.
Как видно, в уравнении имеем два неизвестных, и задача отыскания реакций является статически неопределимой. Составим дополнительное уравнение − уравнение перемещений, записав перемещение правой заделки и приравняв его нулю. Используем (1.6), запишем перемещение как сумму деформаций от каждого воздействия, начиная с левого торца бруса. Получим
R |
|
( |
0,5 |
|
0,6 |
) |
30 0,5 103 |
|
60 103 0,52 |
/ 2 |
0. |
A |
E 5 10 4 |
E 3 10 4 |
E 5 10 4 |
E 5 10 4 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда RA =5кН, а из уравнения равновесия найдём вторую реакцию:
RВ=5кН.
2. Построение эпюр продольных сил, нормальных напряжений, относительных деформаций и продольных перемещений
Для оценки прочности и жёсткости бруса необходимо найти значения и построить эпюры продольных сил N, нормальных напряжений σ, относительных деформаций и продольных перемещений δ. Запишем требуемые алгебраические выражения и вычислим значения, используя метод сечений и известные формулы.
1-й участок: z1 1= 0,5м. В текущем сечении 1-го участка на расстоянии z1, продольная сила N1, напряжение σ1 и относительная деформация ε1 согласно (1.2), (1.3) и закона Гука, по которому σ1 E ε1 ,
получаем
N1 RB 60 z1 5 60 z1,
|
|
|
N |
|
|
( 5 60 z ) 103 |
( 10 120 z ) 106 |
|
σ |
|
|
1 |
1 |
, |
|||
|
|
|
|
|||||
|
1 |
|
F1 |
|
5 10 4 |
1 |
|
|
при z1 0 σ1 |
10МПа, при z1 l1 0,5м σ1 50МПа. |
54
а
б
в
г
|
д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
σ |
1 |
|
( 10 120 z ) 106 |
( 5 60 z ) 10 5 |
, |
|||||||||||
|
ε |
|
|
|
1 |
|
|
|||||||||||||
|
|
E |
2 1011 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||||
при z 0 |
ε 0,5 10 4,при z |
l |
0,5м |
ε |
2,5 10 4 . |
|
|
|
||||||||||||
1 |
1 |
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2-й участок: |
|
|
z2 2= 0,6м. В текущем сечении 2-го участка, |
|||||||||||||||||
N2 N1 |
при z1=l1 |
P 25 30 5кН, |
σ |
2 |
|
N |
2 |
|
5 103 |
16,7МПа, |
||||||||||
|
|
|
3 10 |
4 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
F2 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
55
ε |
= |
σ |
2 |
|
16,7 106 |
8,35 10 5 |
0,835 10 4 |
0,84 10 4 . |
|
E |
2 1011 |
||||||||
2 |
|
|
|
|
|
По полученным значениям продольных сил, напряжений, относительных деформаций непосредственно под брусом построим эпюры этих величин и подпишем их характерные значения (рис. 1.12, в, г, д).
Перейдём к перемещениям. Составим выражения продольных смещений δ характерных поперечных сечений А, В, С. Для этого вычислим
абсолютные деформации участков по формуле l 0l |
N |
|
|
dz 0l ε |
|
dz. |
|
|||||||||
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EF |
|
|
|
|||
Получаем следующие значения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
l1 0l1 |
N1 |
dz1 0l1 ε1 dz1 0l1 ( 5 60 z1) 10 5 |
|
dz1 . |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
EF |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 5 z |
60 z 2 |
/2) 10 5 |
|
l1 0,5 5 10 5 |
м=0,05мм, |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
1 |
1 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l2 0l2 |
N2 |
dz2 0l2 |
ε2 dz2 0l2 ( 0,835) 10 4 dz2 |
0,835 10 4 z2 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|||||||||||||||
EF |
|
l2 0,6 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 10 4м 0,05мм.
Реальное перемещение сечения заделки отсутствует, поэтому запишем перемещение δВ =0. Последнее сечение 1-го участка (сечение С) получило перемещение δС, которое равно деформации этого участка: δС= l1 0,05мм.Последнее сечение 2-го участка (сечение А) не имеет
смещения, так как в нём заделка. Действительно, получаем
δÀ = l1 l2 0,05 ( 0,05) 0.
На эпюре сил N наклонная прямая пересекает ось (рис. 1.12, б) на расстоянии zo от начала 1-го участка (это сечение К). В этом сечении на эпюре перемещений ожидается экстремум (перегиб кривой перемещений). Используя выражение продольной силы на 1-м участке, запишем уравнение NК = 0:
5
5 60 z0 0 , отсюда z0 60 0,083 м.
Зная абсциссу zо сечения К, найдём значение экстремального перемещения δК (перемещения при z=zо) на основании (1.7) как сумму перемещения δВ и деформации куска zо