Руководство по определению грузоподъемности железобетонных пролетных строений железнодорожных мостов (Первая редакция)

Рисунок П.Г.4. Расчетная схема плиты

Рисунок П.Г.5. Расчетная схема

балластного корыта (сечение I-I на

плиты балластного корыта (сечение

рисунке П.Г.1)

II-II и III-III на рисунке П.Г.1)

∆ ∆ 0,5

′

0,5 2,7

2,4

0,2

0,35

0,7 м ′

1,05 м;

∆где0,5

– длина шпалы,

0,5 2,7

2,4

0,2

0,35

0,3 м

1,05 м,

равная 2,7 м; – расстояние между наружными

пролетного строения, равное 0,2 м;

– расстояние между наружной гранью

ребра и

внутренней

гранью

борта,′ равное

1,05

м;

–

толщина

балласта под шпалой с учетом гидроизоляционного слоя,′

равная 0,35 м.

′′

Длина распределения временной нагрузки поперек оси моста:

Изгибающий момент ∆

∆

2,4

0,7

0,3

3,4 м.

от постоянных нагрузок для монолитного участка

плиты между соседними ребрами:

1,2∙10,0

∙1,2

1,1∙7,06

где

8

8

ребер, равное 1,2 м.

– расстояние между внутренними гранями

3,56 кНм,

Допускаемая временная нагрузка:

8

ширина

8∙3,4 38,07 53,30

3,56

1311,2

кН

,

где b – расчетнаяɳ

1,1∙1,15∙1,0∙1,2

м

плиты, равная 1 м.

Класс монолитного участка плиты между ребрами из расчета на

прочность по изгибающему моменту

1311,2

44,8.

П.Г.5).

Сечение III-III (рисункис 1П.Г.1 и

19,5∙1,5

м .

4 12:Растянутая арматура.

8 12: A

9,05∙10

Сжатая

арматура

A′

4,52∙10

м

0,25

0,026

0,224 м.

Рабочая высота сечения:

Площадь ослабления бетонного сечения:

центра тяжести

площади

Расстояние от растянутой арматуры до

70∙10 м .

ослабления

70∙10

Высота сжатой зоны0,5

0,224

0,5

0,22 м.

1,0

без учета сжатой арматуры

190∙10

∙9,05∙10

9,4∙10

∙70∙10

0,025 м

′

0,026 м

9,4∙10 ∙1,0

0,025 м

0,164 м.

0,5

9,4∙10

∙1,0∙0,025 0,224

0,5∙0,025

Изгибающий

9,4∙10

∙70∙10

∙0,22

35,2 кНм.

момент от постоянных нагрузок по формуле (4.8) при

0;

;

0.

2

2

2

1,1∙

0,7∙1,25

1,85

1,25

1,05

4,66∙1,25

1,2∙8,17

1,05

12,7 кНм.

Допускаемая временная2нагрузка:

2

12,7

∙3,4

2

кН

2

2 35,2

ɳ

∆

0,97∙1,15∙1,0∙

0,7 0

279,9

м

.

279,9

9,57.

с 1

19,5∙1,5

0,75

0,75∙0,77∙10 ∙1,0∙0,324 187,1 кН.

1,1∙7,06

1,2∙10,0

∙1,2

11,86 кН.

2

2

2

2∙3,4 187,1

11,86

702,1 кН/м.

ɳ

1,23∙1,15∙1,0∙1,2

1,0 0,071

3

3

23,5∙9,05∙10

0,234

0,071

23,5∙4,52∙10

0,071

0,026

7,058∙10

Изгибающий момент от постоянных нагрузок:

1,1∙7,06

1,0∙10,0

∙1,2

3,07 кНм.

8

8

Допускаемая временная нагрузка для бетона:

ɳ

8

∙7,058∙10

8∙3,4

2∙5,87∙10

3,07

2066,4 кН/м,

где0,89∙1,1∙1,0∙1,2

0,071

A

2

– для сечения I-I.

Класс плиты в сечении I-I по выносливости бетона:

K

1,0∙2066,4

70,6.

Допускаемая

19,5∙1,5

временная нагрузка для арматуры:

ɳ

8

8∙3,4

∙7,058∙10

2∙184,3∙10

3,07

1280,3 кН/м.

0,89∙1,1∙1,0∙1,2

23,6 0,234 0,071

Изгибающий M

0,1∙

10,00

7,06 ∙1,2 2,457 кНм.

момент от временной нагрузки

где

0,1∙279,9∙1,2

∙1,10∙0,89∙1,0

11,61 кНм,

– для сечения II-II.

А

0,1

3,4

Асимметрия цикла напряжений:

- для бетона:

p

,

,

0.175

;

- для

,

арматуры:

0,3

при

p

0,2.

Коэффициенты, p

зависящие от асимметрии цикла напряжений:

1,04;

Расчетные сопротивления:

0,97.

184,3 МПа.

Высота сжатой зоны:

5,87 МПа;

23,5∙

9,05

4,52

∙10

1,0

107

23,5∙ 9,05 4,52

∙10

2∙23,5∙

9,05∙0,324 4,52∙0,026

∙10

0,092 м.

Момент1,0

1,0

инерции приведенного сечения:

1,0∙

0,092

23,5∙9,05∙10

∙ 0,324 0,092

3

23,5∙4,52∙10

∙ 0,092

0,026

1,451∙10 м

кН

Допускаемая временная нагрузка для бетона:

8∙3,4

1,25∙5,87∙10 ∙1,451∙10

0,89∙1,10∙1,0∙1,2

∙

0,092

2,457∙10

2185,4

м

.

8∙3,4

1,25∙184,3∙10

∙1,451∙10

кН

0.89∙1,1∙1,0∙1,2

∙

23,5∙ 0,324

0,092

2,457∙10

1135,6

м

.

- для арматуры

0,15

0,8

0,15

0,8∙0,390 0,462

Коэффициенты,

зависящие от асимметрии цикла напряжений:

Расчетные сопротивления: 1,15;

1,00.

Высота

0,6∙1,15∙9,4

6,486 МПа;

1∙190 190 МПа.

сжатой зоны бетона:

2

23,5

9,05

4,52

70

∙10

1,0

108

23,5 9,05

4,52

70

∙10

1,0

2 23,5∙10 9,05∙0,224

4,52∙0,026

70∙10

0,224

0,22

0,078 м.

Момент инерции

ослабленного сечения

1,0

1,0∙

0,078

23,5∙9,05∙10

∙

0,224

0,078

0,078

23,5∙4,52∙10

3

0,078

0,026

70∙10

0,220

0,224

Допускаемая

6,019∙10

м

временная нагрузка для бетона:

2

∙

2∙3,4

∙

0,97∙0,89∙1,0∙0,7

6,486∙10 ∙6,019∙10

кН

∙

0,078

11,15∙10

625,3

м

.

2∙3,4

190∙10 ∙6,019∙10

кН

0,97∙0,89∙1,0∙0,7

∙

23,5∙ 0,224 0,078

11,15∙10

356,6

м

.

190∙10

∙125,8∙10

0,104 м

0,038 м.

9,4∙10 ∙2,45

190∙10 ∙

125,8

32,16

∙10

0,077 м

2

0,076 м.

Изгибающий момент:

М

9,4∙10

9,4∙10

∙2,45

0,5∙0,077

190∙10

∙32,16∙10

∙2,45∙0,077∙

1,229

1,229

0,038

2838,9 кНм

10,8

4,8

∙4,8

14,4 м .

Площадь линии влияния:

Изгибающий момент0,5∙

от постоянной нагрузки:

Допускаемая

1,1∙34,0

1,2∙20,6

∙14,4

.

894,528 кН

временная нагрузка:

кН

2838,9

894,528

209,7

.

Класс главной балки в сечении Б-Б из

0,56∙1,15∙14,4

м

изгибающему моменту:

209,7

расчета на прочность по

15,04∙1,325

следующем порядке.

Расчет по поперечнойКсиле выполняют в10,5.

Проверяют одно сечение, начинающееся от края опорной части (0,2 м

от оси опирания).

Интенсивность армирования хомутами принимают наименьшей в

пределах четверти пролета. Шаг хомутов s=0,2 м.

Рабочая высота сечения:

0,045

1,295 м.

Площадь сечения всех ветвей1,34

хомутов (4 8):

сечения на горизонталь:

Длина проекции невыгоднейшего наклонного

2,01∙10

м .

2,5

2,5∙0,6∙1,295

∙0,77∙10

∙0,2

3,185 м 2

2,59 м.

Для расчета

190∙10 ∙2,01∙10

принимают

конца наклонного сечения до опоры:

Расстояние от верхнего

2,59 м.

2,79 м.

кН

Эталонная нагрузка приа

:

2,59

0,2

0;

10,8

2,79

8,01 м;

18,32

м

.