Otvety_yavlenia1
.pdfгде — теплота сгорания топлива; — физическая теплота топлива; — физическая теплота воздуха; — теплота, переданная рабочему телу; — потеря теплоты с уходящими газами; — потери теплоты из-за химического
и механического недожога топлива; — потеря теплоты с излучением в окружающую среду.
Теплоносители, движущаяся среда, применяемая для передачи теплоты от более нагретого тела к менее нагретому. Теплоносители служат для охлаждения, сушки, термической обработки и т. п. процессов в системах теплоснабжения, отопления, вентиляции, в технологических тепловых и др. устройствах . Наиболее распространённые теплоносители: топочные (дымовые) газы, вода, водяной пар, жидкие металлы (калий, натрий, ртуть), фреоны, аэровзвеси сыпучих материалов и т. д. Теплоносители могут в процессе передачи теплоты изменять своё агрегатное состояние (кипящие жидкости, конденсирующиеся пары) или сохранять его неизменным (некипящие жидкости, перегретые пары, неконденсирующиеся газы).
В первом |
случае температура теплоносителя |
остаётся неизменной, так как |
|||
передаётся |
лишь |
теплота фазового |
перехода; |
во |
втором |
случае температура теплоносителя изменяется |
(понижается или повышается). |
||||
Особые требования предъявляются к теплоносителям в ядерных реакторах. |
|
18.Нагревание дымовыми газами. Печи. Тепловой баланс печи.
Для нагревания до температур выше 180° наиболее широко используют дымовые газы, образующиеся в топках печей (при сгорании топлива его химическая энергия превращается в тепло дымовых газов).
Устройство современных топок и печей подробно рассматривается в специальных руководствах по промышленным печам. Ниже приведены лишь краткие сведения по элементарным технологическим расчетам обогрева топочными газами.
Характеристика топлива. В промышленных печах применяют различное топливо: каменный уголь, горючие газы (генераторный, коксовый, доменный, природный и др.). торф, дрова, нефтяной мазут.
Для получения высоких температур низкосортные твердые топлива (бурый уголь, торф и др.) перед сжиганием перерабатывают.
Подсушка твердого топлива, превращение его в Пылевидноесостояние и Газификация в газогенераторах с последующей очисткой газа дает возможность сжигать топливо с малым избытком воздуха и получать дымовые газы с высокой температурой (до 1700—190)°).
Для этой же цели в промышленных печах, работающих на каменном угле, устраивают Полугазовые топки, в которых газификацию топлива производят непосредственно в топке, и получающийся газ (так называемый полугенераторный газ или полугаз) сжигают в камере печи при смешении с небольшим количеством воздуха.
Промышленные печи работают также на жидком топливе—мазуте, который является остатком перегонки нефти
В последнее время газ получает все более широкое распространение в качестве топлива для печей. Применение газа позволяет легко регулировать обогрев, получать дымовые газы постоянного состава и температуры; предварительный подогрев• газа и воздуха дает возможность эффективно использовать для сжигания даже низкокалорийные * (бедные) газы с теплотворной способностью меньше 1500 ккал/ни8.
При проектировании печей для химической промышленности (например, печей сушильных установок) следует учитывать, что в их топках нет прямой отдачи тепла, вследствие чего температура топочного пространства может быть значительно выше, чем в котельных топках; кроме того, температуру продуктов сгорания необходимо снижать до предела, допускаемого условиями высушивания материала.
Тепловой баланс печи состоит из приходной и расходной частей, которые необходимо рассчитать, чтобы определить потребное количество теплоносителя (топлива или электроэнергии).
Статьи приходной части теплового баланса:
химическое тепло топлива (для электрических печей - тепло, выделяемое на нагревателях);
тепло подогретого воздуха;
тепло подогретого топлива;
тепло экзотермических реакций.
Статьи расходной части:
полезное тепло, затраченное на нагрев изделий;
потери тепла с уходящими газами;
потери тепла теплопроводностью через кладку печи;
потери тепла на нагрев приспособлений и транспортирующих устройств;
потери тепла, обусловленные «тепловыми короткими замыканиями»;
потери тепла с охлаждающей водой;
аккумуляция тепла кладкой.
После расчёта отдельных статей баланса, их вносят в сводную таблицу. Затем определяют удельный расход условного топлива или электроэнергии, вычисляют
коэффициент |
использования |
тепла, |
к.п.д. |
печи. |
Коэффициент |
полезного теплоиспользования |
( |
) может быть найден из |
|
следующего |
|
|
|
выражения: |
где |
- количество тепла, |
получаемое |
от теплоносителя, ^ Вт |
||
- |
|
тепловые |
|
потери, |
Вт |
Для современных |
печей |
% , для |
электрических |
%. |
|
К.п.д. |
печи |
определяют |
из |
следующего |
выражения: |
где |
- полезное |
тепло, затраченное |
на нагрев |
металла, Вт |
Мощность |
(тепловую |
или электрическую) |
рассчитывают |
по формуле: |
где К- коэффициент запаса, учитывающий форсированный режим работы печи, понижение напряжения в сети, ухудшение тепловой изоляции; для камерных печей
К=1,3 5,0; |
для |
проходных |
печей |
К=1, |
2 1,3. |
- |
продолжительность |
|
нагрева, |
ч. |
Следует отметить, что для электрических печей сопротивления, расчётную мощность следует увеличить на 25-50% , по этой увеличенной мощности и следует рассчитывать электронагреватели.
19. Нагревание электрическим током. Тепловой баланс электропечи.
Методы нагревания и типы нагревательных устройств. Нагревание электрическим током производят в электрических печах. В зависимости от способа превращения электрической энергии в тепловую различают электрические печи сопротивления, дуговые и индукционные.
В дуговых печах электрическая энергия превращается в тепло дуги, горящей в газообразной среде. Электрическая дуга дает возможность сосредоточить большую мощность в небольшом объеме и, следовательно, получить весьма высокую температуру.
20.Нагревание водяным паром. Острый и глухой водяной пар. Конденсатоотводчик.
Для нагревания применяется преимущественно насыщенный водяной пар при абсолютных давлениях до 10—12 ат. В процессе нагревания насыщенный пар конденсируется, выделяя при этом тепло, равное теплоте испарения жидкости.
Довольно широкому распространению способа нагревания водяным паром способствовали преимущества этого метода обогрева, а именно:
1)большое количество тепла, выделяющегося при конденсации единицы водяного пара (539—476 ккал на 1 кг конденсирующегося пара при абсолютных давлениях соответственно 1—12 ат);
2)равномерность обогрева, так как конденсация пара происходит при постоянной температуре.
Нагревание «острым» паром. При нагревании «острым» паром водяной пар вводится непосредственно в нагреваемую жидкость; конденсируясь, он отдает тепло нагреваемой жидкости, а конденсат смешивается с жидкостью.
Для одновременного нагревания и перемешивания жидкости пар вводится через барботер — трубу с рядом небольших отверстий. Барботер располагают на дне резервуара в виде спирали (рис. 4.18)
Рис.4.18. Паровой барбатер:1 – резервуар; 2 – барбатер;3 – паропровод; 4 – запорный вентиль.
При обогреве «острым» паром происходит неизбежное разбавление нагреваемой жидкости конденсатом — водой. Обычно этот способ применяют для нагревания воды и водных растворов.
Нагревание «глухим» паром. Если нагреваемая жидкость взаимодействует с водой, контакт между ними недопустим или нельзя разбавлять нагреваемую жидкость, применяют нагревание «глухим» паром. В этом случае жидкость нагревается паром через разделяющую их стенку в аппаратах с рубашками, со змеевиками и т. д.
Греющий «глухой» пар целиком конденсируется и выводится из парового пространства нагревательного аппарата в виде конденсата. Температура конденсата может быть принята с достаточной точностью равной температуре насыщенного греющего пара.
Схема аппарата с рубашкой для нагревания глухим паром:
1 – нагревательный аппарат (рубашка);2 – отдувочный вентиль;3 – водоотводчик;4,5 – запорные вентили;6 – запорный вентиль;7 – обводная линия.
Конденсатоотводчик, устройство для автоматического отвода конденсата (см. Конденсация) из паропотребляющих аппаратов и паропроводов. Отвод конденсата без пропуска пара необходим для сокращения расхода пара и предотвращения
гидравлических |
ударов |
в |
паропроводах. |
21. Выпаривание. Основные понятия. Схема выпарного аппарата. Роль циркуляции. Способы создания циркуляции кипящего раствора. Типовые конструкции выпарных аппаратов.
Выпаривание-процесс концентрирования жидких растворов нелетучих веществ испарением и удалением части растворителя из раствора.
Пары, образующиеся в результате выпаривания из кипящего раствора называют вторичным паром.
Кожухотрубный теплообменник – выпарной аппарат.
Выпарные аппараты классифицируются по различным признакам. Наиболее существенной является классификация по принципу организации циркуляции
кипящего раствора в аппарате. Различают выпарные аппараты с естественной и принудительной циркуляцией раствора, пленочные и барботажные аппараты. Хорошая циркуляция раствора в аппарате способствует интенсификации теплообмена, в первую очередь со стороны кипящей жидкости. Как известно, увеличение скорости движения жидкости приводит к уменьшению толщины теплового пограничного слоя, снижению его термического сопротивления и повышению коэффициента теплоотдачи. Кроме того, циркуляция раствора предотвращает быстрое отложение на стенках кипятильных труб твердой фазы (накипи). Появляется возможность осуществлять выпаривание кристаллизующихся
и |
высоковязких |
растворов. |
Типовый |
|
конструкции: |
-Змеевиковые выпарные аппараты (приложение 3). Обладает большой поверхностью нагрева в единице объема, компактны, неплохая интенсивность теплопередачи, очистка и ремонт змеевиков затруднены, выпаривание небольших количеств химически агрессивных веществ, со свободной циркуляцией раствора;
-Вертикальные аппараты с направленной естественной циркуляцией (приложение 4). Многократная естественная циркуляция, улучшенная теплоотдача к раствору, уменьшение скорости накипи на поверхности труб, компактный, удобны для ремонта и осмотра;
-Выпарной аппарат с подвесной нагревательной камерой (приложение 5). Интенсивность циркуляции недостаточна для эффективного выпаривания высоковязких и кристаллизующихся растворов, частые остановки работы аппарата для очистки, большое поперечное сечение циркуляционного канала благоприятно влияет на циркуляцию раствора;
-Выпарные аппараты с вынесенной зоной кипения (приложения 6 и 7). Большая стоимость эксплуатации, уменьшенное отложение накипи за счет не соприкосновения кипящего раствора с поверхностью теплообмена, используются для выпаривания кристаллизующихся растворов умеренной вязкости;
-Роторные прямоточные аппараты (приложение 8). Выпаривание нестойких к повышенным температурам вязких пастообразных растворов, интенсивный теплообмен при небольшом уносе жидкости вторичным паром, высокая стоимость эксплуатации;
-Выпарные аппараты с тепловым насосом. Используются когда невозможно многокорпусное выпаривание
22. Изменение температуры в выпарной установке. Общая и полезная разности температур. Температурные потери.
Изменение температуры кипения по высоте кипятильных труб происходит вследствие изменения гидростатического давления столба жидкости. Температуру кипения раствора в корпусе принимают соответствующей температуре кипения в
среднем слое жидкости. Таким образом, температура кипения раствора в корпусе отличается от температуры греющего пара в последующем корпусе на сумму температурных потерь от температурной (Δ’), гидростатической (Δ”) и гидродинамической (Δ”’) депрессий.
Общая разность температур многокорпусной выпарной установки. Под этой величиной понимают разность между температурой пара, греющего первый корпус, и температурой пара, уходящего из последнего корпуса в конденсатор.
Движущей силой процесса выпаривания называют полезной разностью
температур. t полная t гр.пара t кип
Потери:
tкип раствора твердых веществ превышает tкип чистых растворителей. tкип растворителя и раствора, их разность называется концентрационной температурной депрессией. С увеличение концентрации депрессия раствора значительно возрастает. Из этого следует, что при нагревании насыщенным паром концентрированного раствора полезная разность температур – ниже, чем при нагревании разбавленного раствора.
23. Материальный баланс выпарной установки. Тепловой баланс выпарного аппарата.
Материальный Балланс:
Gн=Gк+W ; GнXн=GкXк.
Gк=GнXн/Xк ; W=Gн(1-Xн/Xк).
Тепловой баланс:
D i гр.п |
G н i н |
D i к д G к i к W i iв .п . Q пот |
Q д |
Где, iг.п. и iв.п. – энтальпии греющего и вторичного пара. iн и iк – энтальпии начальных и конечных растворов и конденсата греющего пара, Дж/кг.
Qд-теплота дегидратации. |
|
|
|
D rгр.п. X G н C н (t кип |
t н ) W rв.п. |
Q пот |
выделяющаяся |
при конденсации теплота расходуется на нагрев исходного раствора от tн до tкип , на испарение части растворителя и на потери тепла в окружающую среду.
24. Расчет однокорпусной выпарной установки.
1.Материальный расчет
Производительность установки по выпариваемой воде:
W = Gк(хк/хн – 1)
Производительность установки по упаренному раствору:
Gн= Gк + W
2.ТЕМПЕРАТУРА КИПЕНИЯ РАСТВОРА
Температура и давление греющего и вторичного пара
Ргп Рбк = Рат – Вбк
Вбк = 620 мм рт.ст Принимаем гидростатическую депрессию ``` = 1 С, тогда температура и давление вторичного пара:
tвп = tбк + ```
Оптимальная высота раствора в трубках:
hопт = Н[0,26+0,0014( – в)];
где Н – высота кипятильных трубок;– плотность растворав– плотность воды.
Давление и температура в среднем слое раствора:
Рср = Рвп + 0,5hопт g
Гидростатическая депрессия:
`` = tcp – tвп
Температурная депрессия:
16 ,2 |
T 2 |
|
|
||
|
r |
ат |
|
|
где `ат = 8,2 С – температурная депрессия при атмосферном давлении r– теплота испарения при tcp
Температура кипения и полезная разность температур: tк = tвп+ ``+ `
tп = tгп – tк
3.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ АППАРАТА
Q = W(Iвп – свtк)(1+m),
где tн – начальная температура раствора, сн– теплоемкость начального раствора , Iвп– энтальпия вторичного пара
св– теплоемкость воды
m– |
коэффициент, учитывающий тепловые потери. |
||||||
Расход греющего пара: |
|||||||
D = Q/r |
|
|
|
|
|
||
4. КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ |
|||||||
K |
|
|
1 |
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
|
1 |
2 |
|||
|
|
1 |
|
где 1 и 2 - коэффициенты теплоотдачи от пара к стенке и от стенки к раствору;
( / ) – тепловое сопротивление стенки.
|
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r1 |
r2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
ст |
|
|
где ст– толщина стенки трубки;ст– теплопроводность нержавеющей стали;
r1 = r2– тепловое сопротивление загрязнений стенок
Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке трубки:
31 21 r
1 2,04 4 1 t1 H ,
где 1– вязкость конденсата1– теплопроводность конденсата;1– плотность конденсата;
t1 – разность температуры конденсации пара и температуры стенки со стороны пара
Н– высота нагревательных трубок.
Для установившегося процесса теплопередачи справедливо уравнение для удельного теплового потока:
q 1 t1 |
tcn |
|
2 |
t2 |
, тогда |
cn |
|
||||
|
cn |
|
|
||
|
|
|
|
||
tст = 1 t1 ( cт/ ст) |
|
|
|||
t2 = tп – t1 – tст |
|
|
Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору:
2 = Aq0,6
|
780 1, 3 |
0 , 5 |
0 |
, 06 |
|
, |
|
A |
|
1 |
1 |
п |
|
|
|
0 , 5 r 0 , 6 |
0 , 66 c 0 , 3 |
|
0 , 3 |
||||
|
1 |
1 |
0 |
1 |
1 |
|
где 1– теплопроводность растворап– плотность вторичного пара ;
0 – плотность пара при атмосферном давлении;1– поверхностное натяжение раствора ;
c1– теплоемкость раствора ;1 – вязкость раствора .
2 = A( 1 t1)0,6
Проверяем равенство удельных тепловых потоков: q1 = 1 t1
q2 = 2 t2
q1 q2 тогда
tст = 1 t1 ( cт/ ст)
t2 = tп – t1 – tст
2 = A( 1 t1)0,6
Проверяем равенство удельных тепловых потоков: q1 = 1 t1