obschee
.pdfaz1 |
т |
|
qz1 |
1 |
1 |
|
|
2750 |
|
|
0,511 |
1 |
1 |
3,154; |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
1000 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
az2 |
т |
|
qz2 |
1 |
1 |
|
|
2750 |
|
1,302 |
1 |
1 |
5,331; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
1000 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Sz1 |
S |
|
|
|
0,25 |
|
0,165; |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
qz1 |
1 |
|
0,511 |
|
1 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
Sz2 |
S |
|
|
|
0,25 |
|
0,109, |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
qz2 |
1 |
1,302 |
|
1 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где ρт = 2750 кг/м3 – плотность транспортируемого твердого материала; qz – удельный расход воздуха, приведенный к z-ому сечению
подъемной трубы
qz1 |
q |
|
|
pa |
|
3,32 |
98100 |
|
0,511; |
|||
pa |
pz1 |
98100 |
5,396 105 |
|||||||||
|
|
|
|
|||||||||
qz2 |
q |
|
|
pa |
3,32 |
|
98100 |
|
1,302, |
|||
|
pa |
pz2 |
98100 |
1,52 105 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
где рz – давление в z-ом сечении подъемной трубы, Па
p |
z1 |
p |
см |
g |
h |
|
1000 |
9,81 55 5,396 105 (Па ); |
||||
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|||
pz2 |
|
g |
max |
z2 |
1000 |
9,81 0,917 16,904 1,52 105 (Па ). |
||||||
Скорость сжатого падения частиц твердого материала в |
||||||||||||
жидкости определим по формуле (7.21): |
|
|
||||||||||
- для первой ступени |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
dк |
||
|
|
|
U p1 |
U p1 |
1 |
Sz1 |
1 |
|
|
|
||
|
|
|
Dвн1 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
0,012 |
1 0,165 2 |
1 |
0,000003 |
2 |
0,008355 (м/с); |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
0,151 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- для второй ступени
131
2
U p2 U p2 1 Sz2 2 1 dк Dвн2
0,016 1 0,109 2 |
|
0,000003 |
2 |
|
1 |
|
0,012 (м/с), |
||
0,186 |
||||
|
|
|
где Uр – скорость свободного падения частиц в жидкости, м/с
- для первой ступени
|
|
|
|
dк |
|
|
|
|
|
|
|
|
Up1 |
|
4 |
g |
az1 |
|
4 |
9,81 |
0,000003 |
3,154 0,012 (м/с); |
|||
3 |
C0 |
|
3 |
0,86 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
- для второй ступени
|
|
|
|
dк |
|
|
|
|
|
|
|
|
Up2 |
|
4 |
g |
az2 |
|
4 |
9,81 |
0,000003 |
5,331 0,016 (м/с), |
|||
3 |
C0 |
|
3 |
0,86 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где С0 = 0,86 – коэффициент сопротивления движению твердых частиц в водовоздушном потоке.
Действительную скорость потока аэрогидросмеси на входе в подъемную трубу, м/с, определим по формуле (7.23):
- на входе в первую ступень
4 |
QЭ |
1 |
qz1 |
4 |
0,044 |
1 |
0,511 |
|
|
|||||
Uвх.д.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,712 (м/с); |
|
|
|
Dвн2 1 |
|
|
|
|
|
3,14 |
0,1512 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
- на входе во вторую ступень |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
4 |
QЭ |
1 |
qz2 |
4 |
0,044 |
1 |
1,302 |
|
|
|||||
Uвх.д.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,728 (м/с). |
|
|
|
D2 |
|
|
|
|
|
3,14 |
0,1862 |
|
||||
|
|
|
|
вн2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В результате получено, что Uвх.д.1 |
Uкр1;Uвх.д.2 Uкр2. |
Это означает, что в начале движения по подъемной трубе достигнута скорость, которая обеспечивает устойчивый режим работы по подъему твердого материала в эрлифте, а поскольку с продвижением вверх скорость аэрогидросмеси увеличивается вследствие расширения
132
сжатого воздуха, то и по всей высоте подъемной трубы скорость потока аэрогидросмеси будет выше критической.
Расчет воздухоподающего трубопровода
Расчетный диаметр воздуховода определим по формуле (7.26)
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
вп.ср |
l |
|
Q2 |
|
|
|
|
|
|
|
DВП.р |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
ВП В |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
2 |
g 0,1 |
|
h |
|
|
вп.ср |
|
H |
ВП |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
5 |
|
|
8 |
0,03 |
7,59 |
64 |
0,1482 |
|
|
0,085 (м), |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3,142 |
9,81 |
0,1 1000 |
55 |
7,59 |
59,5 |
|
|
|
|
|||||||||
где QП = 0,148 м3/с – расход воздуха в оптимальном режиме; |
||||||||||||||||||
λ = 0,03 – коэффициент Дарси; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
lВП – длина воздухопровода, м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
НВП – длина |
вертикальной |
|
части |
|
воздухопровода, м; (при |
ориентировочном расчете принимаем НВП = hmax + 4÷5 = 55+4,5 = 59,5 м; lВП = hmax + 8÷10 = 55 + 9 = 64 м);
– средняя плотность в воздухопроводе при постоянной
температуре;
|
|
ра.ст |
g hmax |
|
101325 1000 9,81 55 |
3 |
||
|
|
|
|
1,2 |
|
|
7,59 (кг/м ), |
|
вп.ср |
пв.ст |
pа.ст |
101325 |
|||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
где ρпв.ст – плотность воздуха при стандартных условиях, которая равна 1,2 кг/м3;
ρа.ст = 101325 Па – стандартное атмосферное давление.
В соответствии с ГОСТ 8732-88 (прил. 2) для воздухоподающего трубопровода выбираем трубу с ближайшим большим диаметром и толщиной стенки 5÷7 мм:
DВП 0,089 (м); ВП 0,006 (м).
133
Расходная характеристика эрлифта
Принцип и пример построения расходной характеристики эрлифта подробно описан в пункте (7.2.12).
В данном случае расходная и энергетическая характеристики показаны на рисунке 7.6.
Рисунок 7.6 – Расходная и энергетическая характеристики эрлифта
Энергетическая характеристика эрлифта
Коэффициент полезного действия эрлифта эрлифтно-
земснарядного комплекса, по формуле (7.30), равен
134
|
|
|
т |
|
g |
hР.min S |
|
|
QЭ |
|
|
||||
Э |
|
pa |
ln |
pa |
g |
hmin |
|
|
QВ |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
pa |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2750 |
1000 |
9,81 10 |
0,25 |
0,0144 |
0,333. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
98100 ln 98100 1000 |
9,81 10 |
/ 98100 0,148 |
|||||||||||||
|
Для построения кривой к.п.д. эрлифта (рисунок 7.6) необходимо для нескольких значений расхода воздуха определить по расходной характеристике значения подачи и рассчитать к.п.д. Полученные значения подачи и к.п.д. приведены в таблице 7.2.
Таблица 7.2 – Полученные данные подачи и к.п.д. для построения расходной и энергетической характеристик
QВ, м3/мин |
0,586· |
0,8· |
QВ.опт |
1,25· |
1,5· |
2· QВ.опт |
|
QВ.опт |
QВ.опт |
QВ.опт |
QВ.опт |
||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
QЭ, м3/час |
0 |
112 |
160 |
189,33 |
210,66 |
226,66 |
ηЭ |
0 |
0,292 |
0,333 |
0,315 |
0,293 |
0,236 |
|
|
|
|
|
|
|
К.п.д. эрлифтной установки и расходы электроэнергии на
подъем грунта
Коэффициент полезного действия эрлифтной установки при работе в оптимальном режиме, по формуле (7.31), равен
ЭУ.опт |
Э.опт К Д С |
0,333 |
0,3 |
0,91 |
0,975 |
0,089, |
|
|
|
|
|
где ηЭ.опт = 0,333 – к.п.д. эрлифта при работе в оптимальном режиме;
ηК = 0,3 – к.п.д. компрессора;
ηД = 0,91 – к.п.д. электродвигателя компрессорной установки;
ηС = 0,975 – к.п.д. электросети.
Мощность, потребляемая с электросети
NЭУ |
т |
g hp QТ |
|
2750 1000 9,81 55 0,011 |
1,184 105 |
(Вт ), |
|
ЭУ.опт |
0,089 |
||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
135 |
|
|
где QТ = 0,011 м3/сек – производительность по твердому материалу.
Удельный расход электроэнергии на подъем грунта
wУ |
NЭУ |
1,184 105 |
1,076. |
|||
т |
QТ |
|
2750 40 |
|||
|
|
7.3.7 Пример расчета гидросети размыва грунта
Определение диаметра и количества насадок
Диаметр отверстия насадки определим по формуле (7.34)
|
|
|
|
l |
c |
|
|
|
16 Q |
m2 |
|
|
|||||
|
dн |
|
|
1 |
|
|
|
Р.н |
|
|
|
|
1 |
||||
|
|
2 m |
|
|
kv vр nн lc2 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0,302 |
|
1 |
|
|
|
16 |
0,011 32 |
|
|
|
1 0,041 (м), |
||||||
2 |
3 |
|
3,14 |
1,6 |
1,5 |
1 |
0,3022 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
где lс = 2·DП.вн = 0,302 м – длина рабочего участка струи; m = 3 – параметр растекания струи в водной среде; nн = 1 – количество насадок;
QР.н ≈ QТ = 0,011 м3/сек – необходимый расход воды на размыв грунта;
vр = 1,5 м/с – размывная скорость, таблица 7.1;
kv = 1,6 – коэффициент запаса по размывной скорости.
Расчет и выбор трубопровода
Расчетный диаметр трубопровода для подачи воды в
разрыхлитель определим по формуле (7.35)
DР.разр |
|
4 QР.н |
|
|
|
4 0,011 |
|
0,075 (м), |
|
vопт |
3,14 2,5 |
||||||||
|
|
|
где vопт = 2,5 м/с – оптимальная скорость движения воды по трубопроводу.
136
По приложению 2 выбираем трубу с внутренним диаметром,
ближайшим к расчетному, и толщиной стенки 5…7 мм:
DР 0,076 (м); Р 0,006 (м).
Выбор насоса
Насос для подачи воды в разрыхлитель выбираем в соответствии к необходимой подачей воды в разрыхлитель QР.н и необходимого напора
HР.н аР QР2.н 2,261 105 0,0112 27,955 (м),
где аР – сопротивление гидросети размыва грунта с учетом потерь напора на выходе из насадок, по формуле (7.37)
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
D4 |
|
|
|
l |
Р.max |
l |
Р.экв |
|
|||||||
|
aP |
|
|
|
|
|
|
|
|
Р.вн |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
g |
2 DР2.вн |
|
н2 nн2 dн4 |
|
|
|
|
|
DР.вн |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
8 |
|
|
|
|
|
0,0644 |
|
0,037 |
|
62 |
6,2 |
|
|
2,261 105 |
с2 |
, |
|||||||
9,81 3,142 0,0644 |
|
0,942 12 0,0414 |
|
0,064 |
|
|
м5 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
DР.вн = 0,064 м – внутренний диаметр трубопровода; |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
μн = 0,94 – коэффициент потерь для конической насадки; |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
λ – коэффициент |
|
Дарси-Вейсбаха, |
который |
равен |
|
(по методике |
|
|||||||||||||||||
И. Никурадзе) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
DР.вн |
2 |
|
|
0,064 |
|
|
2 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
1,74 2Lg |
|
|
|
|
1,74 |
2 |
Lg |
|
|
|
|
|
0,037; |
|
|
||||||||
|
2 |
э |
2 |
0,0006 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
э = 0,0006 м – эквивалентная абсолютная шероховатость стенок труб; lР.max = lР.вс + lР.гор + hР.max = 2 + 5 + 55 = 62 м – максимальная длина трубопровода;
lР.вс = 2 м – длина всасывающего трубопровода;
lР.гор = 5 м – длина горизонтального участка напорного трубопровода; ΣlР.экв – суммарная эквивалентная длина всех местных сопротивлений гидросети; при упрощенном расчете можно принимать
ΣlР.экв = (0,05…0,10)·lР.max = 6,2.
137
Из приложения 4 выбираем насоса К45/30.
Техническая характеристика насоса:
-насос: К45/30;
-частота вращения колеса: 2900 об/мин;
-диаметр рабочего колеса: 168 мм;
-рабочий интервал подачи: 25÷60 м3/час;
-напор: 30 м;
-кавитационный запас: 4,5 м:
-напор и к.п.д. насоса
H H0 10 3 a Q 10 6 b Q2 ;
10 3 c Q 10 6 d Q2 ,
где Н0 = 34,0; а = 269; b = 7430; с = 29,6; d = 306.
Определение рабочего режима насоса
Принцип определение рабочего режима насоса подробно описан в пункте (7.3.4). В нашем случае приведем данные для определения рабочего режима насоса (таблица 7.3) и как вывод график напорной характеристики гидросети и напорной характеристики выбранного насоса (рисунок 7.7).
Таблица 7.3 – Данные для определения рабочего режима насоса
Q, |
0 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
|
м3/час |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Н, м |
34 |
35,947 |
36,408 |
35,383 |
32,872 |
28,875 |
23,392 |
16,423 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
η |
0 |
0,265 |
0,47 |
0,613 |
0,694 |
0,715 |
0,674 |
0,573 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, рабочая точка насоса соответствует:
Hp 32 (м); Qр 42 (м3/час); р 0,69.
138
Рисунок 7.7 – Определение рабочего режима насоса
Выбор электродвигателя и определение энергозатрат
размыва грунта
Необходимая мощность приводного электродвигателя насоса
NP |
g HP QP |
|
1000 9,81 32 0,012 |
5,312 103 (Вт ), |
|
H |
0,69 |
||||
|
|
||||
|
|
|
|
где ηН = 0,69 – коэффициент полезного действия насоса при подаче QP.
139
В зависимости от необходимой мощности и частоты вращения рабочего колеса насоса по приложению 5 выбираем приводной электродвигатель.
Техническая характеристика электродвигателя:
-марка: 4А112М2;
-частота вращения: 2900 об/мин;
-мощность: 7,5 кВт.
Удельные энергозатраты размыва породы
wP |
|
NP |
|
|
7500 |
|
0,077, |
|
тв |
QT |
д м 2750 40 0,91 0,975 |
||||||
|
|
где ηд = 0,91 – коэффициент полезного действия электродвигателя;
ηм = 0,975 – коэффициент полезного действия электросети;
NР = 7500 Вт – мощность выбранного электродвигателя.
140