ПЗ_Основ-я_и_фунд-ты
.pdfГрузовые площади:
По оси А-А
По оси Б-Б |
По оси 2-2 |
11
Сбор нагрузок
|
|
|
|
|
Коэффициент |
Расчетное |
|
|
|
|
|
|
|
|
Конструктивный элемент |
|
Характеристическое |
|
надежности по |
предельное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
значение нагрузки |
|
нагрузке |
значение |
|
|
|
кН/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
f 1 |
нагрузки, |
|
|
|
|
|
|
кН/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перекрытие (кровля) |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
1. |
3слоя рубероиданабитумной мастике5кг/м3 |
|
0,15 |
|
1,2 |
0,18 |
2. |
Цементно-песчанаястяжка( * =18*0,02) |
|
0,36 |
|
1,3 |
0,468 |
3.Утеплитель (пенополиуретан) |
|
0,4 |
|
1,2 |
0,48 |
|
( * =4*0,1) |
|
|
|
|
|
|
4.Пароизоляция (2 слояпергаминанамастике) |
|
0,1 |
|
1,2 |
0,12 |
|
5. |
Ребристаяж/бплитаперекрытия |
|
|
|
|
|
(Gпл/(bпл.*lпл.)=74/3*12) |
|
2.056 |
|
1.1 |
2,261 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого: |
|
3.066 |
|
|
3.51 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чердак (теплый) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. |
Слойрубероиданабитумной мастике5кг/м3 |
|
0,15 |
|
1,2 |
0,18 |
2. |
Цементно-песчанаястяжка( * =18*0,02) |
|
0,36 |
|
1,3 |
0,468 |
3.Утеплитель (пенополиуретан) * =4*0,1 |
|
0,4 |
|
1,2 |
0,48 |
|
4.Пароизоляция (2 слояпергаминанамастике) |
|
0,1 |
|
1,2 |
0,12 |
|
5. |
Ребристаяж/бплитаперекрытия( |
|
|
|
|
|
Gпл/(bпл.*lпл.)=74/3*12) |
|
2.056 |
|
1.1 |
2,261 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого: |
|
3.066 |
|
|
3.51 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Междуэтажное перекрытие |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
1. |
Древеснаяплита(соснаиельвдольволокон |
|
0.145 |
|
1.2 |
0.174 |
=500кг/м3 =0.029м) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
2. Цементно-песчанаястяжка( * =18*0,02) |
|
0,36 |
1,3 |
0.468 |
3. Звукоизоляция(фибролит =600кг/м3 |
|
|
|
|
=0.025м) |
|
0,15 |
1,3 |
0.195 |
|
|
|
|
|
4. Пароизоляция(2слояпергаминанамастике) |
|
0,1 |
1,2 |
0.12 |
|
|
|
|
|
5.Ж/бплита( =2500кг/м3 =0.22м) |
|
5.5 |
1,1 |
6,05 |
|
|
|
|
|
Итого: |
|
6.695 |
|
7.01 |
|
|
|
|
|
|
Временные нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
Полезнаянагрузканачердачноеперекрытие |
|
0.7 |
1.4 |
0.98 |
|
|
|
|
|
Полезнаянагрузканамеждуэтажноеперекрытие |
|
2.9 |
1.4 |
4.06 |
|
|
|
|
|
Итого: |
|
|
|
5.04 |
|
|
|
|
|
Снеговаянагрузка(г. Алчевск) |
|
0.5 |
1.4 |
0.7 |
|
|
|
|
|
Нагрузка на грузовую площадь |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Характеристическое |
Коэффициент |
Расчетное |
|
|
предельное |
||
Конструктивный элемент |
|
значениенагрузки |
надежностипонагрузке |
|
|
|
|||
|
|
значение |
||
|
|
кН/м2 |
f 1 |
|
|
|
нагрузки,кН/м2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перегородкинаэтажах |
|
|
|
|
( Hэт n bст =3*3*0.12*18) |
|
18,144 |
1,3 |
23,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стеныпо осиА-А |
|
|
|
|
( Hэт n bст =3*3*0.5*18) |
|
80 |
1,2 |
96 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стеныпо оси Б-Б |
|
|
|
|
( Hэт n bст =3*3*0.3*18) |
|
45,36 |
1,2 |
54,432 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стеныпо оси2-2 |
|
|
|
|
( Hэт n bст =3*3*0.3*18) |
|
45,36 |
1,2 |
54,432 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NА А (стена+ |
|
|
|
|
междуэт.перекрытие*2*груз.площ.+ |
|
96+2*7.01*3.2+3.51*3.2+3.51*3.2+5.04+0.7+ +23.6= |
||
|
|
|||
чердак*груз.площ.+ |
|
|
=187.39кН/м2 |
|
кровля*груз.площ.+временные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагр.+перегородки+снег) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
NБ Б (стена+
междуэт.перекрытие*2*груз.площ.+ |
54.432+2*7.01*6.4+3.51*6.4+3.51*6.4+5.04+0.7+ |
чердак*груз.площ.+ |
2 |
|
+23.6=218.43 кН/м |
кровля*груз.площ.+временные |
|
нагр.+перегородки+снег) |
|
|
|
N2-2 |
54,432кН/м2 |
3 . Определение глубины заложения фундамента
Глубину заложения фундаментов выбираем с учетом следующих факторов:
1.Конструктивных особенностей зданий и сооружений.
2.Характера напластования, вида и состояния грунтов состояния.
3.Положение уровня грунтовых вод.
4.Величины и характера нагрузок, действующих на основание и фундаменты.
5.Глубины сезонного промерзания и оттаивания.
6.Глубины заложения фундаментов близко расположенных существенных зданий и сооружений.
Подземная часть несущих конструкций, входящих в нулевой цикл, в процессе строительства состоит из бетонных блоков стен подвалов и железобетонных фундаментных плит. В качестве основания фундаментов принят II слой .
Определяем глубину заложения фундамента из таких параметров:
при выборе глубины заложения фундамента используем анализ инженерно-геологических условий строительной площадки. В связи с тем, что в растительном слое находится много органических веществ, имеет большую сжимаемость, находится слой глубины промерзания, принимать этот слой под основу фундамента невозможно. Этот слой необходимо срезать и устроить фундамент. Если учитывать то что уровень подошвы должны находится минимум на 1м выше УГВ (108,4 м) .
Согласно условий СНиП глубина заложения фундамента должна быть не менее расчетной глубины промерзания грунта. Коэффициент kn = 0,6 для зданий с подвалом и средней температурой воздуха в помещении +10 0С будет равен 0,6.
Расчетная глубина промерзания:
d = kn * dn = 0.6 * 0,9 = 0,54 м
Высота подушки фундамента 0.3 м.
14
d (1.2 0.3) 139.9 110.7 м
Фундамент опирается на пески пылеватые плотные.
Вывод: принимаем глубину заложения фундамента – 2,0м
Перед устройством фундамента необходимо будет устраивать работы по укреплению основания и проведению дренажных работ.
4. Определение размеров подошвы фундамента
Основные размеры фундаментов малого заложения в большинстве случаев определяются исходя из расчѐта оснований по деформациям. При этом принимают во внимание конструктивные соображения, характер действующих нагрузок, условие работы грунтового основания, а также их прочностные и деформативные характеристики.
В соответствии с нормами проектирования конструкций все нагрузки считаются приложенными в центре тяжести подошвы фундамента. Основным методом расчѐта является расчѐт по деформациям, т.е. по второй группе предельных состояний. При расчѐте деформаций основания с использованием расчѐтных схем, среднее давление под подошвой фундамента P не должно превышать расчѐтного сопротивления грунта основания R .
1 – стена; 2 – фундаментний блок;
3 – основа; 4 – фундаментная подушка;
5 - гидроизоляция; 6 – отмостка; 7 – несущий слой; 8 – подстилающий слой.
Критерии выбора размеров подошвы фундамента базируются на условиях расчета основ о граничным состояниям. Расчет проводят в линейно –деформированной основе, которая используется при выполнении условий:
- для центрально сжатых(т.е. для наших фундаментов) Р ≤ R.
15
Где Р – среднее давление под подошвой фундамента внешнего напряжения; R – расчетное сопротивление грунта основания.
Среднее давление под подошвой фундамента находят по формуле:
P |
N |
|
|
N |
|
R |
|
|
|
|
|||
|
A |
|
1 |
b |
||
|
|
|
|
пог.м |
ф |
Где N- результирующая вертикальная сила на обрезе фундамента, кПа;
А- площадь подошвы фундамента,м2;
Расчѐтное сопротивление грунта:
R |
c1 |
* c2 |
M |
|
* k |
|
*b * M |
|
(d d |
) * / d |
|
* / M |
|
*C |
|
|
|
z |
q |
b |
c |
||||||||
|
|
k |
|
|
|
1 b |
|
|
n |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
γc1 и γc2 – коэффициенты условий работы, учитывающие особенности работы различных грунтов в основании фундаментов;
с1 =1,25 – (т.к. IL 0, 25 );
с 2 =1,2 (т.к. L/Н<1,5)
k – 1.1 (т.к. физико-механические характеристики грунта приняты по СНиП 2.02.01-83); kz =1 (если ширина подошвы менее 20м);
Мγ, Мq, Мс – безразмерные коэффициенты по СНиП в зависимости от n .
При n =23 Мγ=0,69
Мq=3,65
Мс=6,24
Cn =25 кПа - удельное сцепление грунта, кПа; db =0,57 ;
d1=2,0м (глубина заложения фундамента);
γ/ - удельный вес грунта расположенного выше подошвы фундамента.
γ– удельный вес грунта расположенного под подошвой фундамента.
18, 6 кН/ м3
R |
1.25*1.2 |
0.69 *1* b *18.6 3.65* (2 0.57) *18.6 6.24 * 25 17.45b 350.65 |
||
|
1.1 |
|||
|
|
Примем bф 1, 2м R =371,59 кН / м2
16
Определим Р:
- под самонесущую стену:
Р1 54, 432 45, 36кН / м2 ( при bф 1, 2м ) 1*1, 2
45, 36кН / м2 < R=371,59кН / м 2
- под наружную несущую стену:
Р2 187, 39 156,16кН / м2 ( при bф 1, 2м ) 1*1, 2
156,16кН / м2 < R=371,59кН / м 2
- под внутреннюю стену:
Р3 218, 43 182, 025кН / м2 ( при bф 1, 2м ) 1*1, 2
182, 025кН / м2 < R=371,59кН / м 2
Т.к. все условия выполнены, принимаем ширину подошвы фундамента bф 1, 2м , принимаем
фундментные подушки марки Фл 12.12.
5.Расчет сваи.
Врасчѐт и проектирование свайных фундаментов включается решение следующих вопросов: 1. Выбор материала сваи; 2. определение необходимого размера сваи и допускаемого давления на сваю;
3. определения количества свай в ростверке;
4. размещение свай в плане;
5. расчѐт прочности основания свайного фундамента.
Принимаем висячую сваю с опиранием сваи на 5 слой (пески средней плотности).
Принимаю сваю квадратного сечения С10-30 с длиной призматической части Lпр.части = 10 м ,
сечение 30*30 см.
Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи R = 2650кПа (при глубине заглубления конца сваи 11.5 м).
17
Определяем расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи по таблицам СНиП в зависимости от грунта:
h |
2.5м |
1 23 |
f |
|
41.5 кПа |
||
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
h |
4.5м |
2 |
16 |
f |
2 |
9.5 кПа |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
h |
6.5м |
|
3 |
16 |
f |
3 |
10кПа |
3 |
|
|
|
|
|
||
h4 |
8.5м |
4 |
26 |
f4 |
19кПа |
||
h5 |
10.5м |
|
5 |
32 |
f5 |
34.5кПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
В расчетах давление в плоскостях острия сваи принимаются равномерно распределенным, а
силы трения передаются на плоскость острия сваи под углом α:
|
1h1 2h2 3h3 |
4h4 5h5 |
|
2.5* 23 4.5*16 6.5*16 8.5* 26 10.5*32 |
6.08 |
|
4(h1 h2 h3 |
h4 h5 ) |
4(2.5 4.5 6.5 8.5 10.5) |
||||
|
|
|
Принимаем погружение с закрытым нижним концом свай механическими молотами.
Определяем несущую способность сваи:
N
Fd Rs Rs ( cr R A U cf fi hi )
i 1
где γc = 1, γcr = γcfi = 1 – коэффициенты условий работы;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи; U 4 30 120см - периметр сваи;
18
А 30 30 900см2 - площадь поперечного сечения сваи;
fi – расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи; hi – мощность слоя грунта.
Fd 1 1 2650 0.09 1.2 1 2.5 41.25 1 4.5 9.5 1 6.5 10 1 8.5 19 1 10.5 34.5 973.125кН
Расчетное значение прочности (несущей способности):
Nсв Fd
к
к 1, 4 - коэффициент надежности по грунту;
Nсв 973.125 695.089кПа 1.4
Вывод: свая выдержит наибольшую нагрузку от внутренней несущей стены N 218.43кПа .
Определим условную ширину опирания на грунт (bусл.):
bусл dсв 2 lсв tg 0.3 2 10 0.106 2.4м
Определим нагрузку на основание (на 1м погонный):
P N Nсв N рост Nгр
Aусл
Аусл - площадь условного свайного фундамента;
N = 218.43 кН – вес от стены (наибольший);
Nсв = 2280кг = 22,8кН – вес сваи;
Для определения веса ростверка определим размеры ростверка.
Nрост = вр*аР*hР*γР =2.5*2.3*18.6*1.5= 160,425 кН – вес ростверка ,
где аР=2*3d+d+0.2=2*3*0.3+0.3+0.2=2.3 м - длина ростверка;
19
вр=2*lос +d+0.2=2*1+0.3+0.2=2.5 м - ширина ростверка.
hР, γР - глубина заложения ростверка и средний удельный вес грунта на уступах ростверка.
Расстояние между осями свай : 1м
Nгр – вес грунта = 18.6 * 0.3 + 18.7 * 4.2 + 20 * 3.5+19.8*2 = 193,72кН
P |
218.43 22,8 160, 425 193, 72 |
21.6 |
кН |
|
27.6 |
м2 |
|||
|
|
Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи:
R=2650 кН/м2
Вывод: условие P R выполняется, следовательно, свайные фундаменты запроектированы верно.
Условие удовлетворяет требованиям II группе предельных состояний.
20