Сериккали
.docxПримечание: Опыты проводились совместно с сотрудниками ВНИИЭ (г. Москва) с 16 апреля по 26 апреля 1988 г.
Таблица 2 Зависимость угла закручивания расщепленной фазы от приложенного крутящего момента Мкр . Крутящий момент приложен в 1/4 пролета. Диаметр диска – 0,615 м. (провод АС-300/39, длина анкерного пролета м, число расщепления шт.)
, даН /мм2 |
Ргр , даН |
Мкр , даН м |
Число распорок в пролете |
Число распорок в пролете |
Число распорок в пролете |
|||||
, м |
, м |
, м |
||||||||
|
0 |
0 |
0 |
00 |
0 |
00 |
0 |
00 |
||
19,8 |
12,2 |
0,04 |
6,70 |
0,04 |
6,40 |
0,02 |
5,50 |
|||
45,4 |
28,0 |
0,01 |
15,70 |
0,1 |
13,40 |
0,06 |
130 |
|||
71,4 |
44,0 |
0,14 |
250 |
0,14 |
22,50 |
0,1 |
20,60 |
|||
96,4 |
59,3 |
0,2 |
340 |
0,18 |
30,10 |
0,14 |
280 |
|||
120,9 |
74,4 |
0,22 |
42,20 |
0,22 |
38,50 |
0,2 |
34,60 |
|||
145,4 |
89,4 |
0,25 |
520 |
0,26 |
47,40 |
0,24 |
41,70 |
|||
169,7 |
104,4 |
0,28 |
65,70 |
0,29 |
56,60 |
0,29 |
48,70 |
|||
|
||||||||||
|
0 |
0 |
0 |
00 |
0 |
00 |
0 |
00 |
||
19,8 |
12,2 |
0,04 |
5,30 |
0,03 |
5,70 |
0,04 |
5,30 |
|||
45,4 |
28,0 |
0,08 |
13,20 |
0,08 |
13,20 |
0,08 |
100 |
|||
71,4 |
44,0 |
0,14 |
21,30 |
0,13 |
20,60 |
0,13 |
19,50 |
|||
96,4 |
59,3 |
0,18 |
29,20 |
0,18 |
27,70 |
0,18 |
260 |
|||
120,9 |
74,4 |
0,22 |
37,40 |
0,23 |
35,20 |
0,23 |
32,70 |
|||
145,4 |
89,4 |
0,27 |
46,30 |
0,26 |
42,70 |
0,28 |
39,40 |
|||
169,7 |
104,4 |
0,31 |
580 |
0,29 |
510 |
0,32 |
45,80 |
Примечание: Опыты проводились совместно с сотрудниками ВНИИЭ (г. Москва) с 1 по 10 июня 1988 г.
Таблица 3 Зависимость угла закручивания расщепленной фазы от приложенного крутящего момента Мкр . Во всех опытах крутящий момент приложен в середине пролета. Диаметр диска – 0,433 м. (провод АС-300/39, длина анкерного пролета м, число расщепления шт, число распорок в пролете равна шт.)
Ргр , даН |
Мкр , даН м |
|||||||||||
, м |
, м |
, м |
, м |
|||||||||
0 |
0 |
0 |
00 |
0 |
00 |
0 |
00 |
0 |
00 |
|||
10,4 |
4,5 |
0,04 |
6,50 |
0,04 |
80 |
0,04 |
7,70 |
0,03 |
5,80 |
|||
20 |
8,7 |
0,07 |
13,50 |
0,06 |
14,80 |
0,07 |
14,40 |
0,06 |
11,30 |
|||
29,7 |
12,9 |
0,1 |
20,50 |
0,09 |
220 |
0,1 |
20,40 |
0,1 |
16,30 |
|||
39,4 |
17,1 |
0,14 |
26,70 |
0,11 |
29,60 |
0,12 |
280 |
0,12 |
21,60 |
|||
49,1 |
21,3 |
0,17 |
33,5 0 |
0,14 |
37,3 0 |
0,15 |
35 0 |
0,15 |
26,8 0 |
|||
58,7 |
25,4 |
0,19 |
400 |
0,16 |
44,90 |
0,17 |
430 |
0,17 |
320 |
|||
68,3 |
29,6 |
0,22 |
470 |
0,18 |
53,60 |
0,2 |
490 |
0,2 |
38,50 |
|||
77,9 |
33,7 |
0,24 |
53,20 |
0,21 |
61,90 |
0,22 |
56,40 |
0,23 |
42,70 |
Примечание: Опыты проводились с 1 по 10 июня 1988 г.
Таблица 4 Зависимость угла закручивания расщепленной фазы от приложенного крутящего момента Мкр . Во всех опытах крутящий момент приложен в середине пролета. (провод АС-240/32, длина анкерного пролета м, число расщепления шт, число распорок в пролете шт.)
Расстояние между проводами - 0,265 м. Диаметр диска – 0,3 м. |
Расстояние между проводами - 0,65 м. Диаметр диска – 0,435 м. |
||||||||
Ргр , даН |
Мкр , даН м |
даН /мм2 |
даН /мм2 |
Ргр , даН |
Мкр , даН м
|
даН /мм2 |
|||
0 |
0 |
00 |
00 |
0 |
0 |
00 |
|||
1 |
0,3 |
80 |
60 |
2 |
0,87 |
20 |
|||
2 |
0,6 |
150 |
140 |
4 |
1,74 |
50 |
|||
3 |
0,9 |
210 |
210 |
6 |
2,61 |
80 |
|||
4 |
1,2 |
290 |
260 |
8 |
3,48 |
110 |
|||
5 |
1,5 |
36 0 |
32 0 |
10 |
4,35 |
150 |
|||
6 |
1,8 |
430 |
400 |
12 |
5,22 |
19 0 |
|||
7 |
2,1 |
530 |
480 |
14 |
6,09 |
220 |
|||
8 |
2,4 |
630 |
590 |
16 |
6,96 |
260 |
|||
9 |
2,7 |
83 0 |
670 |
18 |
7,83 |
300 |
|||
9,2 |
2,76 |
970 |
|
20 |
8,7 |
340 |
|||
9,3 |
2,79 |
срыв |
|
22 |
9,57 |
370 |
|||
9,6 |
2,88 |
|
870 |
24 |
10,44 |
420 |
|||
|
26 |
11,31 |
460 |
||||||
28 |
12,18 |
530 |
|||||||
30 |
13,05 |
580 |
|||||||
32 |
13,92 |
680 |
|||||||
33 |
14,36 |
850 |
Из вышеизложенного материала следует ряд важных выводов:
-
Экспериментальные и теоретические частоты поперечных колебаний провода в анкерном пролете оказываются достаточно близкими между собой при числе полуволн . Такое заключение является достаточно общим, т.к. подтверждается для всех исследованных марок проводов и длин пролетов.
-
При однополуволновых поперечных колебаниях проводов в анкерном пролете, в области малых напряжений эмпирические частоты оказываются более высокими, по сравнению с расчетными. По мере повышения напряжения в проводе расхождения между опытными и расчетными частотами уменьшается.
3) Экспериментальные и теоретические частоты поперечных однополуволновых колебаний проводов в 2-х пролетной системе практический совпадает. Близость опытных и расчетных частот обусловлены движением гирлянды изоляторов, следовательно, этот вывод также распространяется и для многопролетной системы.
4) На основе анализа частотных характеристик можно отметить, что уравнения колебания струны могут быть применены для анализа процесса пляски с числом полуволн . Для однополуволновой пляски необходимо разработать более сложную модель, с учетом кривизны провисания проводов в пролете.