Шпоры по СУЭП
.pdf3.6 Типовые звенья. Построение частотных характеристик, расчет показателей переходных процессов. Влияние на точность расчетов аппроксимации характеристик и запаса устойчивости.
Типовые звенья
1 Пропорциональное звено
ЛАЧХ |
Переходная функция |
Во входной цепи и в канале обратной связи усилителя включены резисторы R1 и R2.
WP = R 2 = k, WP – передаточная функция.
R1
2 Интегрирующее звено
ЛАЧХ |
Переходная функция |
WР Тр1
3 Пропорционально-интегральное звено
|
|
|
|
|
|
ЛАЧХ ПИ-регулятора |
Переходная функция ПИ-регулятора |
||
WПИ = |
Т1р 1 |
= КП |
1 |
|
|
|
|
||
Т2 |
р |
|
ТИ р |
|
|
|
|||
|
|
|
|
||||||
4 Дифференцирующее звено |
|
|
|||||||
L |
|
|
|
|
|
|
Uвых |
|
|
|
|
+1 |
|
|
|
|
|
||
1/Тд |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|||
|
|
|
|
|
|
|
Тд |
|
WP Tp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11
5 Апериодическое звено
WA |
|
k |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Tp 1 |
– соответствует переходному процессу в виде экспоненты: |
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
U |
вых |
k * e t T |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
k |
|
|
L |
|
k/T |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-1 |
|
|
6 Реально-дифференцирующее звено |
||||||||||||
WP |
|
|
T1p |
|
(T1p) |
|
1 |
|
||||
T2p 1 |
|
T2p |
||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
Построение частотных характеристик
Влияние на точность расчетов аппроксимации характеристик и запаса устойчивости.
Характер переходного процесса в контуре с ООС зависит от фазового сдвига на частоте среза – точки пересечения характеристики прямого канала с обратной характеристикой канала ОС или частоты, при которой контурный коэффициент передачи равен 1.
Если фазовый сдвиг по контуру на частоте среза < 180°, то система устойчива, колебания сходятся.
Если > 180°, то расходятся, система не устойчива.
При фазовом сдвиге 180° - автоколебания (амплитуда постоянна).
Для минимально-фазовых звеньев наклон АЧХ и фазы связаны однозначно.
Единичный наклон 90°, поэтому запас устойчивости можно определить по среднему наклону суммарной характеристики контура.
∆θ = 180° - (∆LB + ∆LН)·45°
Запас устойчивости определяет перерегулирование и количество колебаний в контуре.
∆Lε, лог |
∆θ, ° |
δ, % |
m |
2,8 |
60 |
< 10 |
1 – 2 |
3 |
45 |
30 |
3 – 4 |
3,2 |
30 |
60 |
5…6 |
12
Исследование линейных (линеаризованных) систем удобно проводить методом ЛАЧХ. Метод позволяет оценить реакцию системы на ступенчатое входное воздействие.
Врасчетах по частотным характеристикам удобно использовать логарифмические оси. Это приводит к простому графическому методу расчета.
Врасчетах используются аппроксимированные частотные характеристики - реальная гладкая ЧХ заменяется участками прямых с фиксированными значениями наклонов.
При использовании аппроксимированных ЧХ нужно учитывать погрешности аппроксимации и погрешности, обусловленные устойчивостью системы ( при снижении запаса устойчивости по фазе на точной ЛАЧХ появляется всплеск, соответствующий перерегулированию).
13
3.7 Устойчивость контура регулирования. Определение запаса по фазе.
Устойчивость – способность системы возвращаться в исходное состояние равновесия (маятник – устойчивость) при действии возмущения.
Характер переходного процесса в контуре с ООС зависит от фазового сдвига на частоте среза – точки пересечения характеристики прямого канала с обратной характеристикой канала ОС или частоты, при которой контурный коэффициент передачи равен 1.
Если фазовый сдвиг по контуру на частоте среза < 180°, то система устойчива, колебания сходятся.
Если > 180°, то расходятся, система не устойчива.
При фазовом сдвиге 180° - автоколебания (амплитуда постоянна).
Для минимально-фазовых звеньев наклон АЧХ и фазы связаны однозначно.
Единичный наклон 90°, поэтому запас устойчивости можно определить по среднему наклону суммарной характеристики контура.
∆θ = 180° - (∆LB + ∆LН)·45°
Запас устойчивости определяет перерегулирование и количество колебаний в контуре.
∆Lε, лог |
∆θ, ° |
δ, % |
m |
2,8 |
60 |
< 10 |
1 – 2 |
3 |
45 |
30 |
3 – 4 |
3,2 |
30 |
60 |
5…6 |
14
3.8 Переход к относительным единицам при настройке системы, порядок выбора базовых величин.
При построении частотных характеристик и настройки контуров регулирования удобно пользоваться относительными единицами: для каждой переменной выбирается базовое значение так. чтобы упростить передаточные функции звеньев.
Правило выбора базовых величин 1 Для переменных, связанных с сумматором базовая величина одна.
2 За базовую величину пропорциональных и апериодических звеньев принимается значение выходного сигнала при базовом сигнале на входе или наоборот.
3 За базу сигналов на выходе интегрирующих и дифференцирующих звеньев принимается их изменение за 1 сек. на входе или наоборот.
Uя, Ея, Uя |
М, Мс, Мдин |
|
|
|
|
|
||
Uн |
Мкз = |
Uн кФ |
|
|
U |
Н |
|
0 |
R я |
|
|
|
|
||||
|
|
kФ |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Тм – механическая инерция двигателя (Эл/мех постоянная двигателя)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ω Мкз |
|
|
1 UнкФ |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
W |
|
|
|
|
М |
=Мб |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
* |
б |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Д |
Мдин |
|
|
|
ω |
|
|
М |
Д |
Ур U |
|
/ кФ |
R |
|
||||||
|
|
|
|
М |
о |
|
б дин |
|
б |
н |
|
|
я |
Тм = УRя2
кФ
Тм - Эл/мех постоянная времени привода, соответствует времени разгона от 0 до скорости ХХ (ωо) под действием Мдин равному Мкз.
Тя = Lя , Тя – Эл/магнитная постоянная времени якорной цепи или время нарастания тока
R я
до уровня 63% от установившегося при неподвижном якоре.
15
3.10 Основные типы регуляторов. Выбор параметров регуляторов по общепромышленной методике
Выбор параметров регуляторов по общепромышленной методике Определяются параметры неизменяемой части контура, т.е. коэффициент передачи и постоянные времени.
Неизменяемая часть – двигатель, преобразователь, датчик скорости.
В общем случае неизменяемая часть: исполнительный элемент, объект регулирования, датчик ОС.
WНЧ = |
|
К1 К2 К3 |
|
- передаточная функция неизменяемой части |
|
(Т р 1)(Т |
р 1)(Т |
р 1) |
|||
|
1 |
2 |
3 |
|
|
В некоторых случаях одно из звеньев интегратор (например, контур регулирования положения).
WНЧ = |
|
КΣ |
, П – произведение |
Пn |
(T p 1) |
||
|
i 1 |
i |
|
Основные типы регуляторов и их настройка по общепромышленной методике Регулятор – последовательное корректирующее устройство, обеспечивающее оптимизацию быстродействия и устойчивости контура с ООС.
1 Пропорциональный регулятор
ЛАЧХ П-регулятора |
Переходная функция П-регулятора |
Во входной цепи и в канале обратной связи усилителя включены резисторы R1 и R2.
WP = |
R 2 |
= k, WP – передаточная функция П-регулятора. |
|
R1 |
|||
|
|
Величину коэффициента усиления регулятора к можно изменить с помощью сопротивлений
R1 и R2.
Преимущество: высокое быстродействие.
Недостаток: наличие статической ошибки регулирования
|
1 |
|
K |
Σ |
K П |
WР = |
|
|
Р |
||
n 1 |
|
|
|
(2...4) Tμ Тmax
i 1
Тmax = наибольшая постоянная времени в неизменяемой части
Тμ – все остальные Т кроме максимальной Т
К ПР - коэффициент П-регулятора 2 Интегральный регулятор
ЛАЧХ И-регулятора |
Переходная функция И-регулятора |
16
Достоинства: высокая точность – при 0-ой ошибке регулирования можно получить любое выходное напряжение.
Недостатки: время быстродействия необходимо t на перезаряд С, отстающая фазовая характеристика И = -90 , поэтому настройка контуров регулирования в интеграторе в НЧ невоз-
|
|
180 |
|
|
можна: |
|
|
– система неустойчива. |
|
|
|
|
|
|
1/ТИ |
LИ |
|
W |
|
|
|
кΣ |
|
|
; |
|
||||
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
НЧ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
С |
|
|
|
|
|
(Ti p |
1) |
||||||||
|
|
|
|
|
П |
|
|
|
i 1 |
|
|
|
кΣ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
; |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
ω |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
С |
|
|
N |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ТИ |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
LНЧ |
|
|
|
|
(2 4) Ti |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
LЯЦ ≥ 4,4 |
UН |
|
(мГн) |
||||||||
|
|
|
|
|
IН |
ТИ = кΣ (2...4)ΣТИ = RВХСОС
Быстродействие контура с ИР ниже, чем с ПР ( С на участке нулевого наклона), но чувствительность к изменениям параметров системы меньше, так как смещение характеристики приводит к пропроциональному изменению С. Разомкнуть систему невозможно.
3 Пропорционально-интегральный регулятор Регулятор объединяет положительные свойства пропорционального и интегрального звень-
ев: быстродействие на уровне пропорционального, точность интегрального.
|
|
|
|
|
ЛАЧХ ПИ-регулятора |
Переходная функция ПИ-регулятора |
|||||
ω = |
ωП |
; W |
ПИ |
= |
Т1р 1 |
= КП |
1 |
; |
П = |
Т1 |
|
ПИ |
2...4 |
|
|
Т2 р |
Р |
Т2 р |
К Р |
Т 2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент 2…4 при расчете ωП и ωПИ должен быть одинаковым (настройка на симметричный оптимум по модулю.
С точки зрения максимального быстродействия применяют настройку на симметричный оптимум по фазе или по модулю.
Оптимум по фазе обеспечивает максимальное быстродействие системы при выбранном запасе устойчивости. В приближѐнных расчѐтах можно пользоваться настройкой на симметричный оптимум по модулю, когда ср располагается в середине участка единичного наклона контурной ЛЧХ. Для этого достаточно выбрать коэффициент 2 4 при расчѐте к и ср одинаковыми.
17
1/Т1
+90
3.4 ПРОПОРЦИОНАЛЬНО - ИНТЕГРАЛЬНО - ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЙ РЕГУЛЯТОР
L |
|
|
|
|
|
|
Область применения регулятора системы с |
||
|
|
|
|
|
|
|
ФЧХ MIN=180 или системы с повышенным |
||
|
|
|
Д |
|
|
||||
|
|
|
|
|
быстродействием. В зоне работы диф. кана- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1/Т2 1/Т3 |
|
|
ла характеристика регулятора имеет пологий |
|||||
|
|
|
1/Т4 |
1/Т5 |
фаз. сдвиг – |
поэтому частота среза может |
|||
|
|
|
размещаться на участке двойного наклона. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
П |
|
|
Сигнал на входе определяется не толь- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
ко величиной ошибки регулирования, но и |
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
опт |
темпом и направлением ее изменения (про- |
||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
гноз на будущее). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
WПИД |
(Т2 р 1)(Т3 р 1) |
; |
|
|
|
|
|
|
|
Т1р(Т4 р 1)(Т5 р 1) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-90 |
Схема регулятора построена на час- |
|
|
|
тотной характеристике. Зададим соотноше- |
|
ние конденсаторов: С3<C1<C2. |
1) T = (R1 + R2 )C2
2) K = Rос
R1 + R2
3) T3=
4) p
T2 RосC2
K 2 T3 Rос
K1 T4 R
W (T2p 1)(T3p 1)
|
1 |
R2 |
|
|
|
|
|
|
|||
C2p |
|
|
K 2 Rос
R
R1 R2 (R1 R2 )C1
Rос R2C1
= 180 - = 30 ; = нч + р
При выборе параметров ср контура размещают в центре дифференциального участка Т3 -
Т4.
Преимущества ПИД регулятора:
1.Опережающая фазовая характеристика, возможность настройки системы с нч > 180 .
2.Очень высокое быстродействие, обусловленное опережающим регулированием: сигнал на выходе:
дифференциального звена пропорциональна темпу изменения входной величины с учѐтом знака; пропорционального звена только отключение в текущий момент времени;
интегрального звена сохраняется предыдущая информация, выделяется средняя за большой промежуток времени.
Недостатки:
1.Сложность настройки (большое количество элементов).
2.Дифференцирующий канал резко снижает помехозащищѐнность системы. В реальных
условиях фазовый сдвиг не превышает 30 40 .
18
3.11 Способы формирования прямоугольной диаграммы тока якоря.
ДПТ НВ – объект регулирования. В большинстве систем требуется формирование тормозного режима.
Uя = Iя Rя + кФω
Допущения: двигатель на ХХ и не учитывается индуктивность якорной цепи, хотя время нарастания тока ограничивается индуктивностью.
Прямоугольная диаграмма тока обеспечивает защиту двигателя от перегрузок по току якоря и нагреву, и механической части от динамических нагрузок и превышении ускорений в пуско-тормозных режимах.
Прямоугольная диаграмма тока якоря обеспечивает максимально полное использование двигателя. Для двигателя, работающего в повторно - кратковременном режиме в особо тяжелых условиях (ПВ ≈ 100%, повышенная t°) оптимальной является треугольная диаграмма токов (min нагрева), однако, реализация такой диаграммы подразумевает не стабилизацию тока, а изменение его по заданному закону, что требует неунифицированных узлов. Погрешность в случае эквивалентного треугольника – 10-12%.
Для формирования прямоугольной диаграммы тока применяются прямые и косвенные методы.
Прямой – отрицательная обратная связь по току якоря с пропорционально-интегральным регулятором.
19
Косвенный - отрицательная обратная связь по скорости и интегральный задатчик интенсивности.
На вход w подается требуемое ускорение. На выходе задатчик интенсивности, формируется задание скорости с изменением закона.
Пропорционально-интегральный задатчик и обратная связь по напряжению или ЭДС преобразователя. Сложно обеспечить соответствие настройки w и реальных параметров двигателя. Например: сопротивление якоря.
Стабилизация падения напряжения якоря BR – тахогенератор
Входящее напряжение тиристорного преобразователя Uутп с помощью стабилитрона VD ограничено относительно напряжения датчика скорости BR – тахогенератора
Uутп < UVD + UBR
При подаче большого сигнала система регулирования Uр падения напряжения на якоре ограничивается напряжением пробоя стабилитрона.
Uя ≤ Iя Rя+ кФω
Узел применяется в приводах в качестве элемента защиты от перегрузки по току в переходных режимах.
Структурная схема с ООС по току якоря
РТ – регулятор тока; ДТ – датчик тока; П – преобразователь; Дв – двигатель
Пропорциональный канал обеспечивает быстродействие и устойчивость контура регулирования, интегральный – точность в установившемся режиме. Выбор параметров обычно проводится по общепромышленной методике, при этом частота сопряжения П и И
ωсопр = |
1 |
= |
ωТ |
- частота среза контура. |
|
кТ |
2...4 |
||||
|
|
|
20