патенты / 19591

781018-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB781018A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования загрузочных дисков для загрузки материала на конвейер, особенно для подземных конвейерных установок. Мы, , (22a) Оберхаузен, Рейнланд, Германия, немецкая корпорация, настоящим заявляем об изобретении, для которого мы молимся, чтобы нам был выдан патент, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, был подробно описан в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к вращающимся загрузочным дискам, установленным на загрузочном конце конвейера для сбор транспортируемого материала и передача его на конвейер при вращении диска. , , , (22a) , , , , , , , : . Для загрузки материала на конвейер, по которому материал должен транспортироваться по наклонной вверх траектории, было предложено предусмотреть поворотный загрузочный диск на загрузочном конце конвейера, ось вращения указанного загрузочного диска наклонен относительно вертикали, чтобы соответствовать наклону конвейера, в результате чего загрузочный диск доставляет материал на конвейер и одновременно поднимает его. , , , , , . Чтобы обеспечить передачу материала на конвейер, пройдя по диску около половины оборота, необходимы дополнительные устройства, которые не позволяют материалу оставаться на диске и подталкивают его к конвейеру. В простейшем случае над диском для этой цели предусмотрена отражающая пластина или что-то подобное, при этом указанная отражающая пластина проходит по существу радиально через диск, причем расположение таково, что материал, собранный диском, скапливается перед отражающей пластиной и отталкивается в направлении конвейера. , , . , , , . Однако опыт показал, что достигаемое таким образом заряжающее действие недостаточно: количество материала, передаваемого с диска на конвейер, составляет лишь часть общей емкости загружающего диска. Правда, улучшения в этом отношении можно добиться, если вместо дефлекторной пластины вращающийся барабан с осью вращения, перпендикулярной плоскости диска, или бесконечную дефлекторную ленту обводить двумя роликами, идущими перпендикулярно диску. предоставлен. Передача материала на конвейер с помощью этого средства по существу эффективна только в области загрузочного диска вблизи указанного барабана или отражающей ленты, так что распределение материала, поступающего на конвейер, является очень неравномерным, т.е. к стороне конвейера, прилегающей к барабану или отражающей ленте, подается гораздо большее количество материала, чем к стороне, более удаленной от нее. , , , . , , , . , , . При этом указанный барабан или дефлекторная лента расположены в таком положении, что это уменьшает ширину слоя материала, снимаемого с загрузочного диска, поскольку, если бы барабан или дефлекторная лента сместились наружу за пределы предельного расстояния от центра диске, в средней части диска останется холостая область, которая не будет взаимодействовать с барабаном или дефлекторной лентой и, таким образом, не будет принимать участия в передаче материала. Таким образом, по мере того, как слой материала движется вместе с загрузочным диском, его ширина сужается, и остановка может легко быть вызвана застреванием материала в точке сужения, особенно если материал содержит большие комки, которые могут препятствовать прохождению материала. и вызвать неравномерную работу загрузочного диска, если это не приводит к полной остановке подачи материала на конвейер. , , , - . , , . Согласно настоящему изобретению над загрузочным диском расположен подметающий рычаг, который приспособлен для выполнения колебательного качающегося движения для снятия материала, поднятого загрузочным диском, с указанного диска и на транспортер. Преимущество такого подметающего рычага заключается в том, что его наличие не должно ограничивать поток материала, который выталкивается с загрузочного диска на конвейер, и не будет препятствовать прохождению крупных комков на конвейер. Кроме того, такой подметающий рычаг может быть приведен в действие таким образом, что он вдавливается в материал при его отделении от загрузочного диска и будет действовать по всей ширине потока материала и, таким образом, позволит использовать полную мощность загрузочного диска. . С другой стороны, затраты на привод подметального рычага в принципе не будут превышать затраты, необходимые в случае вращающегося барабана или съемника с бесконечной лентой. , . . , . , , , . Если загрузочный диск с подметающим рычагом согласно изобретению предусмотрен для подачи транспортируемого материала на наклонный конвейер, ось вращения загрузочного диска предпочтительно будет наклонена к вертикали, чтобы соответствовать наклону конвейера, в противном случае ось вращения заряжающего диска может быть перпендикулярной, при этом заряжающий диск расположен горизонтально. , , , . Для того чтобы изобретение можно было ясно понять и легко реализовать, оно будет описано более полно со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: фиг. 1 представляет собой вид сбоку зарядного диска; на фиг. 2 - вид сверху этого диска; Рис. 3 и 4 показан пример зарядного диска, вид сверху и диаметральный разрез соответственно. , , : . 1 ; . 2 ; . 3 4 , , . На загрузочном конце конвейерной ленты 1 поддерживается загрузочный диск 2. Ось 3 заряжающего диска наклонена относительно вертикали так, что диск 2 имеет такой же наклон к горизонтали, что и примерно лента 1. Диск 2 снабжен зубцами по окружности и вдавливается в штабель транспортируемого материала. Для этого загрузочный диск вместе с конвейерной лентой 1 установлен на тележке (не показана), и ее высота может регулироваться по мере необходимости. Двигатель 5 приводит во вращение диск через редуктор 6, а в показанном здесь примере предусмотрена пара конических шестерен 7 и, например, цепная передача 8 для приведения загрузочного диска 2 в направлении стрелки 4. . Двигатель 5 также служит для приведения в движение подметального рычага 9, поворачивающегося с одной стороны конвейерной ленты 1 на кривошипном штифте 10 кривошипной пластины 11. Заднее удлинение 9' подметального рычага направляется по неподвижному ролику 12. Кривошипный диск 11 и ролик 12 опираются на головную раму 13, которая разъемно закреплена, например, болтами 14 к боковым щекам 15, 15' ленточного конвейера. 1 2 . 3 2 , , 1. 2 . , 1 , , . 5 6 , , 7 , , 8, 2 4. 5 9 1 10 11. 9' 12. 11 12 13 , , 14 15, 15' . Кривошипный диск 11 соединен с ведущим валом редуктора 6 через пару конических шестерен 16. 11 6 16. Кривошипный диск 11 придает подметающему рычагу 9 не только колебательное покачивающее движение поперек зарядного диска 2, но в то же время и возвратно-поступательное движение под прямым углом к колебательному покачивающему движению, так что свободный конец рычага движется примерно вдоль кривая 2 указана на рис. 2. 11 9 2 , 2 . 2. Чтобы предотвратить сталкивание транспортируемого материала с диска 2 при его передаче на конвейер 1, на входной стороне диска предусмотрена направляющая пластина 17: направляющая пластина закреплена на раме 13. .прикрепляемый к одной из боковых щек 15'. Для увеличения эффективности транспортировки загрузочного диска он снабжен по существу радиальными ведущими элементами, такими как ведущие ребра 18, известным образом. Но в отличие от более старых устройств эти ребра 18 проходят только по внешней половине радиуса диска. Кроме того, загрузочный диск состоит из опорной пластины 19 и верхней пластины 20, расположенных концентрично на опорной пластине и диаметр которых составляет лишь около половины диаметра опорной пластины 19. 2 1, 17 : 13. 15'. , , 18, . , 18 . , 19 20, 19. Приводные стержни или ребра 18, высота которых равна толщине верхней пластины 20, предусмотрены на кольцевой поверхности базовой пластины 19, выходящей за пределы верхней пластины 20, так что они находятся на одном уровне с верхней поверхностью пластины. 20. В варианте реализации, показанном на фиг. 3 и 4 верхняя пластина 20 приклепана к пластине 19. Ведущие ребра 18 фиксируются клепкой таким же образом. 18, 20 19 20, 20. . 3 4, 20 19. 18 . Преимущество этого способа крепления состоит в том, что могут быть предусмотрены, например, спирально изогнутые ведущие ребра. не создавая никаких производственных сложностей. , , , . . Ограничение длины ребер 18 примерно до внешней половины радиуса диска имеет то преимущество, что любое вмешательство между действием ребер 18 и подметающего рычага 19, когда материал выталкивается из загрузочного диска 2 на конвейерной ленты 1 в значительной степени избегают. Его можно без труда полностью снять, отогнув ребра назад так, чтобы вогнутые стороны были обращены в сторону вращения 4 диска 2. Поэтому фиксация толкателей с помощью заклепок и т.п. становится особенно важной ввиду возможности использования изогнутых ребер. 18 18 19, 2 1, . 4 2. , . Загрузочный диск и его подметающий рычаг работают следующим образом: материал, извлекаемый диском 2 из кучи материала, подлежащего передаче на конвейер, переносится вместе с диском за ребра 18 и прежде, чем он сможет скапливаться в кучу против подметающий рычаг 9 отталкивается от диска 2 на конвейерную ленту 1 рычагом во время рабочей части его колебательного качательного движения, то есть во время зачистного движения рычага, свободный конец которого перемещается вдоль верхнего часть кривой 21 показана на рис. 2. Во время этого зачистного движения. Благодаря дополнительному возвратно-поступательному движению, наложенному на колебательное покачивающее движение рычага 9, рычаг вдавливается в материал, подлежащий передаче на конвейер. Как видно из рис. 2, эффективная длина зачистки подметального рычага 9, расположенного осью колебаний с одной стороны конвейера, практически равна радиусу диска 2 и его свободного конца, при прекращение зачистного движения находится вблизи противоположной стороны конвейера. : 2 18 9 2 1 , , 21 . 2. . 9, . . 2, 9, , 2 , , . Таким образом, материал, подлежащий передаче на конвейер, захватывается рычагом 9 на расстояние, соответствующее . на всю ширину конвейерной ленты свободный или внешний конец рычага 9 достигает почти дальней продольной стороны 15' конвейера в конце его качающегося движения вправо на фиг. 2. , 9 . 9 15' . 2. К концу зачистного движения рычаг 9 отводится в продольном направлении и, таким образом, удаляется от передней части свежей партии материала, которая движется вместе с диском 2 в положение для транспортировки. Следовательно, эта свежая партия материала не нарушается возвратным движением рычага 9 по диску в исходное положение, причем это возвратное движение представлено нижней частью кривой 21. Когда рычаг 9 завершил обратное движение и, таким образом, достиг положения, показанного на фиг. 2, описанный выше цикл повторяется. 9, 2 . , 9 , 21. 9 . 2, . Вариант осуществления, описанный выше и проиллюстрированный на прилагаемых чертежах, следует рассматривать только как пример способа реализации изобретения, и следует понимать, что изобретение не ограничивается деталями этого примера. Напротив, в пределах объема изобретения, заявленного в прилагаемой формуле изобретения, возможны различные модификации. Так, например, природа конвейера в каждом конкретном случае принципиально не имеет значения для изобретения. Загрузочный диск со подметающим рычагом согласно изобретению может быть использован не только для загрузки ленточного конвейера, как описано в качестве примера, но также и для загрузки других типов конвейеров, таких как, например, скребковые скребковые конвейеры, имеющие например, скребковые лезвия или другие приводные элементы, расположенные на бесконечных цепях, отсадочные конвейеры и т.п., во всех этих случаях изобретение представляет собой значительное усовершенствование. Существенным для изобретения является лишь то, что загрузочный диск, работающий совместно с подметающим рычагом, передает материал в транспортирующую установку. , . , , . , - . - , , , , , , , , . , , . Хотя, как правило, загрузочный диск будет наклонен, в соответствии с обычной компоновкой, где преимущества подметающего рычага подвергаются колебательному качающему движению более выражены, подметающий рычаг также имеет значительное преимущество, когда диск расположен горизонтально или почти горизонтально. , , , , . Аналогично, приводные элементы, в частности элементы подметального рычага, могут быть сконструированы иначе, чем описано и проиллюстрировано. , , , . Изобретение особенно применимо для конвейерных установок, расположенных под землей. - . Мы утверждаем следующее: - 1. Поворотный загрузочный диск, установленный на загрузочном конце конвейера для сбора транспортируемого материала и передачи его на конвейер при вращении диска, отличающийся тем, что над загрузочным диском расположен подметающий рычаг и приспособлен для выполнить колебательное раскачивающее движение для снятия материала, поднятого загрузочным диском, с указанного диска и на транспортер. : - 1. - , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 13:56:16
: GB781018A-">
: :

781019-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB781019A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. Улучшенный способ приготовления вулканизированной композиции натурального или синтетического каучука, содержащей лигнин. Мы, , Рокфеллер-центр, 1230 , Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, корпорация, организованная и действующим в соответствии с законодательством штата Нью-Джерси, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся о выдаче нам патента, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к усовершенствованию способа получения вулканизатов из соосажденного каучук-лигнина, полученного из смеси каучукового латекса и водного щелочного раствора лигнина, обычно получаемого путем растворения лигнина в водном растворе. щелочь, особенно в водном растворе гидроксида щелочного металла. , , , 1230 , , , , , , , , , : - - , , . Более конкретно, оно относится к способу, посредством которого такие вулканизаты демонстрируют значительно более высокую стойкость к истиранию и значительно более низкие крутильный гистерезис и твердость, так что они гораздо более подходят для протекторов шин и подобных применений. . В последние годы большой интерес проявлен к использованию лигнина в качестве армирующего агента для каучуков. В частности, интерес вызвал соосажденный каучук и лигнин, полученный осаждением из смеси каучукового латекса и раствора лигнина в водной щелочи. В этой связи особенно уместным является патент США на имя Поллака № 2608537. В этом патенте показано смешивание латекса каучука и водного щелочного лигната, т.е. раствора лигнина в водной щелочи, совместное осаждение каучука и лигнина путем добавления водной кислоты? со смесью, обычно путем медленного пропускания смеси лигнина и латекса в емкость с разбавленной водной кислотой, фильтрации соосажденного продукта, промывания и сушки, жевания, размягчения и разрушения коагулята, включения вулканизирующих и других ингредиентов композиции, формования и вулканизации. . , - . .. . 2,608,537 . , .., , - - ? , - , , , , , . Вулканизаты, которые изготовлены из миастербатчей лигнино-каучукового латекса (т.е. описанного выше промытого и высушенного совместного осадка), приготовленного обычным способом путем смешивания при температуре до 270 , имели такие недостатки, как плохая стойкость к истиранию, высокая крутильность. гистерезис и чрезмерная твердость. (.. -), 270 ., , , . Основная цель нашего изобретения состоит в преодолении вышеупомянутых недостатков. - . Другой целью является создание простого, экономичного, высокоэффективного и коммерчески осуществимого способа значительного улучшения физических свойств вулканизатов; лигнино-каучуковых смесей, полученных соосаждением из смесей латексов каучука и водных щелочных растворов лигнина. Другой целью является создание такого способа, который особенно применим к таким соосажденным продуктам, полученным из каучуковых сополимеров бутадиена и стирола (-). Другая цель состоит в том, чтобы разработать такой способ, в котором используется обычное оборудование, уже доступное для оборудования, производящего каучук. Другой целью является создание такого способа, который не требует приобретения сложных новых навыков со стороны соединения. Другой целью является создание такого способа, который можно легко адаптировать для использования со смесями соосажденных - с высоким содержанием лигнина. Способ нашего изобретения, в более конкретном аспекте, обеспечивает новый метод снижения содержания лигнина в таких смесях, чтобы их можно было использовать для изготовления протекторов шин и т.п. , , ; - . - - (-). . . - - . , , . Другая цель — сделать доступными новые лигнино-каучуковые композиции вещества. Другой целью является создание пневматических шин с протекторами, изготовленными из таких композиций. Многие другие цели нашего изобретения будут более подробно описаны ниже. - . . . На прилагаемых чертежах фиг. 1-3 графически изображают влияние обработки лигнино-каучуковых смесей при различных температурах и в течение различных периодов времени как в соответствии с нашим изобретением, так и без нашего изобретения, на те физические свойства, которые представляют наибольший интерес в связи с протекторами шин, изготовленными от лигнино-каучуковых смесей, а именно стойкость к истиранию, крутильный гистерезис и твердость соответственно. , . 1 3 - , , - , , , . В широком смысле наше изобретение основано на открытии того, что физические свойства вулканизатов лигнин-каучуковых соосаждений, обычно полученных в соответствии с патентом США Поллака № 2608537, и однородных смесей таких осадков с дополнительными добавками Сухая твердая резина может быть существенно улучшена, особенно в отношении крутильного гистерезиса, стойкости к истиранию и твердости, путем термообработки при температуре по меньшей мере 300 в течение значительного периода времени. Это было самое удивительное открытие. Давно известно, что термообработка сажево-каучуковых смесей при повышенных температурах приводит к существенному улучшению физических свойств получаемых вулканизатов; см. . Патент США №. , - --- , .. . 2,608,537, , , , , 300 ., . . - - ; . . 2
,118,601 и патент США № 2239639 Брэдли, но ввиду больших физических и химических различий между углеродной сажей и осажденным лигнином было наиболее удивительно обнаружить, что соосажденные лигнин-каучук можно улучшить путем термообработки при вышеупомянутой температуре. ,118,601 . 2,239,639 - - . Мы можем проводить термообработку либо динамически (т.е. с пластификацией лигнино-каучуковой смеси), либо статически, причем первый вариант является предпочтительным. - (.. ) , . При проведении динамической или жевательной термообработки мы просто подвергаем практически безводному соосаждению лигнина и каучука (т.е. промытому и высушенному соосаждению или коагуляту, полученному в соответствии с указаниями вышеупомянутого патента Поллака) или его однородной смеси с дополнительным каучука, для измельчения на обычной открытой резиновой мельнице или пластификации во внутреннем резиновом смесителе, таком как хорошо известный смеситель Бенбери, при температуре по меньшей мере 300°, обычно от 300° до 350°, в течение 5 минут. или дольше, с последующим смешиванием с вулканизирующими и другими желаемыми ингредиентами при обычных температурах обработки, а именно, ниже 250 , формованием и вулканизацией обычным способом, полученные вулканизаты обладают физическими свойствами, очень выгодно отличающимися от вулканизатов, изготовленных из смесей та же резина и армирующий технический углерод. Следуя принципам нашего изобретения, мы изготовили протекторы шин, для которых важна хорошая устойчивость к истиранию и нагреву, из лигниновых материалов - и обнаружили, что они очень выгодно отличаются от обычных материалов, изготовленных из -. и армирующая сажа. В дополнение к значительно улучшенным физическим свойствам лигнино-каучуковых вулканизатов нашего изобретения мы обеспечиваем заметные технологические преимущества в результате жевательной термообработки соосажденных лигнин-каучуков. -, - - (.. ) , - 300 ., 300" . 350 ., 5 , , ., 250 ., , . , , - , - - - , - -. Среди этих преимуществ переработки - более низкая вязкость сырья, пониженные требования к ускорителю и пониженное содержание «геля» и, следовательно, пониженное содержание связанного каучука (содержание связанного каучука рассчитывается по значению геля, которое измеряется известным способом) в смешанном сырье. , , "" ( ) . При реализации нашего изобретения, начиная с лигнина и каучукового латекса, мы можем приготовить водный щелочной раствор лигнина известным способом, например, как указано в цитированном выше патенте Поллака, а затем смешать этот раствор с каучуковым латексом в любом виде. подходящих относительных пропорциях, после чего мы можем совместно осаждать лигнин и каучук, пропуская смесь в небольшой избыток кислоты. Затем мы можем отфильтровать осадок, промыть его, высушить при температуре не менее 160 , чтобы удалить воду, а затем приступить к термической обработке нашего изобретения, в соответствии с которой мы обычно работаем с ним на открытом воздухе. резиновой мельнице или в смесителе Бенбери при температуре не менее 3005 , предпочтительно 300-350 , в течение 5 минут или дольше, после чего придаем форму и отверждаем по обычным рецептам и методам. , , , - , - . - , , 160 . , - 3005 ., 300350 ., 5 , . При желании, определенные ингредиенты рецептуры, которые не мешают, а могут даже способствовать новой разрушающей термообработке нашего изобретения, такие как небольшие количества мягчителей (например, углеводородные масла того типа, который обычно используется для удлинения или смягчения резины), или оксид цинка и стеариновая добавка, обычно используемые в резиновых смесях, могут находиться в смеси со смесью лигнина и каучука, подвергаемой новой термической обработке. , , , - , (.., ), , - -. Наше изобретение может быть применено к уже приготовленным высоконагруженным (7 > 100 мас.ч. лигнина на 100 мас.ч.) лигнино-каучуковым латексным маточным концентратам, полученным соосаждением смеси раствора лигнина и каучукового латекса в указанных пропорциях. с последующей стиркой и сушкой. (7 > 100 100 ) - - , . Поскольку такие мастербайши слишком насыщены лигнином для использования в протекторах шин, крайне желательно иметь способ, с помощью которого их можно было бы разбавить дополнительным каучуком для подготовки к новой термообработке по нашему изобретению и посредством которого можно было бы получить преимущества нашего изобретения. придается полученным смесям по существу в той же степени, как это было бы в случае, если бы весь каучук был осажден совместно с лигнином. Мы обнаружили, что можно снизить содержание лигнина в таких высоконагруженных соосаждаемых лигнине-каучуке до уровней, подходящих для использования в протекторах шин, например, от первоначального содержания 7 > 100 весовых частей лигнина на 100 стрел. каучука до содержаний в диапазоне от 30 до 60 частей лигнина или 100 частей каучука путем простого пластификации таких высоконагруженных лигнино-каучуковых смесей с сухим твердым каучуком, который обычно представляет собой тот же вид, что и тот, который уже находится в смеси, до получения однородной гомогенной смеси. получается. Эту пластификацию для включения дополнительного каучука следует проводить при температуре, не превышающей 240 . Полученная смесь затем готова для термической обработки по нашему изобретению. , - - . - - , 7 > 100 100 30-60 100 , , . 240 . . Эту смесь можно подвергнуть такой термической обработке, по существу, с теми же полезными результатами, которые были бы достигнуты, если бы весь каучук, содержащийся в смеси, первоначально находился в форме латекса, смешанного с раствором лигнина и подвергнутого соосаждению. Таким образом, очень выгодно иметь возможность смешивать твердую сухую резину с! уже приготовленный соосажденный лигнин-каучук и применить термообработку по нашему изобретению к полученным смесям. - . ! - - - . Количество сухого твердого каучука, включенного в высушенный соосажденный лигнин-каучук перед термообработкой, обычно будет таким, чтобы получить смесь, содержащую от 30 до 60 весовых частей лигнина на 100 частей каучука. - - - 30 60 100 . Однако мы не ограничены таким количеством, а можем включить любое желаемое количество при условии, что содержание лигнина в смеси достаточно велико, чтобы сделать очевидным влияние термообработки на свойства конечного вулканизата лигнин-каучук. - - . В формуле изобретения, если не указано иное, выражение «Смесь, включающая каучук и лигнин, совместно осажденные из смеси латекса указанного каучука и водного лигната щелочного металла», и подобные выражения подразумевают включение как соосажденных каучука-лигнина, так и других. и их смеси с дополнительным сухим твердым каучуком. , , < - ," , - - . При нашей термообработке можно использовать температуры выше 350 . Верхний предел температуры чуть ниже того, при котором свойства лигнино-каучуковой смеси могут быть нарушены в результате термического разложения. Специалисты в данной области поймут, что фактор времени является элементом; термическое разложение и что, следовательно, теоретически возможна термообработка при температуре, которая, если бы термообработка была достаточно продолжительной, вызвала бы термическое повреждение смеси, при условии, что термообработка прекращается до того, как термическое разложение начнется или станет заметным. 350 . -. - . ; - , - , , . Время мистикативной термообработки предпочтительно равно, по меньшей мере, 5 минутам; но редко превышает 40 минут и обычно составляет от 10 до 30 минут. Как будет видно из рисунков и рабочих примеров, приведенных ниже, эффекты термообработки имеют тенденцию достигать максимума и выравниваться по истечении определенного времени, обычно в диапазоне от 20 до 30 минут. . Разумеется, желательно использовать как можно более короткое время, чтобы получить максимальную производительность от данного жевательного оборудования. При использовании времени не более 40 минут и предпочтительно не более 30 минут достигается максимальный выход термообработанного продукта из данного пластификаторного оборудования. - , 5 ; 40 ' 10 30 . , -- , , 20 30 , . , , , . 40 30 - . Важно, чтобы лигнино-каучуковая смесь, подвергнутая термообработке согласно настоящему изобретению, по существу не содержала воды. - - . Такого отсутствия воды можно легко достичь путем простой сушки сопреципитата лигнина и каучука при температуре по меньшей мере 160 , предпочтительно 160-210 , перед термообработкой. Можно использовать более высокие температуры сушки, чем 210 , при условии, что время нагрева будет сокращено по сравнению с временем, которое допустимо при температурах сушки 160-210 , чтобы предотвратить термическую травму. Под термином «по существу безводным», как он используется в прилагаемой формуле изобретения, мы подразумеваем, что смесь каучуколигнина, подвергнутая термообработке, содержит не больше воды, чем могло бы остаться после сушки при температуре 160-210 в условиях, допускающих свободный выход воды практически до тех пор, пока вся вода, которую можно было удалить в этих условиях, была удалена. В случае статическая термообработка сильно разбавленной смеси фигнина и каучука в таких условиях, при которых испаряется вода; свободный выход, избыточная влага может быть удалена путем испарения, пока сырье доводится до температуры термообработки, и тем самым предотвращается существенное вмешательство в процесс термообработки. - - 160 ., 160-210 ., . 210 . 160-210 ., . " -" , - 160-210 . . - - ; , . В случае статической обработки в таких условиях, когда влага не может выйти, например, в закрытой форме, или, в случае динамической термообработки, в внутреннем смесителе, таком как смеситель Бенбери, или на открытой резиновой мельнице, под такие условия, чтобы влага оставалась; в течение значительной части или всей термообработки присутствие значительного количества влаги делает термообработку существенно менее эффективной. , , , , -, , ; -, - . Считается, что влага вызывает агломерацию лигнина и его отделение от резиновой матрицы, что приводит к ухудшению качества смеси. Если соосадок лигнина и каучука не высушен должным образом перед термообработкой, то термообработанная смесь становится тусклой, светло-шоколадно-коричневого цвета, без блеска и непрозрачной, тогда как если соосадок перед термической обработкой был надлежащим образом высушен, После термообработки термообработанная смесь становится блестящей, темно-коричнево-черной или практически черной по цвету и полупрозрачной, так что, когда ее растягивают или формуют до толщины, скажем, 0,005 дюйма, можно видеть сквозь нее. . - - -, - , , , , - -, , - , , 0.005", . Чтобы проиллюстрировать известные методы получения соосажденных лигинин-каучука, можно привести вышеупомянутый патент США Поллака и статью Кейлена и Поллака, озаглавленную «Лигнин для восстановления каучука», , 39, 480. -483 (апрель 1947 г.) включены в данное описание посредством ссылки. - -, - .. " ," , 39, 480-483 ( 1947) . Наше изобретение применимо к натуральному каучуку или к любому из синтетических каучуков, которые производятся в форме латекса. Таким образом, наше изобретение может быть применено к любому сопряженному диеновому полимерному каучуку, который производится в форме латекса либо природой, либо человеком. В случае натурального каучука оно применимо прежде всего к каучуку, полученному из; Гевея латексная. В случае синтетических каучуков оно применимо главным образом к тем каучукоподобным эмульсионным полимерам, которые являются либо гомополимерами алифатических сопряженных диолефиновых углеводородов, особенно бутадиена или изопрена, либо сополимерами таких диолефиновых углеводородов с сополимеризуемыми мономерами, такими как стирол, акрилонитрил, метилакрилат, этилакрилат, метилметакрилат или любой из винилпиридинов, сополимеры которых содержат по меньшей мере 25 мас.% объединенных диолефиновых углеводородов. Наше изобретение также применимо к неопрену (полихлоропрену), который доступен в форме латекса. При термообработке смесей лигнин-неопрен можно обнаружить, что точка термического разложения неопрена несколько ниже, чем у других каучуков, и поэтому верхний предел температуры термообработки может быть ниже для смесей лигнин-некпрен. . , . ; . , , , , , , , , , , 25% . () . - - - - . Относительные пропорции лигнина и каучука в смеси, подвергнутой нашей термообработке, могут широко варьироваться. Обычно доля лигнина будет находиться в диапазоне от 25 до 100 весовых частей на 100 частей каучука. Однако количество лигнина; может составлять всего 10 частей на 100 частей каучука. Для протекторов шин мы предпочитаем использовать от 30 до 60 частей лигнина на 100 частей резины. . 25 100 100 . , ; 10 100 . , 30 60 100 . При желании, углеродная сажа или любой другой резиновый пигмент или наполнитель, такой как диоксид титана, карбонат кальция, глина, оксид цинка, силикат кальция (например, осажденный гидратированный силикат кальция, например, запатентованный материал, продаваемый под зарегистрированной торговой маркой « »). , кремнеземы (особенно осажденный гидратированный кремнезем, например, материал, продаваемый под зарегистрированной торговой маркой «-») и т.д. могут присутствовать во время термообработки. Если во время этой обработки должны присутствовать такие другие пигменты или наполнители, предпочтительно, чтобы они были включены в виде дисперсий в исходную дисперсионную смесь латекса и игнина, например, способом, описанным в патенте Поллака. Обычно такие другие пигменты или наполнители диспергируются в. водный щелочной раствор лигнина и полученную дисперсию затем смешивают с латексом. , , , , , ( , .. " "), ( , .. "-"), . -. , - , . . . Термическая обработка смесей каучука, лигнина (предварительно обработанного по меньшей мере с частью каучука) и армирующей сажи способом, описанным здесь, часто является очень выгодной, поскольку она придает вулканизату известные улучшенные физические свойства. должно быть достигнуто путем горячей обработки смесей углеродистой резины и улучшенных физических свойств, которые, как мы показали, достижимы смесями лигнина и каучука с помощью нашего нового метода термической обработки. Следует понимать, что существует множество переменных, которые будут влиять на результаты термической обработки. -очистка лигнино-каучукового соосадка. Среди этих переменных - тип термообработки, т.е. статическая или динамическая, размер резиновой мельницы или микшера Банбери, используемого при проведении жевательной термообработки, температура термообработки, время термообработки, размер лигнина. -загрузка каучука в зависимости от размера жевательного оборудования, условий эксплуатации жевательного оборудования, например, частоты вращения ротора и давления напора смесителя Бенбери, конкретного типа используемого каучука, наличия или отсутствия стабилизатора в каучуке. содержание кофреципитата, тип стабилизатора, относительные пропорции лигрина и каучука и т. д. - , (- ) . - - - - -. , .. , , -, -, - , , , , , , , . Однако, в целом, результаты, раскрытые здесь, будут получены при термической обработке сухих соосажденных лигнина и каучука в соответствии с нашим изобретением. , , - - . Термин «лигнин» используется здесь в его общепринятом значении, например, как определено в патенте Поллака 2608537. В рабочих примерах, приведенных ниже, мы использовали коммерческий материал, известный как «Индулин А», который представляет собой коммерческий щелочной лигнин древесины, производимый компанией . Этот материал представляет собой очищенный лигнин сосновой древесины, полученный из бумаги. целлюлоза сульфатная, черный раствор. Это коричневый сыпучий аморфный порошок с небольшим размером частиц, обычно имеющий удельный вес 1,3; влажность 4,3%; зольность 0,4',.; водная суспензия с 3,4; содержание метоксила 13,9%; кажущаяся плотность 25 фунтов на кубический фут; температура плавления 250-275 С; содержание серы 0,8-1,5%. Он нерастворим в воде и большинстве кислот, а также в неполярных растворителях. Он растворим во многих полярных растворителях и щелочных растворах. '" , , 2,608,537. , " " @ . - . , - 1.3; 4.3%; 0.4',.; 3.4; 13.9%; 25 ; 250-275 .; 0.8-1.5%. - . . Следующие примеры полностью иллюстрируют предпочтительный вариант осуществления настоящего изобретения, в соответствии с которым применяется жевательная термообработка. - . ПРИМЕР 1. 1. Горячий помол одностадийной флокуляции лигнина и -. - & -. ФЛОКУЛЯЦИЯ: Готовили маточную смесь латекса - # 1500, низкотемпературного каучукового сополимера бутадиена и стирола (19,7% общего содержания твердых веществ) и лигнина («Индулин А»): 6,18 фунтов. «Индулина А», коричневого порошка, смешивали с 2,64 галл. теплой (от 40 до 50 градусов Цельсия) воды. К этой суспензии добавляли раствор, состоящий из 0,618 фунта. гидроксида натрия, растворенного ок. пинта воды. После перемешивания смеси в течение десяти минут к ней при перемешивании добавляли 78,2 фунта. латекса, содержащего 15,4 фунта. из резины. : - # 1500 , (19.7% ), (" ") : 6.18 . " ," , 2.64 . (40' 50' .) . 0.618 . . . , , , 78.2 . 15.4 . . Затем каучук лигнин-- подвергали совместному осаждению путем пропускания или медленного выливания его в раствор, содержащий 2,51 фунта. 90% муравьиной кислоты в 30 галлонах. воды, предварительно нагретой до 60°С, под высокоскоростной мешалкой. Соосадок затем отделяли с помощью вакуумного фильтра, промывали. кислотой, высушенной при температуре не менее 160 либо в вакуумной сушилке, либо в печи с циркуляцией воздуха. Полученная смесь содержала около 40 частей лигнина на 100 частей сухой массы твердого каучука -. Это представляло собой маточную смесь лигнин--. -- - 2.51 . 90% 30 . , 60 ., . , . 160 . . 40 100 - . -- . ИЗМЕЛЬЧЕНИЕ И ПРИГОТОВЛЕНИЕ КОМПАУНДАЦИИ: Часть () маточной смеси лигнин-- смешивали обычным способом при температуре сырья около 230 . : () -- 230 . Время на мельнице составило примерно 10 минут. Другую порцию () смешивали в лаборатории в течение 48 минут при 120 об/мин и температуре исходного сырья 330 . После смешивания в Бенбери бульон сливали и охлаждали, а смешивание завершали таким же образом, как и в . Окончательные рецепты для каждой порции были следующими: РЕЦЕПТ ОДИН Сухие части на 100 частей - по весу Ингредиент - 1500 (в сухом веществе) 100 100 «Индулин А» (лигнин) 40 40 Стеариновая кислота 2 2 Оксид цинка 5 5 «Парафлюкс» (углеводородный смягчитель нефти) 5 5 МБТС (бензотиазилдисульфид) 1,5 1,5 «Кумат» (диэтилдитиокарбамат меди) 0,5 0,25 Сера 2,5 2,5 ОТВЕРЖДЕНИЕ И ТЕСТИРОВАНИЕ: Образцы и подвергались прессованию при температуре 293 в течение 22, 45 и 90 минут. 10 . () 48 120 330 . . , . : 100 -, - 1500 ( ) 100 100 " " () 40 40 2 2 5 5 "" ( ) 5 5 ( ) 1.5 1.5 "" ( ) 0.5 0.25 2.5 2.5 : 293 . 22, 45 90 . Физические тесты; полученные на вулканизатах, представлены ниже в Таблице . ; . ТАБЛИЦА Время отверждения при 293 . 22 фута 45 футов 90 футов 22 фута 45 футов 90 футов Предел прочности на разрыв (фунты на квадратный дюйм) 3160 3110 3180 2610 2230 2230 Предельное удлинение (%) 570 650 630 550 520 580 Напряжение при 300% удлинении 620 67 0 700 800 900 980 () Дюрометр по Шору А 66 67 68 46 48 48 Оценка абразивного износа относительно 65 61 58 81 83 80 Контроль крутильного гистерезиса натурального каучука при 0,260 0,260 0,254 0,061 0,058 0,054 280 . 293 . 22' 45' 90' 22' 45' 90' () 3160 3110 3180 2610 2230 2230 (%) 570 650 630 550 520 580 300% 620 670 700 800 900 980 () 66 67 68 46 48 48 65 61 58 81 83 80 0.260 0.260 0.254 0.061 0.058 0.054 280 . Кроме того, данные о требованиях к электропитанию. , . гелеобразование и пластичность были получены в ходе термообработки в Бенбери, примененной к части (). Они сведены в таблицу . Следует понимать, что небольшие образцы сырья отбирали через определенные промежутки времени во время термообработки и проверяли на вязкость и содержание геля. , , - (). . - . ТАБЛИЦА * Пластичность Затраченное кВт за 8 мин. при вязкости** Время, фунт, % геля 250 . (-4 при 212 ) 0–42 64,2 119,0 2 фута 3,09 38 38,9–6 футов 3,01 39 31,8–12 футов 2,66 37 27,7 24 фута 2,17 39 29,8–48 фута 1,82 38 16,0 50,0 * Описано в , 128, стр. 626 (август 1953 г.). * 8 . ** % 250 . (-4 212 .) 0 - 42 64.2 119.0 2' 3.09 38 38.9 - 6' 3.01 39 31.8 - 12' 2.66 37 27.7 24' 2.17 39 29.8 - 48' 1.82 38 16.0 50.0 * , 128, 626 ( 1953). ** Вязкость по Муни измерена с помощью большого ротора через 4 минуты. ** 4 . Таблицы и показывают, что термообработка приводит к значительному увеличению модуля упругости при 300% удлинении, заметному увеличению стойкости к истиранию и существенному снижению твердости и гистерезиса при кручении; в то же время термообработка приводит к некоторой потере прочности на разрыв и предельного удлинения; кроме того, термообработка приводит к заметному повышению пластичности маточной смеси. Ложа превращается из «дощатого» мертвого материала в гибкий, мягкий и очень эластичный. Рецептура рецептуры также показывает снижение требуемого ускорителя. - 300% , ; - ; - . "," , . . ПРИМЕР 2. 2. Горячий помол двухстадийного флокулята лигнина и ГР-С; Масло добавляется между шагами. -, -; . ФЛОКУЛЯЦИЯ: Шаг первый: 6,62 фунта. «Индулина А» диспергировали в 3,2 галл. теплой (40–50°С) воды. Предыдущая мельница, которая предварительно была нагрета до «температуры мельницы при запуске», указанной четвертой в Таблице . Очень скоро (в течение одной или двух минут) после помещения каждой порции сырья в мельницу добавляли оксид цинка и стеариновую кислоту (первые два ингредиента, добавленные в рецепте два ниже). Температура сырья очень быстро достигла температуры мельницы, указанной в Таблице , а затем вскоре превысила эту температуру из-за теплоты смешивания. : : 6.62 . " " 3.2 . (40 50 .) . " " . ( ) , ( ; ) . . Каждую порцию измельчали в общей сложности 12 минут и удаляли из мельницы. 12 ' . После этого валик охлаждали до температуры от 100 до 120 , на него последовательно помещали части , , , и и дополнительно смешивали путем добавления вулканизирующих веществ (последние три ингредиента в рецепте два ниже). , 100 120 . , , , ( ). РЕЦЕПТ ДВЕ СУХИЕ ЧАСТИ ПО ВЕСУ - 1500 100) Лигнин («Индулин А») 40) 145 «» 5) ДОБАВЛЕННЫЕ ИНГРЕДИЕНТЫ Оксид цинка («Кадокс») 5 Стеариновая кислота 2 1,5 Кумат 0,25 Сера 2,5 ОТВЕРЖДЕНИЕ И ИСПЫТАНИЯ : Образцы из каждой порции отверждались в течение 22, 45 и 90 минут при температуре 292 . На этих образцах были проведены физические испытания, результаты которых представлены в Таблице ниже. - 1500 100) (" ") 40) 145 "" 5) ("") 5 2 1.5 0.25 2.5 : 22, 45 90 292 . , ; , . ТАБЛИЦА Свойства мастербатчей лигнина--, подвергнутых горячей обработке при различных температурах Соединение Температура мельницы в начале («») 140 200 250 300 300 Температура исходного материала в конце («») 205 240 245 330 325 Пластичность (по Линхорсту при 250 дюймов , 48,0 45,3 44,7 22,1 23,9 8-минутное значение) Напряжение при 300% Удлинение () 22-футовое отверждение 490 480 560 685 710 45-футовое отверждение 510 525 610 730 770 90-футовое отверждение 605 600 670 78 0 800 Среднее отверждения в течение 22, 45 и 90 минут для следующих испытаний приведены ниже: Дюрометр по Шору А 63 62 61 56 55 Крутильный гистерезис: 0,339 0,332 0,329 0,208 0,218 280 0,275 0,255 . 232 .107 .117 Абсолютный гистерезис: 10,2 9,67 9,38 5,70 5,95 280 . 3,84 3,61 3,64 2,50 2,61 Модуль гистерометра: 15,0 14,5 14,4 10,1 10,4 280 . 8,32 8 .33 8,84 9,00 9,13 Степень истираемости в % от 45,2 51,9 57,8 64,5 60,9 Натуральный Контрольная абразивность резины, в % от «А» 100 115 128 143 135 Дюрометр по Шору А (после испытания) 60 59 59 54 55 Из данных таблицы видно, что при общем времени измельчения в 12 минут происходит температура мельницы, ср. 300 : 1) Заметное снижение вязкости сырья. -- - (".) 140 200 250 300 300 (".) 205 240 245 330 325 ( 250"., 48.0 45.3 44.7 22.1 23.9 8-. ) 300% () 22' 490 480 560 685 710 45' 510 525 610 730 770 90' 605 600 670 780 800 22, 45, 90 . : 63 62 61 56 55 : .339 .332 .329 .208 .218 280 . .275 .255 .232 .107 .117 : 10.2 9.67 9.38 5.70 5.95 280 . 3.84 3.61 3.64 2.50 2.61 : 15.0 14.5 14.4 10.1 10.4 280 . 8.32 8.33 8.84 9.00 9.13 % 45.2 51.9 57.8 64.5 60.9 , % "" 100 115 128 143 135 ( ) 60 59 59 54 55 12 , 300 .: 1) . 2) Существенное увеличение модуля или напряжения при удлинении 300/0 для заданного режима отверждения. 2) 300 /0 . 3)
Существенное снижение твердости . . 4)
Значительное снижение гистерезиса, крутильного и абсолютного, и 5) увеличение стойкости к истиранию по сравнению с более низкими температурами фрезерования. , , 5) -, . ПРИМЕР 3. 3. Горячий помол коммерческой маточной смеси лигнина--. -- . Доведение лигнина до 40 частей: коммерческая маточная смесь лигнина--, приготовленная аналогично примеру 1, приведенному выше, компанией и состоящая из 100 частей «холодного» (полимеризованного при низкой температуре) - Использовали твердые вещества (#1500) и 70 частей лигнина «Индулин А». 40 : --, 1, , , 100 "" ( ) - (#1500) 70 " " , . Эту маточную смесь сократили до содержания 40 частей лигнина на сотню каучука (далее обозначаемого «») путем медленного добавления сухого полимера - № 1500 в прохладной 36-дюймовой мельнице. 40 ( "") - # 1500 36- . Одновременно было подготовлено достаточное количество материала для всех лабораторных смесей Бенбери, описанных ниже. Это было сделано для обеспечения равного обращения с маточной смесью перед обработкой в лаборатории Банбери. . - . Состав разрезанной маточной смеси был следующим: Холодная латексная маточная смесь - «Индулин А» 97,2 - 1500 (добавлено) 42,8 Мы обнаружили, что после того, как содержание лигнина в первоначально высоконагруженной маточной смеси будет уменьшено, в ней будут образовываться запасы. обладающие свойствами, почти такими же, как у маточных смесей, приготовленных с изначально более низкой загрузкой, при любом времени обработки и температуре. Высоконагруженной массой можно считать смесь, содержащую около 70-100 частей лигнина на 100 частей каучука. : - " " 97.2 - 1500 () 42.8 , , . 70-100 100 . Нагрузка на протекторный материал находится в диапазоне 3060 частей в час, что, как показано выше, может быть достигнуто на холодном стане (не более 240 ), сначала помещая на него высоконагруженную маточную смесь, обвязывая ее, а затем медленно добавляя сухой полимер; это также можно сделать в Банбери аналогичным образом. 3060 , , , ( 240 .) , , ; . ИЗМЕЛЬЧЕНИЕ И ПРИГОТОВЛЕНИЕ КОМПАундА: Каждую порцию разрезанной маточной смеси смешивали отдельно в мельнице Банбери или на двухвалковой мельнице при разных температурах и в течение разной продолжительности времени. Условия приготовления смесей приведены в таблице . Эти смеси обозначены от 3A до 3R. : 2- . . 3A 3R. Чтобы указать соединение, полученное без размалывания, исходный материал 38 (таблица ) предварительно флокулировали, как в примере 1 выше, и смешивали влажным способом в соответствии с @ ., патент США 2572884, столбец 2, строка 28. в графу 3, строку 1. В этой процедуре необходимые ингредиенты компаунда добавляются к суспензии маточной смеси латекса лигнина - с помощью мешалки (зарегистрированная торговая марка), с последующей сушкой на воздухе и формованием без -измельчения. Контраст этой массы по сравнению с массой горячего измельчения показан в Таблице . . , 38 ( ), 1 , - @ ., .. 2,572,884, 2, 28 3, 1. - ( ) , , -. . . После измельчения порции каждой обработанной разрезанной маточной смеси смешивали по рецепту следующим образом: РЕЦЕПТ ТРИ СУХИЕ ЧАСТИ ПО ВЕСУ Маточная смесь - № 1500 100) 140 Лигнин 40) 5 Парафлюс" 5 Стеариновая кислота 2 МБТС 1,5 "Кумат" Варьируется (от 0,18 до 0,30)* Сера 2,5 *Фактическое количество «кумата», использованное в каждом сырье, указано в Таблице . , : - # 1500 100) 140 40) 5 " 5 2 1.5 " " (0.18 0.30)* 2.5 * " " . Компаундирование осуществляли на прохладной двухвалковой мельнице (100-120 ). 2- (100120 .). Тестовые образцы отверждались через 22, 45 и 90 минут под действием 293c . 22, 45 90 293c . Физические свойства маточных смесей горячей обработки, измельченных при различной температуре и времени, суммированы в таблице и на фиг. 1 к 3. Вязкость по Муни измеряли при температуре 212 с использованием небольшого ротора. - , , . 1 3. 212 . . Запас 3S обозначен на рис. От 1 до 3 с надписью «Не смешивать». «Данные, представленные на рисунках 1–3, представляют собой средние значения, основанные на данных для трех использованных времен отверждения. ТАБЛИЦА Влияние температуры и времени смешивания на физические свойства 40 частей «Индулина А»-- # 1500 Тип протектора Склад 3A 3B 3C 3D 3E 3F 3G 3I 3J 3K 3L 3M 3N 3O 3P 3Q 3R 3S # смешивания Банбери # # Открытый стан # Нет Время, минуты 120 10 20 40 60 5 10 20 40 5 10 20 6 12 24 6 12 24* * Температура сырья, Ф. 275 300 300 300 300 325 325 325 325 350 350 350 230 230 230 300 300 300 Вязкость по Муни -4 при 212 48–60 52 50 73 65–55 68 63 56 Кумат**- 0,24 0,22 0,22 0,22 0,20 0,22 0,22 0,22 0,20 0,20 0,20 0,18 0,26 0,26 0,26 0,24 0,24 0,24 0,3 Данные физических испытаний ( Отверждается при 45 # ) Степень истираемости 22 фута 84 73 75 85 74 73 78 78 87 81 89 91 48 58 66 63 70 80 32 45 футов 88 78 80 87 88 83 85 86 93 88 90 96 48 58 65 66 71 78 31 90' 91 82 86 93 86 78 86 92 103 86 92 105 51 61 64 66 69 84 32 Крутильный гистерезис, 280 . 3S . 1 3 " . " . 1 3 . 40 " "-- # 1500 3A 3B 3C 3D 3E 3F 3G 3I 3J 3K 3L 3M 3N 3O 3P 3Q 3R 3S # # # # , 120 10 20 40 60 5 10 20 40 5 10 20 6 12 24 6 12 24* * , . 275 300 300 300 300 325 325 325 325 350 350 350 230 230 230 300 300 300 -4 212 48 - 60 52 50 73 65 - 55 68 63 56 **- 0.24 0.22 0.22 0.22 0.20 0.22 0.22 0.22 0.20 0.20 0.20 0.18 0.26 0.26 0.26 0.24 0.24 0.24 0.3 ( 45 # ) 22' 84 73 75 85 74 73 78 78 87 81 89 91 48 58 66 63 70 80 32 45' 88 78 80 87 88 83 85 86 93 88 90 96 48 58 65 66 71 78 31 90' 91 82 86 93 86 78 86 92 103 86 92 105 51 61 64 66 69 84 32 , 280 . 22' .157 .189 .180 .150 .151 .181 .164 .134 .123 .139 .106 .120 .290 .282 .240 .220 .203 .155 .364 45 '.155 .185 .176 .145. .166 .163 .122 .118 .132 .101 .144 .274 .272 .245 .209 .189 .147 .254 90 '.153 .178 .167 .143 .141 .164 .150 .117 .109 .127. .091 .109 .264 .257 .243 .205 .184 .142 .278 Дюрометр по Шору А 22 фута 62 63 63 62 60 62 62 58 59 59 56 58 68 68 67 63 62 58 87 45 64 65 65 63 62 64 62 59 60 60 58 59 71 69 69 65 64 59 88 90 футов 65 65 66 63 63 65 64 60 61 62 59 60 72 72 70 67 65 61 89 Растяжение () 22 фута 1860 2300 195 0 1880 1620 2040 2160 2150 1680 2170 2090 2070 2050 2370 2550 1790 2050 1930 1150 45 футов 1960 2020 2230 1920 1920 2300 2250 2180 1840 1950 1740 2030 2140 2440 2410 1850 1980 1880 1010 90' 2090 2350 2160 1930 1650 2310 1960 1960 1290 1860 1560 1830 2130 2260 2560 1960 2000 1910 1030 ТАБЛИЦА -(продолжение). ) Влияние температуры и времени смешивания на физические свойства 40 частей «Индулина А»-- # 1500 Тип протектора Склад 3A 3B 3C 3D 3E 3F 3G 3H 3I 3J 3K 3L 3M 3N 3O 3P 3Q 3R 3S Смешивание # Банбери # # Открытый стан # Нет % Удлинение 22 фута 410 530 470 440 420 490 500 500 410 500 450 480 600 610 620 500 510 470 600 45 футов 400 450 440 400 400 470 450 5 40 390 430 390 440 520 560 520 450 470 420 350 90 футов 380 440 420 390 350 440 400 400 300 400 330 370 460 480 520 430 440 390 -300 () 22 фута 970 720 780 870 820 730 760 740 940 750 880 870 670 720 710 810 840 850 600 45 футов 1120 870 960 1050 990 860 940 900 1010 870 1020 1070 910 880 890 970 990 1000 Сломал 90 футов 1240 1000 1070 1170 1130 990 1070 1040 1250 1180 1280 1130 990 1000 990 1120 1120 1210 830 * Сток 3S был изготовлен методом мокрого смешивания в Хобарте. миксера и добавления ингредиентов рецептуры, как указано выше, без сушки. 22' .157 .189 .180 .150 .151 .181 .164 .134 .123 .139 .106 .120 .290 .282 .240 .220 .203 .155 .364 45' .155 .185 .176 .145 .144 .166 .163 .122 .118 .132 .101 .144 .274 .272 .245 .209 .189 .147 .254 90' .153 .178 .167 .143 .141 .164 .150 .117 .109 .127 .091 .109 .264 .257 .243 .205 .184 .142 .278 22' 62 63 63 62 60 62 62 58 59 59 56 58 68 68 67 63 62 58 87 45' 64 65 65 63 62 64 62 59 60 60 58 59 71 69 69 65 64 59 88 90' 65 65 66 63 63 65 64 60 61 62 59 60 72 72 70 67 65 61 89 () 22' 1860 2300 1950 1880 1620 2040 2160 2150 1680 2170 2090 2070 2050 2370 2550 1790 2050 1930 1150 45' 1960 2020 2230 1920 1920 2300 2250 2180 1840 1950 1740 2030 2140 2440 2410 1850 1980 1880 1010 90' 2090 2350 2160 1930 1650 2310 1960 1960 1290 1860 1560 1830 2130 2260 2560 1960 2000 1910 1030 -(. ) 40 " "-- # 1500 3A 3B 3C 3D 3E 3F 3G 3H 3I 3J 3K 3L 3M 3N 3O 3P 3Q 3R 3S # # # # % 22' 410 530 470 440 420 490 500 500 410 500 450 480 600 610 620 500 510 470 600 45' 400 450 440 400 400 470 450 540 390 430 390 440 520 560 520 450 470 420 350 90' 380 440 420 390 350 440 400 400 300 400 330 370 460 480 520 430 440 390 -300 () 22' 970 720 780 870 820 730 760 740 940 750 880 870 670 720 710 810 840 850 600 45' 1120 870 960 1050 990 860 940 900 1010 870 1020 1070 910 880 890 970 990 1000 90' 1240 1000 1070 1170 1130 990 1070 1040 1250 1180 1280 1130 990 1000 990 1120 1120 1210 830 * 3S . «Индулин А», 40 частей, кофлокулировали с 10 частями холодного - № 1500 по . 2 572 884. " ", 40 , 10 - # 1500 ... 2,572,884. ** Все запасы, кроме 3S, изготовлены следующим образом: 97,2 части холодного ГР-С-70/. Смесь «Индулин А» измельчали на мельнице холодного охлаждения и измельчали 42,3 части - 1500. Смеси Банбери были основаны на частях крупной мельницы; мелкие (открытые резиновые) мельничные смеси по отдельным партиям. Кроме того, на небольшой мельнице при комнатной температуре после жевательной обработки при различных температурах были включены: оксид цинка (5), «Парафлюкс» (5), стеариновая кислота (2), МБТС (1,5), сера (2,5) и «Кумат», как указано выше. ** 3S : 97.2 --70/. " " 42.3 - 1500 . -; ( ) . , : (5), "" (5), (2), (1.5), (2.5) "", . Вязкость отработанного маточного концентрата падает с увеличением температуры или времени обработки. Например, в случае смешивания массы в Банбери, массы от 3A до 3L, значения Муни через 4 минуты при температуре 212 с маленьким ротором были следующими: Время обработки в Банбери, мин. - 5 10 20 40 60 120 Темп. в Ф. . , , 3A 3L, 4 212 . : .- 5 10 20 40 60 120 . . 275 48 300 60 52 50 325 73 65 55 350 68 63 56 Данные, представленные в таблице и на рис. 1-3 показывают: 1) Время пластикации не менее 5 минут и температура пластикации не менее 300 необходимы для достижения значимого увеличения стойкости к истиранию и существенного снижения крутильного гистерезиса и твердости коммерчески практичным способом. На самом деле, время, превышающее 40 минут, редко бывает осуществимо, поскольку это приведет к чрезмерной перегрузке оборудования для жевания. 275 48 300 60 52 50 325 73 65 55 350 68 63 56 . 1 3 : 1) 5 300 . . 40 . 2) Стойкость к истиранию увеличивается с увеличением температуры и времени обработки. При каждой температуре сопротивление истиранию приближается к максимальному значению или выравнивается со временем смешивания (см. рис. 1). Чем выше температура обработки, тем выше получается максимальное значение. 2) , . ( . 1). , . 3) Крутильный гистерезис уменьшается с повышением температуры обработки (рис. 2). 3) (. 2). Как и в случае со стойкостью к истиранию, крутильный гистерезис со временем приближается к пределу, в данном случае к минимальному значению. Значение зависит от температуры мельницы, т.е. чем выше температура, тем ниже значение крутильного гистерезиса, при котором кривая выравнивается. , , , . , .., , . 4) Твердость уменьшается с увеличением температуры и времени процесса (рис. 3). Эти значения указывают на более быстрое приближение к более низкой, минимальной твердости при более высоких температурах фрезерования. 4) (. 3). , , , . ПРИМЕР 4. 4. Для испытаний было изготовлено два комплекта шин. . Каждая шина содержала участок протектора, изготовленный из смеси --лигнина № 1500 (сухой вес 100:40). Набор 1 был приготовлен по известному способу, а Набор 2 - по нашему изобретению. #1500 -- (100:40 ) . 1 , 2 . Секции --лигнина в наборе 1, состоящем из восьми шин, были изготовлены из маточной смеси (исходный материал 4А, таблица )), которая была приготовлена в соответствии с процедурой, изложенной в примере 1 выше, за исключением того, что она не подвергалась был подвергнут горячему фрезерованию и для ускорения использовано 0,3 части «Кумата». Секции --лигнина в наборе 2, состоящем из десяти шин, были изгот