патенты / 19559

780358-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB780358A
[]
От0т: Ай В Л р -Й. Ot0t: -. ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 31 мая 1955 г. : 31, 1955. 780,358 Заявка № 15614/55 подана в Германии 31 мая 1954 г. Полная спецификация опубликована: 31 июля. 1957 780,358 . 15614/55 31, 1954 : 31. 1957 Индекс при приемке: Класс 106(1), (:10B). :- 106(1), (:10B). Международная классификация:-GO6f. :-GO6f. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования в схемах газоразрядных трубок или в отношении них Мы, & , немецкая компания, расположенная в Сименсштадте, Берлин, Германия, и 4, Мюнхен 2, Германия, настоящим утверждаем изобретение, за которое мы молимся, чтобы патент может быть выдан нам, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, должен быть подробно описан в следующем заявлении: , & , , , , , 4, 2, , , , , :- Настоящее изобретение относится к схемам газоразрядных трубок. Такие схемы часто используются в технике электронной коммутации и в области электрических вычислительных машин; как счетные сети, служащие для подсчета электрических импульсов. . ; . В таких счетных схемах обычно используются газоразрядные трубки, имеющие один или несколько управляющих электродов, поскольку основной разряд может поддерживаться после его зажигания независимо от напряжения на управляющем электроде. , , . Такие счетные сети состоят из ряда каскадов, каждый из которых включает в себя одну газоразрядную трубку, и их работа заключается в следующем: последовательно с катодом каждой газоразрядной трубки подключен катодный резистор, параллельно с конденсатором. Управляющие электроды всех трубок подключены параллельно к источнику импульсного напряжения, то есть подсчитываемые импульсы одновременно подаются на управляющие электроды всех трубок. , , : . , , . При возникновении основного разряда в одной из трубок на ее катодном резисторе возникает заданное падение напряжения, которое заряжает параллельно включенный конденсатор. Кроме того. , - . . в результате этого падения напряжения потенциал катода повышается. Это повышение потенциала передается через подключение к управляющему электроду следующей трубки таким образом, что следующий импульс инициирует основной разряд в этой трубке. Основные разряды не зажигаются ни в одной из других трубок, поскольку их управляющие электроды смещены во избежание этого при отсутствии [Цена 3ш. 6д.] напряжение с катода предыдущей лампы. Поскольку конденсатор, включенный параллельно катодному резистору трубки, в которой зажигается разряд, не заряжен в момент возникновения разряда 50, он первоначально работает как короткозамыкатель, так что поддерживающее напряжение, возникающее между анодом и катод этой трубки на мгновение находится между анодами всех остальных ламп 55 и заземленными концами их катодных резисторов. В результате напряжение между анодом и катодом предыдущей лампы падает ниже поддерживающего напряжения из-за напряжения на ее катодном конденсаторе. . . , [ 3s. 6d.] . 50 , , 55 . , . 60 Следовательно, разряд в этой трубке гасится при условии, что ее анодно-катодное напряжение остается ниже поддерживающего напряжения хотя бы в течение периода деионизации. Постоянная времени катодного резистора и конденсатора 65 соответственно должна быть выбрана такой, чтобы это требование удовлетворялось. Однако эта постоянная времени часто зависит от дополнительного условия, а именно, от требования высокой скорости счета, то есть от потенциала, который устраняет блокирующее смещение с каждой трубки и который получается от катодного резистора предыдущего устройства. трубка должна быть доступна как можно быстрее. 60 , - . 65 . , , , , 70 , , . Это требование может быть выполнено только в том случае, если выбрана небольшая постоянная времени 75. 75 . Чтобы удовлетворить оба требования, обычно необходимо сделать катодный резистор такой высокой величины, чтобы при срабатывании каждой трубки полярность напряжения 80 между анодом и катодом предыдущей лампы менялась на противоположную. Было обнаружено, что такое изменение направления очень вредно для трубок и приводит к существенному сокращению срока их службы. Естественно, это применимо 85 в весьма общем плане, не только к схемам счетных сетей, но и ко всем схемам, в которых происходит переполюсовка. , , 80 . . , 85 , , . Изобретение состоит в схемной схеме4,,2780358, включающей газоразрядную трубку, анодно-катодный путь которой соединен последовательно с источником напряжения с комбинацией сопротивления и емкости и выпрямителем, который направлен так, что по крайней мере часть тока трубки протекает через нее в прямом направлении, когда трубка является проводящей и представляет собой одно плечо делителя потенциала, другое плечо которого имеет такой импеданс и подключено так, что, если потенциал источника напряжения При уменьшении остаточное напряжение на комбинации сопротивление-емкость не будет создавать существенного обратного напряжения между анодом и катодом трубки. arrange4.,, 2 780,358 - - , , - . Далее будет описан ряд вариантов осуществления изобретения со ссылкой на прилагаемые схематические чертежи, на которых: на фиг. 1 показана схема согласно изобретению, включающая делитель напряжения, состоящий из двух выпрямителей; на фиг. 2а, 2b и 3 показано напряжение. характеристики схемы, показанной на фиг.1, с делителем напряжения и без него; на фиг.4 показана модификация схемы, показанной на фиг.1; на фиг.5 показана схемная схема согласно изобретению, включающая делитель напряжения, состоящий из выпрямителя и резистора. , а на рисунке 6 показаны характеристики напряжения устройства, показанного на рисунке 5. , : 1 , 2a, 2b 3 1 , 4 1, 5 , 6 5. На рисунке 1 показана схема, в которой делитель напряжения состоит из двух выпрямителей, соединенных последовательно друг за другом. Один выпрямитель включен последовательно с анодкатодным трактом трубки таким образом, что ток трубки течет через него в прямом направлении. Другой выпрямитель подключен противоположно и включен параллельно трубке. Следовательно, этот выпрямитель имеет высокое сопротивление, когда трубка является проводящей. 1 --. . . , . Вариант реализации, показанный на этом рисунке, представляет собой счетную сеть, которая, как показано, состоит из трех газоразрядных трубок и, таким образом, применима только для счета трех импульсов. Однако счетная мощность счетной сети не имеет при этом никакого значения. Газоразрядные трубки , R2 и R3 имеют по два управляющих электрода и S2. Последовательность импульсов напряжения, которая может быть получена от генератора , подается на управляющий электрод каждой лампы через развязывающие резисторы , W2 и W3 соответственно. Каждый из управляющих электродов S2 соединен с предыдущей лампой через развязывающий резистор W4, W5 или W6, так что катодный потенциал предыдущей трубки прикладывается к каждой управляющей сетке S2. В нерабочем состоянии на каждом управляющем электроде присутствует напряжение смещения -Uг, которое подается на управляющие электроды S2 через последовательные резисторы W7, W8 и W9 и на управляющие электроды S1 через общий последовательный резистор W10, и соответствующие им из трех развязывающих резисторов , W2 и W3. , , , . , , . , R2 R3 S2. , , , W2 W3 . S2 W4, W5 W6, S2. , -, S2 W7, W8 W9 S1 W10, , W2 W3. На лампы , 70 R2 и R3 анодное напряжение поступает через общий последовательный резистор W11 от источника высокого напряжения Усп. Ключ Т включен в соединение катода лампы R3 через резистор 75 Вт6 с сеткой S2 лампы . Когда этот ключ закрыт, счетная сеть работает как кольцевой счетчик. Когда ключ открыт, сеть может рассчитывать только до трубки R3. 80 Изменения напряжения, которые происходят в различных точках такой счетной схемы, будут дополнительно объяснены со ссылками на диаграммы, показанные на фиг. 2а и 2b, при этом выпрямители, предусмотренные в схеме 85, показанной на фиг. 1, в первую очередь не учитываются. Предполагается, что счетная сеть находится в состоянии, в котором трубка сработала. Когда импульс подается генератором 90 , он проходит, в частности, на сетку S1 трубки R2, сетка S2 которой настолько смещена из-за повышения потенциала, происходящего от катода трубки , что импульс подается на решетка трубки R2 в момент 95 А достаточна для зажигания основного разряда. , 70 R2 R3 W11 . R3 75 W6 S2 . , . , R3. 80 2a 2b, 85 1 . . 90 , S1 R2, S2 R2 95 . Таким образом, трубка становится проводящей, и, поскольку конденсатор C2 ранее не был заряжен, напряжение между анодом трубки R2, а, следовательно, и анодами 100 трубок и R3, и землей снижается до падения напряжения на основном разряде. Сплошная кривая на рисунке 2а представляет изменение анодного напряжения между анодом и землей. В момент происходит внезапное снижение анодного напряжения до значения поддерживающего напряжения . После этого конденсатор С2, подключенный параллельно катодному резистору W13, начинает 110 заряжаться вследствие падения напряжения на катодном резисторе W13. Таким образом, анодное напряжение снова экспоненциально возрастает до своего первоначального значения. Штрихпунктирная кривая представляет изменение напряжения на катоде 115, которое представляет собой падение напряжения на катодном резисторе W12, включенном между катодом предыдущей трубки и землей. Конденсатор полностью заряжен в момент , и его напряжение определяется 120 падением напряжения на катодном резисторе W12. C2 , R2, 100 R3, . 2a 105 . , . , C2 W13 110 W13. . - 115 , W12 . , 120 W12. Конденсатор начинает разряжаться в соответствии с штрихпунктирной кривой с момента . . Напряжение между анодом и катодом трубки определяется тогда разницей между анодным напряжением и катодным напряжением , то есть =-. Вычитание кривых, показанных на рисунке 2а, дает 130 780 358 кривую, показанную на рисунке 2b, из которой видно, что в данный момент. полярность напряжения меняется на противоположную, после чего оно стремится вернуться к значению, первоначально полученному на анодах, по мере разряда конденсатора и заряда конденсатора C2. 125 , , =-. 2a 130 , 780,358 2b, . , C2 . Время деионизации обозначается . . Как видно, напряжение трубки за это время не достигает напряжения зажигания . При этом разряд в трубке R1 гасится. , . . Изменение напряжения на лампе, как показано на рисунке 2b, предотвращается с помощью выпрямителей G1–G6, предусмотренных в схеме, показанной на рисунке 1. Выпрямители G1–G3, включенные параллельно лампам, закорачивают все напряжения, полярность которых противоположна рабочему напряжению. Когда трубка проводящая, они обладают высоким сопротивлением, поэтому в это время они не влияют на работу схемы. Действие этих выпрямителей иллюстрируется диаграммой, представленной на рис. 3, на которой показано изменение напряжения -25 В между анодом и катодом лампы . Как можно видеть, кривая сначала повторяет ход соответствующей кривой на рисунке 2b до напряжения =0. В этот момент начинается действие выпрямителей G1-30-G3, которые не позволяют напряжению на трубке принять заметное отрицательное значение. Для того чтобы конденсаторы -C3, включенные параллельно катодным резисторам, не могли внезапно разряжаться через выпрямители G1-G3, предусмотрены выпрямители G4-G6, один из которых включен последовательно с цепью анод-катод каждой лампы. . 2b G1 G6 1. G1 G3 - . , . 3, -25 . , 2b =. G1 -30 G3 , . C3 G1 G3, G4 G6 , - . Подобный разряд конденсаторов С1 до -40 С3 необходимо предотвратить, чтобы поддерживать напряжение на трубке, в которой должен гаситься разряд, ниже поддерживающего напряжения в течение достаточного периода времени, а именно, по крайней мере, в течение периода деионизации. . В противном случае напряжение слишком быстро вернется к значению, превышающему поддерживающее напряжение, так что трубка, в которой должен быть погашен разряд, останется проводящей из-за того, что деионизация не завершена. Поэтому полярность выпрямителей G4-G6 выбрана такой, чтобы они предотвращали протекание тока в направлении, противоположном анодному току, то есть ток разряда конденсаторов C1-C3. -40 C3 , . , , . ' - - G4 G6 , , C3. Установлено, что использование таких выпрямителей, предотвращающих указанное реверсирование напряжения, приводит к существенному увеличению срока службы газоразрядных трубок. Это имеет решающее значение, особенно для - электронных коммутационных устройств, в которых используются счетные сети, работающие в соответствии с принципом, упомянутым в начале спецификации, поскольку такие счетные сети обычно связаны с элементами управления, выход из строя которых приводит к серьезные неисправности, если не полная остановка, в соответствующем коммутационном устройстве. , , . ' , - , , , , . Из соображений экономии желательно использовать в 7Q выпрямители как можно меньшего размера. , 7Q . В результате этого может возникнуть вопрос о прямом сопротивлении выпрямителей. , . Величина этого сопротивления важна, особенно в случае параллельно соединенных выпрямителей G1-G3, поскольку, если оно достаточно велико, на этих выпрямителях происходит значительное падение напряжения в то время, пока они являются проводящими. Это напряжение обязательно имеет противоположную полярность 8( к рабочему напряжению в рассматриваемый период времени из-за условий напряжения, описанных выше. Чем выше прямое сопротивление, тем нежелательнее влияние остающегося при этом остаточного напряжения. 85 Чтобы исправить это, можно последовательно с каждым из выпрямителей -G3 подключить параллельно комбинацию сопротивления и конденсатора. G1 G3, , , . 8( . , . 85 G3 . Соответствующая схема 90 показана на фиг. 4, на которой для простоты показан только один каскад счетной схемы. Непоказанные соединения полностью соответствуют схеме, показанной на рисунке 1. Пока 95 сохраняется разряд в трубке, конденсатор С4 заряжается до определенного напряжения. Величина этого напряжения определяется делителем напряжения, состоящим из резистора W15 и обратного сопротивления 100 Ом выпрямителя G1. Так, например, если резистор W15 имеет ту же величину, что и обратное сопротивление выпрямителя G1, конденсатор С4 заряжается до половины поддерживающего напряжения. В момент срабатывания следующей трубки 105 это конденсаторное напряжение подключается между анодом и катодом трубки, в которой должен гаситься разряд, с той же полярностью, что и рабочее напряжение, так как выпрямитель 110 Г1 находится при этом проводимость времени. Однако, поскольку, как указано, напряжение конденсатора равно только половине поддерживающего напряжения, начинается деионизация. 90 4, . 1. 95 , C4 . W15 100 G1. , , W15 G1, C4 . 105 , , , 110 G1 . , , , . Путем соответствующего выбора номиналов комбинации резистор-конденсатор 115 можно получить результат, при котором напряжение на конденсаторе С4 остается достаточно высоким, чтобы предотвратить подачу обратного напряжения на лампу до тех пор, пока выражение - снова не станет положительным. Было 120 обнаружено, что влияние на срок службы трубок очень благоприятно, если номиналы комбинации резистор-конденсатор таковы, что половина поддерживающего напряжения остается на трубке, в которой разряд должен погаснуть при следующих условиях: трубка срабатывает. - 115 C4 - . 120 - 125 . Делитель напряжения другой формы представлен на принципиальной схеме счетной сети, показанной на рисунке 5. В данном случае 13Q - _ _: 5. , 13Q - _ _: 780,358 Каждый делитель напряжения состоит из выпрямителя G4, G5 или G6, который, как и в ранее описанных вариантах реализации, является проводящим, когда трубка является проводящей, и резистора W15, W16 или W17, который имеет низкое значение по отношению к обратному - сопротивление выпрямителя и, следовательно, отводит напряжение, которое меняет потенциал на трубке. Работа счетной сети полностью соответствует работе счетной сети, показанной на рисунке 1. 780,358 G4, G5 G6 , , , W15, W16 W17, - . 1. Поэтому соответствующие составные элементы обозначены теми же ссылочными позициями, что и на фиг.1. Целью делителя напряжения в данном случае является понижение напряжения на катоде хотя бы до такой степени, когда начнется затухание разряда, чтобы при срабатывании следующей трубки потенциал на анодах был еще в 2} выше. чем катодный потенциал трубки, в которой необходимо погасить разряд. , 1. - , , 2} . Таким образом, предотвращается изменение напряжения на трубке. Когда начинается затухание разряда, выпрямитель G4, G5 или G6 становится непроводящим, так как связанный с ним конденсатор , C2 или C3 стремится разряжаться с одной стороны через резистор, включенный параллельно с ним, а с другой стороны - через напряжение делитель. Таким образом, только часть напряжения конденсатора появляется на отводе делителя напряжения, причем большая часть напряжения падает на выпрямителе, поскольку соответствующий резистор D15, W16 или W17 имеет малое значение по сравнению с обратным сопротивлением конденсатора. выпрямитель. И в этом случае значения составляющих делителя напряжения могут быть такими, что к моменту затухания разряда напряжение на трубке приближается к половине значения поддерживающего напряжения. . G4, G5 G6 -, , C2 C3 . , , D15, W16 W17 . , , , . Заряды напряжения, возникающие в различных точках схемы -схемы согласно рисунку 5, показаны на рисунке 6. Кривые, показанные на этом рисунке, по существу соответствуют кривым на рисунке 2а. До момента , когда начинается затухание разряда, штрихпунктирная кривая представляет напряжение на катоде рассматриваемой трубки и напряжение -50 на соответствующем катодном конденсаторе, так как выпрямитель, включенный между катодом и Конденсатор является проводящим, и падение напряжения на нем очень мало. - 5 6. 2a. , , - -50 , . Как уже упоминалось, с момента выпрямитель становится непроводящим по S5, и конденсатор начинает разряжаться. Его напряжение показано штрихпунктирной кривой, обозначенной . Эта кривая напряжения соответствует штрихпунктирной кривой напряжения, показанной на рисунке 2. Напряжение на катоде уменьшается на коэффициент делителя напряжения с момента . Соответствующее изменение напряжения показано пунктирной кривой. Укл. Как будет видно, потенциал катода существенно ниже потенциала на соответствующем конденсаторе. В выбранном примере катод рассматриваемой трубки принимает в момент потенциал, который по существу равен половине поддерживающего напряжения. 70' Следовательно, напряжение на трубке также равно половине поддерживающего напряжения, так как потенциал на аноде снижается точно до поддерживающего напряжения в момент . 75 , -S5 , , . - . - 2. . : . . , -65 - . , . 70' , , . 75
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 13:38:33
: GB780358A-">
: :

780359-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB780359A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 3 июня 1955 г. : 3, 1955. 780,359 Заявка № 15956/55 подана в Швеции 5 июня 1954 г. (Дополнительный патент к № 747642 от 22 октября 1953 г.) Полная спецификация опубликована: 31 июля 1953 г. 1957 780,359 . 15956/55 5, 1954 ( . 747,642 22, 1953) : 31, 1957 Индекс при приемке:-Класс 82(2), H1(2:3). :- 82(2), H1(2:3). Международная классификация:-BO3b. :-BO3b. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс и устройство для разделения твердых материалов с различным удельным весом Мы, , шведская компания из Людвики, Швеция, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся о выдаче нам патента, и о методе, с помощью которого оно должно быть выполнено и конкретно описано в следующем утверждении: , , , , , , , :- В описании патента № 747642 (заявка № 29186/53) описаны процедура и средства отделения руды от пустой породы или других смесей твердых частиц с разным удельным весом методом погружения и всплытия с помощью слоя, имеющий удельный вес между удельным весом руды и пустой породы соответственно. Разделение осуществляют в желобе, который встряхивается или вибрирует таким образом, что среда слоя и разделяемые твердые частицы, которые оба подаются на один конец желоба, движутся к другому его концу. . 747,642 ( . 29186/53) - - - , . , , , , . При прохождении через желоб в подходящих условиях происходит разделение твердых частиц, которые необходимо отделить, так что частицы, имеющие более высокий удельный вес, чем удельный вес, преобладающий в слое, будут собираться на дне желоба, тогда как частицы, имеющие более высокий удельный вес, чем удельный вес, преобладающий в слое, будут собираться на дне желоба, тогда как частицы, поплавок с меньшим удельным весом на станине. Вблизи разгрузочного конца желоба поток материалов затем разделяется на два отдельных слоя, причем такое разделение осуществляется, например, с помощью разделительной пластины, параллельной дну желоба. , , , . , , , . Настоящее изобретение относится к дальнейшему развитию вышеупомянутой процедуры и к средствам, которые будут описаны более подробно в следующем описании. Таким образом, изобретение заключается в создании ряда прилегающих секций в нижней части желоба, через которые в желоб можно добавлять индивидуально контролируемую подачу воды, в отличие от подачи воды обычно на дно [Цена 3 шилл. 6д.] корыто. Далее изобретение будет описано более полно со ссылкой на прилагаемый чертеж. На чертеже фиг. 1 представляет собой перспективный вид реальной сепарационной установки согласно изобретению, а фиг. 250 представляет собой схематическое изображение секции вибрационного желоба, содержащегося в указанной установке, вместе с содержащимся в нем материалом. - . , [ 3s. 6d.] . . , . 1 , . 2 50 , . На фиг. 1 цифрой 1 обозначен вибрирующий желоб 55, в котором происходит разделение. Корыто состоит из прямоугольного короба с плоским дном и вертикальными стенками, открытого сверху и на разгрузочном конце. Внутренние 60 мер корыта составляют 3500 миллиметров в длину, 250 миллиметров в ширину и 450 миллиметров в высоту. На разгрузочном конце желоба расположена разделительная пластина 2, которая приспособлена для подъема и опускания 65 и с помощью которой поток материала, текущий вперед в желобе, разделяется на верхний и нижний слой. Как видно из фиг.2, желоб оборудован двойным дном, как описано в патенте 70 747642, причем верхняя пластина указанного двойного дна перфорирована. Пространство между двумя нижними элементами разделено посредством. из поперечно идущих стенок на пять отдельных секций, к которым вода под давлением подается по резиновым трубкам 3. . 1, 1 55 , . , . 60 3500 , 250 450 . 2, 65 . . 2, , 70 . 747,642, . . 75 , 3. Количество воды, подаваемой в каждую секцию желоба, можно регулировать индивидуально с помощью кранов 4. Кормушка 80 крепится на четырех деревянных гибких стержнях 5 аналогично сетке Феррари. Возвратно-поступательное движение желобу сообщается с помощью движения головки по столу Бутчарта 6. Движение головки 85 осуществляется электродвигателем 7 через трансмиссию 8 с регулируемой скоростью. 4. 80 5 . ' 6. 85 7 8. Среда слоя подается на внутренний конец желоба. Указанная среда, которая может состоять, например, из смеси воды и железорудного концентрата 90, 780,359, стекает в желоб из обезвоживающего конуса 9, имеющего верхний диаметр около 2,4 метра и высоту около 2 метров. Для регулирования количества пластовой среды, поступающей в желоб в единицу времени, на вершинном отверстии конуса установлен резиновый шланговый клапан 10 диаметром около 100 джо миллиметров. Обычно около 300 литров подстилающей среды стекает в желоб в минуту из вершины конуса, причем указанная подстилающая среда имеет содержание воды примерно 45 процентов по объему. Для запуска потока среды слоя из конуса после паузы, в течение которой частицы среды слоя успели оседать, имеются три патрубка 11 для сжатого воздуха и патрубок 12 для воды под давлением, причем указанный патрубок 12 расположен около вершины. конуса непосредственно над клапаном резинового шланга. . , 90 780,359 , , 9 2.4 2 . , 10, 100 . , 300 , 45 . , , 11 12 , 12 . Непосредственно перед открытием клапана резинового шланга подаются сжатый воздух и промывочная вода, таким образом среда слоя переводится во взвешенное состояние, так что она вытекает из резинового клапана равномерным потоком. После того, как поток начался, как правило, можно будет перекрыть как сжатый воздух, так и воду под давлением либо полностью, либо, по крайней мере, примерно так. Куски сырой руды, подлежащие разделению, предпочтительно должны иметь размер 6-60 мм. , , , . , . 6-60 . Необработанная руда подается в желоб сразу после среды из бункера 13, снабженного управляемым питателем 14. Как видно из фиг. 2, необработанная руда не падает прямо в пласт, а падает на наклонную вперед плоскую пластину 18 той же ширины, что и руда. желоба, причем его боковые края приварены к боковым пластинам желоба, при этом указанная пластина расположена на достаточной высоте над дном желоба, чтобы позволить среде слоя течь вперед под пластиной. , , 13 14. . 2 18 . , . Эффект пластины заключается в том, что необработанная руда мягко вводится в среду слоя и равномерно распределяется по всей ширине желоба в той точке желоба, где слой был частично сформирован. Частицы пустой породы будут тонуть очень медленно или вообще не тонуть в густой суспензии 19 над слоем, тогда как частицы руды будут погружаться через суспензию быстро и медленнее через слой. Далее по желобу, где формирование слоя завершено, частицы пустой породы будут плавать по нему. . 19 , ' . , , . Частицы пластовой среды оседают в желобе и вместе с кусками руды образуют пласт. Частицы пустой породы, более легкие, чем слой, плавают поверх последнего. B3y, контролируя высоту слоя, частицы пустой породы поднимаются выше уровня разделительной пластины 2, а частицы руды - под нее, как показано на рис. 2. Два слоя, выгружаемые из желоба над тарелкой и под тарелкой соответственно, попадают каждый на половину промывочного сита 70 15, разделенного на две части. Сито представляет собой обычное вибрационное сито площадью 0,8 х 1,6 метра, снабженное ситовой тканью с такой шириной ячеек, что оно легко пропускает через себя среду слоя 75 и в то же время препятствует прохождению раковины и поплавка. Промывная вода, необходимая для смывания пластовой среды из раковины и поплавка, получается из перелива из конуса 9. В этой связи, возможно, следует отметить, что весь слив из конуса не используется в качестве промывной воды, а часть этой воды, соответствующая количеству чистой воды, подаваемой в процесс, опускается. . , , . B3y , 2 , . 2. , , 70 15 . 0.8 1.6 75 . 9. 80 , - - . Среда слоя 85, разбавленная промывной водой, собирается в отстойнике 16, из которого затем насосом 17 перекачивается в конус 9. Насос 17 представляет собой обычный насос с резиновой футеровкой производительностью от 1500 до 90–2000 литров в минуту. 85 - 16 9 17. 17 - 1500 90 2000 . В установке как. Как описано выше, испытания на разделение были проведены с некоторыми различными железными рудами и дали удовлетворительные результаты. В качестве примера приведем в этой связи только один результат 95, аналогичный полученному в опыте со смесью зеркально-пематитовой и магнетитовой руд. Испытание длилось один час, причем образцы раковины и поплавка массой от 50 до 100-100 килограммов вынимались регулярно каждую десятую минуту. Были получены следующие результаты: . , . , 95 , - . , 50 100 100 . : Распределение 105 Продуктов % Вес-% % Подача 34,4 100,0 100,0 Поглотитель 60,2 51,5 90,0 Поплавок 7,1 48,5 10,0 Средняя производительность, рассчитанная на подачу 110, составила 29,1 тонн в час. Для сравнения можно отметить, что при обогащении этой руды магнитными сепараторами и отсадочными машинами в концентрате получается одинаковое содержание железа, тогда как в хвостах содержится 115-12,4% . 105 % -% % 34.4 100.0 100.0 60.2 51.5 90.0 7.1 48.5 10.0 , , 110 29.1 . ' , 115 12.4 % . Однако, чтобы получить столь хорошие результаты, необходимо выполнить определенные условия. Таким образом, было обнаружено, что размер зерен материала слоя оказывает большое влияние на процесс. Если материал слоя слишком грубый, он становится настолько твердым и жестким, что подвижность частиц в слое снижается, в результате чего в раковине оседают некоторые частицы пустой породы, которые должны были попасть в раковину. плавающий продукт, который содержит частицы, которые должны были попасть в раковину. , , . , 120 . ' , , 125 , . С другой стороны, если материал слоя слишком мелкий, слой не образуется, а среда слоя 130, 780, 359 будет течь в виде вязкой суспензии в желобе, при этом достигается лишь худшее разделение. Однако хорошие результаты разделения были получены с материалом слоя :5, что соответствует ситовому анализу, представленному в таблице ниже. Материал этого пласта представлял собой магнетитовый и зеркальный пематитовый концентрат, который использовался для отделения железной руды от пустой породы. , , , 130 780,359 , . , :5 . - - -, . ЭКРАННЫЙ АНАЛИЗ МИАТЕРИАЛА СЛОЯ. . Процент по весу 5ilS' материала, проходящего через ширину рассматриваемого сита в мм (квадратные ячейки) 1,68 94,5 1,19 85,4 0,84 74,6 0,59 63,8 0,42 47,7 0,297 28,5 0,210 13,3 0,149 6,0 0,105 2,7 0 .074 1.4 В целом можно сказать, что для В целях получения хорошего разделения материал слоя должен иметь такой гранулометрический состав, чтобы более 50% составляло менее 1,68 мм (12 меш по .... 5ilS ' ( ) 1.68 94.5 1.19 85.4 0.84 74.6 0.59 63.8 0.42 47.7 0.297 28.5 0.210 13.3 0.149 6.0 0.105 2.7 0.074 1.4 , , , 50% 1.68 (12 .... Стандарт), но более 0,074 мм 200 меш (по стандарту ....). ) 0.074 200 ( .... ). Кроме того, было обнаружено, что смыв воды со дна желоба должен поддерживаться на уровне определенного максимального количества в единицу времени и на единицу площади дна желоба, чтобы обеспечить хороший результат разделения. Если эта максимальная производительность будет превышена, в желобе не будет образовываться слой, так как среда слоя будет течь в виде суспензии. Ниже указанного максимального количества вода служит смазочным агентом частично между дном желоба и слоем и частично между частицами слоя. , , . , . , , , . Этот смазочный эффект приводит к тому, что высоту слоя в желобе можно легко контролировать с помощью промывки водой снизу. Если снизу поступает больше воды, следует понимать, что слой псевдоожижен, чтобы легче скользить по желобу, что приводит к уменьшению высоты слоя. С другой стороны, если количество воды уменьшается, трение между дном и дном желоба становится больше, в результате чего скорость дна уменьшается, а его высота увеличивается. Контроль высоты пласта весьма критичен, но может быть эффективно осуществлен путем регулирования подачи воды в желоб в соответствии с изменениями подачи в желоб сепарируемой сырой руды. Уровень регуляции увеличивается к концу желоба. Для компенсации изменений высоты слоя обычно достаточно контролировать подачу воды 7Q в секцию непосредственно перед разделительной пластиной. - - . , , . , , , , . . . , 7Q . На подкормочном конце эффект подачи воды наименьший, так как промывка слоя на этом конце, по-видимому, существенно зависит от содержания воды в подсадной среде, подаваемой в желоб. - 75 . При нормальном процентном содержании воды в слое, то есть при водосодержании около 45 процентов по объему, 80% содержания воды в слое можно легко поддерживать практически одинаковым по всей длине слоя. впадина. Однако были проведены испытания и с подачей подстилочного материала в кормушку в почти сухом 85 состоянии, и, конечно, тогда необходимо будет обильнее подавать воду на подающем конце, чтобы обеспечить образование хорошая кровать. Таким образом, согласно настоящему изобретению смыв воды может 90 регулироваться индивидуально в различных продольных частях желоба, что становится возможным благодаря коробке под перфорированным дном желоба, разделенной на соответствующие секции, снабженные 95 отдельным подводом воды для каждый раздел. Подача воды через дно желоба может осуществляться через перфорацию в нижней пластине желоба. Однако отверстия должны быть рассверлены на 100°, так как дно желоба должно быть сделано довольно толстым из-за сильного износа, которому оно подвергается. , . 45 , 80 o2 . - . , , 85 , - - . 90 ', 95 . . , , 100 , . Опытным путем установлено, что хороший результат даст наличие в дне корыта 105 круглых отверстий диаметром 15 миллиметров и распределения 8 отверстий на квадратный дециметр. Однако такая конструкция имеет тот недостаток, что вода не подается в слой 110 равномерно, как хотелось бы, из-за того, что вода, которая «выдавливается вверх через отверстия, будет взбалтывать слой, в результате чего разделение будет затруднено». нарушенный. Кроме того, отверстия легко засоряются, и поэтому их необходимо регулярно прочищать, что является довольно трудоемкой работой. Лучший результат получится, если сделать дно корыта из двух параллельных перфорированных пластин, расположенных одна над другой на расстоянии 1 или 2 120 миллиметров. Верхняя пластина предпочтительно должна иметь крупные отверстия, расположенные близко друг к другу, тогда как нижняя пластина должна иметь разбросанную перфорацию из мелких отверстий, расположенных посередине между отверстиями в верхней пластине. Было обнаружено, что подходящая перфорация должна представлять собой круглые отверстия диаметром 15 миллиметров при взаимном расстоянии между центрами отверстий 30 миллиметров для верхней пластины и отверстия диаметром 3 миллиметра при взаимном расстоянии 60 миллиметров для нижней пластины. 105 15 8 . , , 110 , ' , . , 115 . , 1 2 120 . , , , 125plate. 15 30 , 3 130 780,359 60 . Благодаря тому, что отверстия в нижней пластине перекрываются верхней пластиной, не образуются струи воды, способные взбалтывать слой, а вместо этого вода будет медленно проникать вверх в слой через большие отверстия в верхней пластине. . Кроме того, засорение отверстий нижней пластины предотвращается за счет того, что расстояние между пластинами меньше диаметра этих отверстий. Вследствие этого те частицы, которые могут достичь отверстий, всегда будут меньше самих отверстий и, следовательно, будут легко проходить через отверстия. , . , . Чтобы предотвратить скопление частиц, которые проходят через отверстия в нижние коробки подачи воды, полезно позволить небольшому количеству воды, подаваемой в указанные коробки, выходить через отверстие в дне каждой коробки. , - - . Частицы затем пройдут через указанные отверстия вместе с водой. . Выше было указано, что содержание воды в пластовой среде, текущей в желобе, обычно составляет примерно объемный процент. Этот процент воды является максимальным, при котором может поддерживаться равномерный и тихий поток среды из конуса. В реальном слое каждое зерно B0 более или менее контактирует со всеми непосредственно окружающими его зернами. Поэтому контакт слоя обычно составляет лишь около 40 процентов по объему (он несколько варьируется в зависимости от формы зерен и распределения зерен материала слоя). Таким образом, когда слой формируется в желобе, избыточное количество воды будет выдавливаться через слой вместе с некоторым количеством мелкозернистого материала слоя, образуя слой суспензии 19, плавающий на поверхности слоя. По этой причине нет необходимости более тщательно контролировать процентное содержание воды в поступающем материале слоя, поскольку процентное содержание воды в слое, тем не менее, всегда регулируется до практически постоянного значения, которое обычно составляет примерно 40 процентов. по объему. . - . B0 . 40 ( ). - 19 . , - - - , 40 . ; Однако контроль удельного веса, при котором происходит разделение, можно обеспечить путем регулирования высоты слоя над разделительной пластиной. Указанный удельный вес здесь и далее обозначен С. ; - - , , . . Опыт показал, что несколько более высокое значение можно получить, когда высота слоя над разделительной пластиной выше, чем при низкой, что зависит от того, что удельный вес слоя на поверхности несколько ниже, чем опустить вниз то же самое. , , . Несмотря на весьма небольшие изменения значения , вызванные изменениями высоты слоя над разделительной пластиной, а также формой зерен и распределением Ig5 по размерам материала слоя, по существу полностью определяется удельным весом . материала кровати. Таким образом, по грубой оценке можно рассчитать из по формуле, приведенной ниже, которая основана на опыте 7Q, согласно которому слой обычно состоит на 60 процентов по объему из материала слоя и на 40 процентов по объему из воды: - Ig5 - , . , , 7Q 60 40 : = 0,6 + 0,4 = объемный вес 75-футового слоя. = 0.6 + 0.4 = 75' . Подходящим материалом для отделения железной руды от пустой породы является железорудный концентрат (магнетитовый и/или зеркальный пематитовый концентрат). При разделении концентрата такого типа обычно получают удельный вес около 3,4, что отлично подходит для большинства железных руд. Понятно, что магнетитовый концентрат имеет преимущество, заключающееся в том, что он очень легко разрушается 85; очищается и восстанавливается благодаря своим магнитным свойствам. По этой причине он также заслуживает рассмотрения в практике обогащения других руд и минералов, например хромовых и 90'-марганцевых руд и сульфидных руд, в соответствии с методом погружения и всплытия в соответствии с описанным здесь методом. Считается, что при обогащении угля примеси угля, такие как сланец, образуют наиболее подходящий материал слоя. Для извлечения особенно богатой фракции железной руды для мартеновских целей и т.п. из обычной железной руды в качестве среды 100 используют гранулированный чугун. ( / ). , 80' 3.4 , . 85; . , , 90' -- . , , , 95 . , 1O0 . Поскольку этот материал имеет удельный вес 7,2–7,6, значение будет составлять от 4,7 до 5,0. Несколько более низкое значение (около 4,5) может быть достигнуто за счет использования ферросилиция с процентным содержанием кремния 105 15%, причем этот материал имеет преимущество перед гранулированным чугуном, поскольку он почти нержавеющий. Однако склонность чугуна к ржавлению может быть значительно снижена добавлением гашеной извести в среду слоя. 7.2-7.6, - 4.7 5.0 . - ( 4.5) 105 15%, -. , 110 . Как видно из фиг. 1, показанная на нем установка не имеет специального контура очистки слоя среды. Это связано с тем, что в качестве среды используется железорудный концентрат и что на этом сравнительно небольшом заводе работает обогатительная установка для такого концентрата. Поэтому, если среда слишком загрязнена, добавляется только некоторое количество чистого концентрата. В более крупной установке 120, конечно, можно действовать таким же образом, но при таких обстоятельствах следует, тем не менее, следить за тем, чтобы часть перелива из конуса, которая не используется в качестве промывочной воды на промывочном сите 125, вытекала. обратно в обогатительную фабрику, так как там находится довольно большое количество мелкозернистого концентрата. Если обогатительная установка не предусмотрена, то предпочитают использовать 130 место с возрастающей скоростью, тогда как движение назад происходит с уменьшающейся скоростью. Обращение движения вперед к движению назад происходит также очень быстро, тогда как обращение движения назад к движению вперед происходит медленнее. . 1, . 115 , ' . , , . 120 , 125 _plant, - - . 130 , . , 70 . Это движение приводит к тому, что станина становится легко перемещаемой, так что разделение происходит быстро, при условии, что количество ходов и длина хода являются правильными. Было обнаружено, что подходит то же количество ходов и длина хода, которые обычно используются для встряхивающих столов, т.е. количество гребков должно составлять 80 в диапазоне 200-400 гребков в минуту, а длина гребков должна составлять от 10 миллиметров. Если используются длинные гребки, количество гребков должно быть небольшим, и наоборот. Следует отметить,85 что не только механизм Бутчарта обеспечивает это неравномерное движение, но и большинство используемых в настоящее время механизмов качающегося стола имеют аналогичную природу, например Оверстрем, Плат-0 и Дейстер. Поэтому любой механизм такого типа можно с успехом использовать для управления кормушкой. Также возможно управлять желобом с помощью эксцентрикового механизма, например, так же, как в так называемом сите Феррари. При использовании такого механизма желобу придается равномерное движение, так что движение желоба вперед аналогично его движению назад. 75 . ' , . 80 200-400 10 . . 85 - - , , , -0 . 90 ' . , -. . Благодаря такому перемещению слой будет более компактным, и, как следствие, невозможно будет получить такую же высокую производительность с удовлетворительным разделением, как в первом случае. 100 . Чтобы обеспечить удовлетворительную транспортировочную способность, желоб должен иметь небольшой наклон вперед. Подходящий угол наклона составляет от 1 до 20 между плоскостью желоба и горизонтальной плоскостью. Также имеет значение способ подачи корма в кормушку 110. С целью получения высоких мощностей с удовлетворительным разделением корм следует вводить в поток подстилающей среды очень осторожно и как можно более равномерно, распределяя его по всей ширине желоба. Также важно, чтобы корм вводился на некотором расстоянии от входного конца желоба в месте, где слой частично сформирован, например, на расстоянии 0,3-1 метра от точки подачи питательной среды. Если корм вводится с большой высоты вместе с рудным концентратом, то и куски пустой породы, и куски руды упадут на дно желоба 125, а если скорость подачи высока и/или подача неравномерно распределена по ширине в желобе некоторые частицы пустой породы могут быстро застревать под кусками руды до тех пор, пока не образуется слишком толстый слой магнетита с содержанием выше 130 в качестве материала слоя, поскольку очистка в этом случае может просто происходить с помощью магнитных сепараторов. . 1 20 . 110 . 115 . , 120 0.3-1 . 125 , / 130 , . Следует отметить, что исследования, проведенные на описываемой установке, показали, что процесс гораздо менее чувствителен к чистоте пластовой среды, чем можно было бы предположить. Исследования показали, что результат разделения практически не менялся до тех пор, пока процент примесей не увеличился примерно до 20%. Материал слоя тогда представлял собой смесь зеркального пематита и магнетитового концентрата, а примеси состояли из пустой породы с удельным весом в среднем около 2,8. . , 20%. , 2.8 . Объяснение этого. Считается, что это связано с тем легко наблюдаемым обстоятельством, что слой концентрата частично очищается из-за вибраций за счет того, что зерна породы частично выдавливаются из слоя и откладываются на его поверхности. . , , . Расстояние разделительной пластины от дна желоба может варьироваться, как указано. Это расстояние должно быть больше, чем наибольший размер частиц разделяемого материала, и желательно, чтобы это расстояние было по крайней мере в 1,5-2 раза больше, поскольку в противном случае риск заклинивания кусков руды будет значителен. В описанной выше установке обычно используется расстояние в несколько миллиметров между разделительной пластиной и дном желоба. Наибольший размер частиц разделяемых материалов соответствует ширине ячейки от 50 до 70 миллиметров (квадратные отверстия). Длина разделительной пластины имеет большое значение для разделения. Это происходит потому, что пластина 4Q должна проходить дальше в желоб, чем это происходит из-за возмущений в слое, вызванных выгрузкой продуктов в конце желоба. В описанной установке хороший результат получается, когда разделительная пластина заходит в корыто на 450 миллиметров, считая от конца дна корыта. , . ' , 1.5 2 , . , ' . 50 70 ( ). . 4Q . , 450 , . Более того, весьма важно, чтобы сама разделительная пластина была выполнена так, чтобы вызывать как можно меньше возмущений в движении слоя. , , . Удобнее всего это достигается при помощи довольно тонкой пластинки, введенной параллельно или примерно параллельно дну корыта. . 5S Встряхивание желоба имеет большое значение для результата процесса сепарации. Как уже упоминалось, для работы желоба в вышеописанной сепарационной установке используется механизм встряхивающего стола типа Бутчарта. В указанном механизме желоб приводится в действие тягой, прикрепленной к торцевой стенке желоба, как и в обычных механизмах с вибростолом. Конструкция указанного механизма такова, что при движении желоба вперед принимается 780 359 указанных кусков и предотвращается всплывание указанных кусков вверх, так что они остаются в раковине продукта. Естественно, легче всего это произойдет с небольшими кусочками пустой породы. Если, с другой стороны, корм подается медленно и равномерно распределяется на некотором расстоянии от входного конца желоба, то куски пустой породы будут погружаться лишь медленно или вообще не будут погружаться в густую суспензию над частично сформированным слоем и не будут погружаться вообще. проникают в пласт, тогда как куски руды быстро погружаются во взвесь и затем прижимаются к дну пласта. 5S . , . . 780,359 . , . , , , ' . Лучший способ обеспечить такую мягкую и равномерную подачу — это заставить корм падать на плоскую пластину 18, как описано выше со ссылкой на фиг. 2. Передний край пластины должен располагаться как можно ближе к верхней поверхности потока пластовой среды. Пластину также следует располагать в более наклонном положении, чем желоб, чтобы обеспечить выброс в желоб подходящего количества частиц. Подходящий наклон пластины 18 составляет от 1:10 до 1:5. 18, . 2. . . 18 1:10 1: 5. Задний край пластины должен быть загнут вверх, чтобы предотвратить падение корма с этого конца. При использовании узкой кормушки корм можно подавать сбоку, как показано на рис. 1 и 2, чтобы сформировать на пластине продольную прядь. Под действием вибраций корм будет распределяться довольно равномерно по всей ширине пластины. При использовании более широкой кормушки следует принять меры для получения достаточно равномерного распределения корма по всей ширине тарелки в месте подачи корма. . , . 1 2, . . .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 13:38:33
: GB780359A-">
: :

780360-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB780360A
[]
ПАТЕНТЫ СПЕЦИФИКАЦИЯ IONó; л и т г- ONó; - ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 7 июня 1955 г. : 7, 1955. 780,360 Заявка № 16296/55 подана в Соединенных Штатах Америки 26 июля 1954 г. Полная спецификация опубликована: 31 июля 1954 г. 1957 780,360 . 16296/55 26, 1954 : 31, 1957 Индекс при приемке: - Классы 40(1), N1A3A, N3V6(:); и 83(3), D4A3(::J2:J5), D4B12E. :- 40(1), N1A3A, N3V6(:); 83(3), D4A3(::J2:J5), D4B12E. Международная классификация:-B23b. :-B23b. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Устройство МЫ, & , корпорация, учрежденная и действующая в соответствии с законодательством штата Огайо, Соединенные Штаты Америки, расположенная по адресу 5701 , , , , настоящим заявляем: изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , & , , , 5701 , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится к устройству повторения контура для обработки заготовок с приданием конфигурации, соответствующей конфигурации шаблона или шаблона. . Устройство, воплощающее изобретение, может быть включено в различные типы станков, но в целях иллюстрации оно будет проиллюстрировано и описано здесь как воплощенное в станке токарного типа. , - . Изобретение предполагает создание усовершенствованного устройства повторения контура, которое является высокочувствительным в своем действии, точным и эффективным и которое обеспечивает обработку заготовки с конфигурацией, точно соответствующей конфигурации шаблона или шаблона. , . Более конкретно, изобретение предполагает создание усовершенствованного устройства, повторяющего контур, в котором используется новый механизм управления жидкостью под электрическим давлением, который делает устройство более чувствительным, точным и эффективным и обеспечивает обработку заготовки с точной конфигурацией шаблона или шаблона. Устройство повторения контура, воплощающее изобретение, включает в себя - положения, в которых скорость перемещения ползуна, устанавливающего контурный режущий инструмент, вместе с перемещением и положением регулирующего клапана механизма управления действуют через определенные электрические устройства механизма управления жидкостью с электрическим давлением. для обеспечения точной корреляции между слайдами [Цена 3 шилл. 6 перемещение и положение, а также перемещение толкателя по шаблону для обеспечения обработки заготовки в точном соответствии с контуром шаблона. , - . - - [ 3s. 6 . Изобретение дополнительно предполагает создание устройства повторения контура, в котором любое быстрое или внезапное движение следящего устройства с помощью шаблона, вызывающее внезапное большое открытие в главном управляющем клапане 55, приводящее к быстрому перемещению золотника, действует через систему электрической обратной связи, включенную в механизм управления для модуляции воздействия на механизм управления такого быстрого или внезапного движения ведомого устройства. 55 . Дополнительным аспектом изобретения является создание устройства повторения контура, в котором быстрые или резкие движения ползуна контурного режущего инструмента действуют через систему электрической обратной связи 65 в механизме управления жидкостью с электрическим давлением, чтобы предотвратить выбег или перебег упомянутого ползуна, чтобы, таким образом, гарантировать, что глубина резания инструмента будет точно соответствовать контуру шаблона или рисунка. 65 70 . Далее следует подробное описание варианта осуществления изобретения, который проиллюстрирован на прилагаемых чертежах, составляющих часть данного описания 75, где фиг. 1 представляет собой фрагментарный вид сверху станка, к которому применяется изобретение. 75 , . 1 - . Свинья. 2 представляет собой подробный вид в разрезе, выполненный по линии 2-2 на фиг. 1, если смотреть в направлении стрелок. . 2 2-2 .- 1 . Фиг.3 представляет собой вид сверху задней части машины, показывающий контурный суппорт и следящий элемент, переносимый им и взаимодействующий 85 с шаблоном, который показан установленным на кронштейнах, соедин