патенты / 19255

774124-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB774124A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Изобретатели: УИЛЬЯМ ГРЕЙ и ГАРОЛЬД МОРДЬЮ 774 124 Дата подачи заявки Полная спецификация: 21 апреля 1955 г. : 774,124 : 2 , 1955. Дата подачи заявления: 22 апреля 1954 г. : 22, 1954. № 11728/54. 11728/54. Полная спецификация опубликована: 8 мая 1957 г. : 8, 1957. Индекс при приемке:-Класс 37, С 1 (А:Эл::). :- 37, 1 (: : : ). Международная классификация:- . :- . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования, касающиеся жидкостных резисторов. Мы, ' & , компания, зарегистрированная в соответствии с законодательством Великобритании, Хебберн, графство Дарем, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и 'метод, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: - , ' & , , , , , , ' , , : - Настоящее изобретение относится к жидкостным резисторам, например, для использования в распределительных устройствах в качестве резисторов для соединения между нейтралью трехфазной электрической системы и землей, причем резисторы рассчитаны на прохождение максимального тока замыкания на землю в течение максимальной продолжительности короткого замыкания, разрешенной настройками защитного оборудования. и относится к типу, в котором центральный электрод окружен полым внешним электродом, а пространство между электродами заполнено электролитом. , , , , , ' . Изобретение направлено на создание усовершенствованной конструкции жидкостного резистора, в которой будет снижена склонность электролита к кипению. , . Согласно настоящему изобретению внешний электрод представляет собой вертикальный цилиндр, а центральный электрод представляет собой коаксиальную полую открытую структуру кольцевого поперечного сечения усеченно-конической или ступенчатой формы, ее диаметр постепенно увеличивается сверху вниз до максимума при внизу так, чтобы электроды были ближе друг к другу внизу центрального электрода, чем вверху. , ' - - , ' . Таким образом, начальная плотность тока в электролите будет наибольшей внизу центрального электрода, и там будет иметь место наибольший начальный эффект нагрева, стремясь таким образом компенсировать эффект конвекции, вызывающей подъем нагретой жидкости. , . В связи с этим следует иметь в виду, что электролит, которым обычно является дистиллированная вода, к которой добавлена доля карбоната натрия, имеет выраженный отрицательный температурный коэффициент сопротивления. Таким образом, в известных типах жидкостных резисторов, имеющих цилиндрический электропроводящий элемент В резервуаре, состоящем из внешнего электрода / и коаксиального полого цилиндрического центрального электрода, первоначальный нагрев происходит равномерно по всей осевой длине центрального электрода, но конвекция заставляет нагретый электролит подниматься к вершине центрального электрода, так что Более горячие слои электролита в этой области имеют тенденцию воспринимать «повышенную долю тока нагрузки» из-за их пониженного удельного сопротивления, как следствие, отрицательного температурного коэффициента, и поэтому эти верхние слои постепенно перегреваются и могут закипеть. , ' , / , , , ' ' , , . Настоящее изобретение, концентрируя первоначальный эффект нагрева в области нижней части электрода, имеет тенденцию производить более равномерный эффект нагрева, который распространяется на большую часть электролита. , ' , , . Стенки полого центрального электрода могут быть снабжены одним или несколькими отверстиями, позволяющими холодному электролиту всасываться изнутри через отверстия под действием термосифона в область горячей внешней поверхности электрода. . Таким образом, в одной удобной конструкции центральный электрод содержит ряд цилиндрических колец с открытыми концами, расположенных внахлест, при этом диаметр последующих колец постепенно увеличивается сверху вниз. , . Изобретение можно реализовать на практике различными способами, но один конкретный вариант осуществления теперь будет описан на примере со ссылкой на прилагаемый чертеж, который представляет собой вид в разрезе кратковременно рассчитанного жидкостного заземляющего резистора. , , -- . В проиллюстрированной конструкции резистор представляет собой цилиндрический стальной резервуар 10 со съемной крышкой 11, содержащий электролит до уровня жидкости, обозначенного штриховой линией 412. Крышка 11 поддерживает вертикальную изолирующую вводную втулку 13, через которую проходит высоковольтный ток. проводник напряжения '14, поддерживающий на своем нижнем конце центральный электрод 15, полностью погруженный в электролит. , 10 11 412 11 - 13 - '14 15 . Центральный электрод 115 состоит из серии из трех цилиндрических колец 16, 17 и 18 из листовой стали, каждое из которых открыто сверху и снизу и расположено так, что они перекрывают друг друга и соосны резервуару 10 и друг другу. Диаметр Центральное кольцо 17 больше, чем у верхнего кольца 16, но меньше, чем у нижнего кольца 185. Например, для резервуара, внутренний диаметр которого составляет 7 футов, внешние диаметры трех колец составляют соответственно 1 фут, 8 дюймов, 2 фута. 2 дюйма и 2 фута 8 дюймов. Каждое кольцо имеет осевую длину 12 дюймов и перекрывает соседнее кольцо на 1 дюйм. 115 16, 17 18 , , 10 17 16 185 , 7 , 1 8 , 2 2 , 2 8 '12 1- . Кольца соединены между собой электрически и механически с помощью металлических крестовин 19, приваренных к кольцам, причем верхнее кольцо аналогичным образом соединено с опорным проводником приваренной крестовиной 20, - вся сборка оцинкована горячим способом. 19 , 20, - -.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 10:55:03
: GB774124A-">
: :

774125-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB774125A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. Продолжающаяся разработка жидкофазного дегидрогалогенирования органических галогенсодержащих соединений. Мы, & , компания, учрежденная в соответствии с законодательством Доминиона Канады, , Монреаль, Канада (правопреемник СТЭНЛФ, И ГЕЛЬБЛЮМ), настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующей статье: - Это изобретение относится к способу дегидрогалогенирования органических галогенсодержащих соединений и, в частности, к способу дегидрохлорирования этиленхлорида и ацетилентетрахлорида с получением стабильно высоких выходов винилхлорида и трихлорэтилена соответственно. - , & , , , , , ( , ), , , , :-- - . Одним из способов дегидрогалогенирования органических галогенсодержащих соединений является пиролиз в газовой фазе, при котором указанные соединения нагревают до такой высокой температуры, что они диссоциируют на галогеноводород и олефиновые вещества; Альтернативный метод дегидрогалогенирования заключается в обработке органического галогенсодержащего соединения водными щелочами в жидкой фазе, часто в присутствии других веществ, которые, как утверждается, облегчают реакцию, таких как спирты, гликоли, гликоли, простые эфиры, фенолы и т. д. . - ; - , , , , , , , . Эти методы дают такие ценные продукты, как винилхлорид, трихлорэтилен и др., но имеют ряд практических недостатков. , , ., . Например, в случае пиролиза в газовой фазе органическое галогенсодержащее соединение необходимо нагреть до температуры порядка 400-650°С, пропуская его через трубки с внешним нагревом или через горячую поверхность, расположенную внутри реактора, и продукты необходимо впоследствии охладить. В этих обстоятельствах желаемый продукт подвергается сверхпиролизу, приводящему к разложению внутри реакционной зоны, и на практике обнаруживается, что это ограничивает степень конверсии, которая экономически допустима за проход через реактор. Во многих процессах предшествующего уровня техники большие поверхности подвергаются воздействию высококоррозионных газов при повышенных температурах, и было обнаружено, что побочные продукты, образующиеся во время пиролиза, не могут покинуть реактор и обугливаются на месте, что приводит к необходимости периодического отключения оборудования. агрегат для уборки или предоставления дублирующего оборудования. Очевидно, что пиролиз органических галогенсодержащих соединений при повышенных температурах в газовой фазе сопряжен с многочисленными трудностями. , , - 400650 . , . - , . - , - . - . Также было предложено избежать таких трудностей, работая в жидкой фазе при относительно низких температурах, но в этих условиях ранее можно было осуществить дегидрогалогенирование только с использованием химических дегидрогалогенирующих агентов, таких как каустическая сода, известь или другие щелочные агенты. с присутствием или без присутствия других агентов, предназначенных для увеличения скорости или степени реакции. Однако было обнаружено, что преимущество работы при более низкой температуре уравновешивается стоимостью необходимых химикатов. , , - , - . Цель настоящего изобретения состоит в том, чтобы избежать различных недостатков и повысить эффективность этих способов предшествующего уровня техники, и в частности (А) обеспечить преимущества работы в жидкой фазе при относительно низких температурах без необходимости использования химических дегидрогалогенирующих агентов и (В) избежать необходимости иметь как материал, поступающий в реакционную камеру, так и полученные вещества, покидающие ее при температуре, значительно превышающей температуру кипения дегидрогалогенируемого материала при преобладающем рабочем давлении. , () () , . Другая цель изобретения состоит в том, чтобы избежать контакта образующегося галогеноводорода со стенками реакционной камеры при температурах, существенно превышающих температуру кипения органического галогенсодержащего соединения при преобладающем рабочем давлении, чтобы уменьшить коррозию. - . Еще одной целью изобретения является предотвращение образования ацетиленовых и твердых углеродистых веществ в сколько-нибудь значительных количествах во время пиролиза. . Еще одной целью изобретения является достижение относительно высокой скорости производства желаемого олефина на единицу площади нагретой поверхности и, таким образом, очень существенно уменьшить необходимую площадь поверхности, подлежащую нагреву, по сравнению со способами предшествующего уровня техники. . Целью настоящего изобретения является также упрощение конструкции оборудования, необходимого для проведения процесса дегидрирования, и упрощение управления процессом полезным способом. . В настоящее время обнаружено, что жидкие галогенсодержащие органические соединения могут легко дегидрогалогенироваться при прямом контакте с поверхностью, поддерживаемой при повышенной температуре. . Таким образом, согласно настоящему изобретению предложен способ дегидрогалогенирования органических соединений, представленных общей формулой: < ="img00020001." ="0001" ="017" ="00020001" -="" ="0002" ="020"/>, где представляет собой атом водорода, хлора, брома или фтора или алифатический или ароматический радикал, но в котором при любом один раз только один может представлять собой ароматический радикал, а представляет собой атом хлора, брома или фтора, включающий поддержание массы указанного органического соединения в расплавленном состоянии внутри емкости для него и приведение части указанного расплавленного органического соединения в контакт с горячим поверхность, при этом указанную горячую поверхность погружают в указанное расплавленное органическое соединение в указанном резервуаре и поддерживают температуру указанной горячей поверхности, при которой произойдет дегидрогалогенирование органического соединения. - :- < ="img00020001." ="0001" ="017" ="00020001" -="" ="0002" ="020"/> , , , , , , , . Когда жидкость вступает в контакт с горячей поверхностью, температура которой значительно превышает температуру кипения указанной жидкости, жидкость на поверхности или очень близко к ней испаряется и образует тонкую газовую пленку между указанной поверхностью и корпусом жидкости. жидкость. Всякий раз, когда выражение «в контакте» используется в данном описании и формуле изобретения для описания взаимосвязи органической жидкости, подлежащей дегидрогалогенированию, с горячей поверхностью, используемой для инициирования дегидрогалогенирования, указанное выражение следует понимать как включающее случай, когда вышеупомянутое образуется тонкая газовая пленка; и выражение «в жидком состоянии» следует понимать как относящееся к основной массе органического соединения, несмотря на то, что часть, подвергающаяся реакции, в денежном выражении проходит через газообразное состояние. Следует понимать, что именно этот мгновенный переход в газообразное состояние позволяет использовать более высокие температуры реакции и меньшую площадь нагрева, чем в способах предшествующего уровня техники. , . " " ; " " . , , . Дополнительный источник тепла может использоваться для поддержания жидкости близкой к ее температуре кипения, вместо того, чтобы полностью полагаться на горячую поверхность. . Также, если желательно, могут быть предусмотрены средства перемешивания или циркуляции жидкого органического галогенсодержащего соединения. - . Аналогичным образом можно изменять температуру горячей поверхности в широком диапазоне. , . Таким образом, можно использовать температуры в диапазоне от 600 до 1200°С, хотя предпочтительный диапазон составляет от 800°С до 1100°С. Однако, если температура горячей поверхности слишком низкая, скорость дегидрогалогенирования будет слишком маленькой. 600 1200 . 800" 1100 . , , . Процесс можно проводить при атмосферном давлении, при пониженном давлении или при давлениях выше атмосферного; непрерывная и периодическая работа оказались удовлетворительными. - , ; . Площадь горячей поверхности также может варьироваться в широких пределах, но предпочтительно, чтобы площадь горячей поверхности оставалась как можно меньшей, что соответствовало бы приемлемым выходам и конверсиям. Кроме того, для горячей поверхности можно использовать различные типы материалов, например, сплавы, такие как хромель, металлы, такие как платина, вольфрам, тантал, неметаллические материалы, такие как углерод, карборунд, стекло и различные керамические материалы. , . , , , , , , , , , - , , , . Горячая поверхность может иметь разнообразную форму. . Это может быть прямой провод, катушка, стержень, наперсток, пластина, сетка или трубка. , , , , , . Предпочтительным методом нагрева горячей поверхности является использование электрического тока, но поверхность может быть нагрета и другими средами, такими как горячие газы или жидкости, расплавленный металл или соли или другими способами. , , , . Способ изобретения может быть реализован на практике путем использования котла, содержащего жидкое органическое галогенсодержащее вещество, соединенного с обратным конденсатором для возврата непрореагировавшего материала и ведущего к абсорбционной линии для сбора продуктов. Горячее тело, расположенное под поверхностью жидкости и поддерживаемое при температуре около 900°С, может служить как для поддержания температуры кипения жидкости, так и в качестве горячей поверхности, необходимой для дегидрогалогенирования. Непрореагировавшие пары органического вещества конденсируются и возвращаются в котел. - - . 900 . . . Галогеноводород и дегидрогалогенированный продукт выделяются и разделяются, например, путем абсорбции галогеноводорода в воде и конденсации дегидрогалогенированного продукта в ловушке, поддерживаемой при достаточно низкой температуре. , , . Используя описанную выше методику, многие галогенсодержащие органические соединения можно преобразовать в ценные ненасыщенные продукты. ' . Способ настоящего изобретения иллюстрируется примерами фоллосвино: ПРИМЕР 1. : 1. Аппарат, использованный в этом примере, состоял из колбы, снабженной обратным холодильником. . В колбу вставляют прямой кусок хромельевой проволоки № 30 & длиной 8 см. длиной и площадью 0,64 кв.см. был вставлен и снабжен внешними соединениями для подачи электрического тока. Около 300 мл. В колбу вводили этилендихлорида (технического) и помещали проволоку таким образом, чтобы она была полностью погружена в жидкость. Затем к проволоке подавали электрический ток, нагревая ее до температуры около 8000°С, что наблюдалось с помощью оптического пирометра через жидкость. Пар, который вскоре начал образовываться, был частично конденсирован обратным конденсатором. Остаток пропускали через водяную ловушку для поглощения хлористого водорода, затем через трубку для хлористого кальция для удаления водяного пара и, наконец, через холодную ловушку для сбора образовавшегося винилхлорида. Скорость образования винилхлорида составляла 21,5 г/час. . 30 & 8 . 0.64 . . . 300 . () . 8000 ., . . . 21.5 /. или 33,6 г/час/кв.м. см. нагретой поверхности. 33.6 /./. . . Выход винилхлорида, кипящего при - 13,50 С, составил 88,3%. Потребление электроэнергии на грамм произведенного винилхлорида составило 2,9 ватт-часа. Как жидкость в колбе, так и выделяющиеся из нее пары оказались свободными от твердых углеродистых частиц. Температура отходящих газов составляла 84°С. Образование ацетилена не обнаружено. - 13.50 . 88.3%. 2.9 . . 84" . . ПРИМЕР 2. 2. Процедуру, описанную в примере , повторяли с использованием платиновой проволоки длиной 7 см. длинной площадью 0,88 кв. эмус. В колбу помещали один литр этилендихлорида (технического) и проволоку нагревали до температуры 9000-10000°С. Эксперимент продолжался в течение пяти часов, в течение которых вырабатывался чистый винилхлорид со скоростью 60,1 г/час. или 68,2 грамм/час/кв.м. см. горячей поверхности. 7 . 0.88 . . () 900010000 . 60.1 ./ . 68.2 /./. . . Как жидкость в колбе, так и выделяющиеся из нее пары не содержали твердых углеродистых частиц. Выделено небольшое количество маслянистой черной примеси, растворимой в этилендикриде, которое составило 7 г. Выход винилхлорида составил 86,1%, расход электроэнергии - 2,7 Втч на грамм винилхлорида. Температура отходящих газов составила 840 С. Присутствие ацетилена не обнаружено. Отдельные испытания показали, что на скорость дегидрохлорирования не влияет наличие или накопление нефтяной примеси . . , 7 . 86.1% - 2.7 - . 840 . . . ПРИМЕР 3. 3. Процедуру примера 1 повторили с использованием трех углеродных стержней общей длиной 11,3 см. и площадью 12,3 кв. см. 1 11.3 . 12.3 . . Скорость образования винилхлорида составила 53,2 г/час. или 4,3 грамма/час/кв.м. см. площади поверхности. Выход винилхлорида составил 93 /О, а потребляемая мощность составила 6,9 Втч на грамм винилхлорида. 53.2 /. 4.3 ././. . . 93 / 6.9 - . ПРИМЕР 4. 4. Процедуру примера 1 повторяли с использованием пентахлорэтана в качестве органического галогенсодержащего соединения и хромельевой проволоки & № 30 длиной 6 см. длиной, имеющей площадь поверхности 0,48 кв. см. Выход тетрахиоэтилена составил 97%. Скорость образования тетрахлорэтилена составляла 9,5 г/час. или 19,8 г/час кв. 1 & . 30 6 . 0.48 . . 97%. 9.5 /. 19.8 /.. см. площади поверхности. Потребление электроэнергии составило 3,8 Втч на грамм произведенного терахиоэтилена: температура уходящих газов - 162°С. . . 3.8 - : 162" . ПРИМЕР 5. 5. Процедуру примера 4 повторяли с использованием третичного бутилхлорида. Выход изобутена составил 87%. Скорость образования изобутена составила 16,5 г/час. или 34,4 г/час/кв. см. поверхности. Потребление электроэнергии составило 3,1 Втч на грамм полученного изобутена. Температура выходящих газов составляла 52°С. 4 . 87%. 16.5 /. 34.4 /./ . . . 3.1 - . 52" . ПРИМЕР 6. 6. Процедуру примера 4 повторяли с использованием дибромида этилена. Выход винилбромида составил 69%. Скорость образования винилбромида составила 34,1 г/час. или 44,9 г/час/кв.м. см. площади поверхности. Потребляемая мощность составила 1,5 Втч на грамм произведенного винилбромида. Температура выходящих газов составляла 132°С. 4 . 69%. 34.1 ./. 44.9 / ./. . . 1.5 - . 132" . ПРИМЕР 7. 7. Процедуру примера 4 повторяли с использованием этилидендихлорида. Выход винилхлорида составил 87,7%. Скорость образования винилхлорида составляла 15,8 г/час. или 32,9 г/час/кв.м. см. площади поверхности. Потребление электроэнергии составило 4,2 Втч на грамм произведенного винилхлорида. Температура выходящих газов составляла 580 С. 4 . 87.7%. 15.8 /. 32.9 /./. . . 4.2 - . 580 . ПРИМЕР 8. 8. Процедуру примера 4 повторяли с использованием изопропилхлорида. Выход пропилена составил 87%. Скорость образования пр-пилена составила 16 гин/уш. или 33,4 г/час/кв.м. 4 . 87%. 16 /. 33.4 /./. см. площади поверхности. Потребление электроэнергии составило 3,6 Втч на грамм произведенного пропилена. . . 3.6 - - . ПРИМЕР 9. 9. Процедуру примера 4 повторяли с использованием 1:4-дихлорбутана. Выход бутадиена составил 56%. Скорость образования бутадиена составила 1,2 г/час. или 2,5 г/час/кв.м. 4 1: 4-. 56%. 1.2 /. 2.5 /./. см. площади поверхности. Потребление электроэнергии составило 37,8 Втч на грамм произведенного бутадиена. . . 37.8 - . ПРИМЕР 10. 10. Процедуру примера 4 повторяли с использованием 2-фенилэтилхлорида. Выход стирола составил 92%. Скорость образования стирола составила 11,5 г/час. или 24 г/час/кв.м. 4 2-. 92%. 11.5 /. 24 /./. см. площади поверхности. Потребляемая мощность составила 5,8 Втч на грамм полученного мономера стирола. ПРИМЕР 11. . . 5.8 - 11. Процедуру примера 4 повторяли, используя тетрахлорид ацетилена и 6 смС. Б&С №26 из платиновой проволоки. Выход трихлорэтилена составил 74%. Скорость образования трихлорэтилена составила 33,6 гИн/уш. или 44,2 г/час/кв.м. см. площади поверхности. Расход электроэнергии составил 1,6 ватт-часа на грамм трихиоэтилена. 4 6 . & . 26 . 74%. 33.6 /. 44.2 /./. . . 1.6 - . ПРИМЕР 12. 12. Процедуру примера 8 повторяли с использованием 1:2-дихлор-1:1-дифторэтана. Выход 1:1-дифтор-2-хлорэтилена составил 61%. Скорость образования 1:1-дифтор-2-хлорэтилена составила 7,2 г/час или 9,4 г/час. 8 :2--: 1-. 1: 1--2- 61 % . 1: 1--2chloroethylene 7.2 /, 9.4 /. кв.см. площади поверхности. Потребление электроэнергии составило 8,4 Втч на грамм полученного дифторхлорэтилена. . . . 8.4 - . ПРИМЕР 13. 13. Процедуру примера 8 повторяли с использованием 1:1-дифтор-2:2-дихлорэтана. Выход 1:дифтор-2-хлорэтилена составил 63%. Скорость образования 1:1-дифтор-2-хлорэтилена составила 15,1 г/час. или 19,8 г/час/кв.м. см. площади поверхности. Потребление электроэнергии составило 5,4 Втч на грамм полученного дифторхлорэтилена. 8 1: 1--2: 2-. 1: -2- 63%-. 1:1-- 2- 15.1 /. 19.8 /./. . . 5.4 - . ПРИМЕР 14. 14. Процедуру примера 8 повторяли с использованием 1:1-дифтор-1:2:2-трихлорэтана. Выход 1:1-дифтор-2:2-дихлорэтилена составил 65%. Скорость образования 1:1дифтор-2:24-ихлорэтилена составила 19,4 г/ч. 8 1: 1--1 :2: 2-. 1: 1--2: 2- 65%. 1: - -2: 24ichloroethylene 19.4 ./. или 25,4 грамм/час/кв.м. см. площади поверхности. Потребление электроэнергии составило 4,1 Втч на грамм полученного дифтордихлорэтилена. 25.4 /./. . . 4.1 . С помощью способа настоящего изобретения хлористый водород, или бромистый водород, или фтористый водород можно удалить из соединений, содержащих группу, имеющую приведенную выше формулу. В тех соединениях, которые содержат два разных галогена, один из них обычно удаляется предпочтительнее другого. Например, с помощью изобретения хлористый водород удаляют из 1:1-дифтор-1-хлорэтана. , . , . , , 1: ---. Другими соединениями, которые можно легко дегидрогалогенировать, следуя методике предыдущих примеров, являются этилхлорид, н-пропилхлорид, изопропилхлорид, 1:1:2-трихлорэтан, 1:1-фтор-1-хлорэтан, 1:4-дихлорэтан. бутан, 2-фенилэтилхлорид, этилбромид, 1-фенил-1-хлорэтан, этвлидендифторид, амилфторид, 1-фтор1:1:2:2-тетрахлорэтан, 1:1-2:2-тетрафтор-2-хлорэтан, 1: 2:2-трифтор-1-хлорэтан, 1-фтор-2-хлорэтан, 1-фтор-2:2-дихлорэтан и 1фтор-1:2-дихлорэтан. , - , - , 1:1: 2-, 1: 1ifluorc-' -, 1: 4dichloro-, 2- , , 1--1chloroethane, , , 1-fluor1 :1:2: 2-, 1:1-2: 2--2-, 1:2:2- -1-, 1--2-- , 1--2: 2-, 1fluoro-1: 2-. Из изучения этих примеров и способов предшествующего уровня техники преимущества данного изобретения становятся очевидными. Например, в отличие от опыта большинства способов предшествующего уровня техники, температура паров, выходящих из реакционной камеры, не превышает приблизительно температуру кипения органическое галогенсодержащее соединение при преобладающем рабочем давлении. Поэтому коррозия оборудования не так велика, как при более высоких температурах, преобладающих в способах предшествующего уровня техники. , - . . Кроме того, из-за низкой температуры, при которой пары покидают реактор, облегчается конденсация паров и регенерация продуктов. , , . Таким образом, оборудование, необходимое для осуществления процесса, имеет простую конструкцию и состоит, по существу, из котла, обратного конденсатора, необходимых сборных сосудов и горячей поверхности. , , , . Горячая поверхность, необходимая в способе по изобретению, мала по сравнению с той, которая требуется в способах предшествующего уровня техники. Например, в то время как скорость производства винилхлорида из этилендихлорида в час на квадратный сантиметр в газофазных пиролитических процессах с использованием трубок с внешним нагревом обычно значительно ниже 1 г. а у тех, кто применяет внутренний нагрев в газовой фазе, в среднем не превышает 7 г., то соответствующая цифра в процессе в пять-десять раз больше. . , 1 . 7 ., . Еще одним преимуществом способа по изобретению является то, что он является саморегулируемым. Например, скорость производства можно просто изменять, изменяя температуру горячей поверхности, тогда как в способах предшествующего уровня техники необходимо контролировать две независимые переменные: температуру трубы и объемную скорость. -. , , ' , . Желаемое быстрое удаление продуктов реакции в способе изобретения в значительной степени обусловлено турбулентностью, создаваемой кипением. Хорошо известно, что подобная степень турбулентности может быть достигнута в газофазных процессах только путем сообщения газам чрезвычайно высоких скоростей. . - . Немедленное гашение продуктовых газов в теле жидкости над горячей поверхностью предотвращает образование углеродистых веществ, которые, как обнаружено, увлекаются газами пиролитических способов предшествующего уровня техники. . Мы утверждаем следующее: - 1. Процесс дегидрогалогенирования органических соединений, представленный общей формулой: < ="img00040001." ="0001" ="016" ="00040001" -="" ="0004" ="020"/>, в котором представляет собой атом водорода, хлора, брома или фтора или алифатический или ароматический радикал, но в котором в любой момент времени только один может представлять собой ароматический радикал. , и представляет собой атом хлора, брома или фтора, включающий поддержание массы указанного органического соединения в расплавленном состоянии внутри емкости для него и приведение в контакт части указанного расплавленного органического соединения с : - 1. : < ="img00040001." ="0001" ="016" ="00040001" -="" ="0004" ="020"/> , , , , , , **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 10:55:04
: GB774125A-">
: :

774126-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB774126A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи Полной спецификации: 25 апреля 1955 г. : 25, 1955. Дата подачи заявки: 29 апреля 1954 г. № 12465/54. : 29, 1954 12465/54. Полная спецификация 14, опубликованная 8 мая 1957 года. " 14 : 8,1957. Индекс при приемке: - Класс 12 (1), А 5 (В 4: С 4). :- 12 ( 1), 5 ( 4: 4). Международная классификация:- 6 . :- 6 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Улучшения в подшипниках или в отношении них , ДЖОН БАСС, «Стратмор», Ифилд, , , ",," , Под Кроули, Сассекс, британский подданный, настоящим заявляю, что изобретение, на которое я молюсь, чтобы мне был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в} и в следующем: заявление: - , , , ', , , } : - Настоящее изобретение относится к подшипникам и, более конкретно, к миниатюрным подшипникам для обеспечения работы в измерительном оборудовании, небольших токарных станках, фрезерных станках, шлифовальных станках и т.п., причем основной целью изобретения является создание усовершенствованной формы шарикового или роликового подшипника с посадкой на роликах. тип, обычно известный как подшипник с приводным центром. , , , , . Таким образом, изобретение состоит в миниатюрном приводном центральном подшипнике для целей, упомянутых в предыдущем абзаце, в котором шпиндель для выполнения работы установлен с возможностью вращения в двух наборах миниатюрных шариковых или роликовых подшипников, разнесенных друг от друга в общем корпусе. . В соответствии с предпочтительной компоновкой два комплекта миниатюрных шариковых или роликовых подшипников расположены на противоположных концах корпуса, в котором установлен шпиндель, и удерживаются на месте между контактными поверхностями, наклоненными к оси шпинделя. поскольку два набора подшипников расположены противоположно друг другу, в результате чего сила тяги, действующая на шпиндель, по существу поровну делится между двумя наборами подшипников. , ' , . Предпочтительно одна из контактных поверхностей для одного комплекта подшипников установлена с возможностью регулировки, так что ее положение можно изменять для компенсации износа шариковых или роликовых подшипников. , . Изобретение будет более полно понято из следующего подробного описания, которое дано вместе с сопроводительным чертежом, на котором показан вид сбоку в разрезе миниатюрного приводного центрального подшипника, сконструированного в соответствии с изобретением. , . Ссылаясь теперь на этот чертеж, мы конструируем наш улучшенный приводной центральный подшипник в виде короткого шпинделя 1, который заканчивается в точке , в центральной точке 2 для взаимодействия с работой, и установлен для свободного вращательного движения. в корпусе 3 цилиндрической формы, снабженном двумя наборами миниатюрных шарикоподшипников 4 и 5, расположенных соответственно на противоположных сторонах шпинделя 1. Удобно, что этот цилиндрический корпус 3 открыт с обоих концов перед сборкой, но когда шпиндель 1 установлен в нужное положение, один конец корпуса закрыт кольцевым фланцем 6, который образован на шпинделе сразу за центральной точкой 2 и удерживается на месте чашкой с отверстием, 7 взаимодействующей с корпусом 3, в то время как другой конец корпус закрыт резьбовой заглушкой 8. Два комплекта шарикоподшипников расположены между шпинделем 1 и стенкой корпуса 3, и для того, чтобы они могли быть удовлетворительно расположены на месте, передняя часть «шпинделя 1 имеет» часть 9 в форме усеченного конуса, а внутренняя стенка корпуса, расположенная напротив этой части, имеет ступеньку, образующую наклонную часть 10, при этом две части 9 и «имеют вогнутые поверхности так, чтобы образовывать между собой шариковую дорожку для шарики 4. , 1 3 6 , 2 , 3 4 5 1 , 3 ' 1 , 6, ' 2, , 7 3 , , 8 1 ' 3, , ' , ' 1 ' 9 10, 9 ' 4. Примерно такое же расположение предусмотрено на противоположном конце шпинделя для другого набора шариков 5, за исключением того, что в этом случае контактные поверхности 11 и 12, образующие дорожку шариков, расположены противоположно сторонам на переднем конце шпинделя и ' контактная поверхность 11 на шпинделе образована ' съемной втулкой 13 ', которая установлена с возможностью скольжения на шпинделе 1 и закреплена на месте гайкой 14, навинченной на конец шпинделя 1 так, чтобы положение втулки 13 относительно корпуса 3 может быть отрегулирован для приема, износа шариков или контактных поверхностей. 5, 11 12 ' 11 ' 13 ' 1 14 1 13 3 , . Таким образом, можно видеть, что посредством этой конструкции обеспечивается приводной центральный подшипник, который имеет большую жесткость благодаря расположению шарикоподшипников на каждом конце, и, таким образом, устройство чрезвычайно подходит для использования на небольших деликатных машинах, таких как использоваться в лабораториях или инспекционных отделах для проведения точных испытаний или измерений, поскольку обеспечивает средства поддержания работы 774,126 2 774,126 в точном положении во время шлифования и других вращательных процессов. , , , 774,126 2 774,126 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 10:55:06
: GB774126A-">
: :

774127-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB774127A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Хивенторы: ДЖЕЙМС ПАТРИК КОРБЕТТ, РОБЕРТ УИЛЬЯМ САТТОН и РЕДЖИНАЛЬД ДОНАХО БОЛЛ 774,127 : , 774,127 Дата подачи Полной спецификации 29 апреля 1955 г. 29, 1955. Дата подачи заявления 30 апреля 1954 г. 30, 1954. Полная спецификация опубликована 8 мая 1957 г. 8, 1957. № 12599/54. 12599/54. Индекс при приемке: -Класс 40( 1), Н( 1 А 3 А: 357 ). :- 40 ( 1), ( 1 3 : 357 ). Международная классификация:- 8 . :- 8 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования в системах сервоуправления и в отношении них Мы, , британская компания , 28, , , 2, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молимся о выдаче патента Мы, и способ, с помощью которого это должно быть выполнено, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к системам сервоуправления, которые включают в себя серводвигатели переменного тока. , , , 28, , , 2, , , , , : . Согласно изобретению, в системе сервоуправления серводвигатель переменного тока имеет поле и якорь, возбуждаемые выходным сигналом от устройства с нелинейным импедансом, которое реагирует на управляющий сигнал ошибки, полученный от подходящих средств обнаружения ошибок, и приспособлен для того, чтобы вызывать указанный выходной сигнал будет изменяться примерно пропорционально квадратному корню из указанного сигнала ошибки. , - . В соответствии с особенностью изобретения в системе сервоуправления, которая имеет средства грубого и точного управления, такого типа, в котором серводвигатель управляется совместным воздействием двух компонентных сигналов управления, один из которых осуществляет грубое управление и является пропорциональным сигналу управляющей ошибки, полученному от подходящего средства обнаружения ошибок, причем другое из них осуществляет точное управление и также пропорционально управляющему сигналу ошибки, но является относительно гораздо более чувствительным и имеет величину, ограниченную нелинейным импедансным устройством, указанное серводвигатель переменного тока. , , , - , . двигатель, поле и якорь которого питаются сигналом, сформированным путем объединения упомянутых сигналов управления компонентами, и упомянутое устройство нелинейного импеданса приспособлено для того, чтобы вызывать изменение сигнала управления точным компонентом примерно пропорционально квадратному корню из упомянутого сигнала ошибки. , . Согласно еще одному признаку изобретения, указанное нелинейное импедансное устройство включает в себя усилитель и содержит два одинаковых выпрямителя, соединенных обратно параллельно и параллельно входу или выходу указанного усилителя, при этом фильтры 3 6 подключены к резисторам и/или или средство возрастного смещения напряжения 45, с помощью которого импеданс всего устройства адаптируется для выдачи сигнала, который изменяется примерно пропорционально квадратному корню из упомянутого сигнала ошибки. , - , 3 6 / 45 . Для того, чтобы изобретение могло быть хорошо понято 50, вышеизложенные и дополнительные признаки теперь будут описаны со ссылками на чертежи, сопровождающие предварительное описание, на которых: фиг. 1 показывает взаимосвязь между крутящим моментом 55 и сигналом ошибки для сервосистемы; На фиг.2 схематически показан сервомеханизм, в котором реализовано изобретение; На рис. 3 показана требуемая зависимость между откликом выпрямителя и приложенным к нему напряжением 60 В в сравнении с требуемой характеристикой; На рис. 4 показан нелинейный элемент, включающий выпрямители и систему смещения; Фиг.5 показывает фактическую рабочую характеристику 65 сервомеханизма согласно изобретению в сравнении с идеальной характеристикой и характеристикой, которая была бы получена обычным способом; На фиг.6 показан сервомеханизм 70 согласно изобретению, имеющий грубую и точную регулировку; На фиг.7 показаны формы сигналов, применимые к сервомеханизму, показанному на фиг.6, когда отсутствуют признаки, предоставляемые изобретением, а на фиг.8 показаны формы сигналов, соответствующие рис.7, когда признаки, воплощенные в изобретении, включены в сервомеханизм, как показано на рис. 6, поэтому, если в системе сервоуправления серводвигатель переменного тока устроен так, чтобы не иметь постоянных потерь, крутящий момент двигателя будет пропорционален квадрату напряжения возбуждения, а в нормальной системе, в которой это напряжение является соответствующим 45 по отношению к сигналу ошибки будет нелинейная зависимость между крутящим моментом двигателя и сигналом ошибки, который будет иметь вид //' 5, 9 '9 '\%" '; & 1 ' ' _ 00 _ 774,127 в некоторой степени такое же, как показано на рис. 1 пунктирной кривой. Такая зависимость нежелательна, поскольку она соответствует слабой чувствительности и отклику при малых сигналах ошибок, а линейная зависимость, такая как показанная сплошной линией на рис. 1, равна Предпочтительно: Линейная зависимость между крутящим моментом и ошибкой может быть получена за счет больших токов холостого хода в фазах двигателя, но это приводит к значительным потерям в холостом ходе и нагреву двигателя. Следовательно, если нужно избежать больших статичных потерь в серводвигателе при малой погрешности сигналов и должна быть получена линейная зависимость, должны быть предусмотрены средства для преобразования напряжения питания, пропорционального квадратному корню из сигнала ошибки. 50 : 1 55 ; 2 - ; 3 60 , ; 4 - ; 5 65 ; 6 70 ; 7 - - 6 75 , 8 - 7 - 6 45 //' 5, 9 '9 '\%" '; & 1 ' ' _ 00 _ 774,127 1 , 1 , . На рис. 2 показана традиционная пара магнитных затворов передатчик-сброс, используемая в сервосистеме управления положением. Серводвигатель 10 приводит в движение выходной вал 11, который соединен с магнитным затвором 12 передатчика, питаемым от электрического источника 13. Выход магнитного затвора 12, подается по выводам 14 на магнитную пластину 15 возвратного устройства, имеющую входной вал 16. 2, - 10 11 12 13 12 14 15 16. Выходной сигнал от магнитного переключателя 15 подается на усилитель 17, и усилитель подает питание на двигатель 10. Выходной сигнал сирены от магнитного переключателя 15 является сигналом ошибки, а на двигатель 10 подается упомянутое выше напряжение возбуждения. линейная зависимость между этими характеристиками усилителя 17 может быть сделана нелинейной. Для этой цели элемент может быть введен между магнитным затвором 15 и усилителем 17 или между усилителем 17 и двигателем 10. Из этих трех элемент 18 показан на рис. 2. находится между магнитным затвором 15 и усилителем 17, но следует понимать, что элемент, имеющий аналогичную функцию, может быть легко введен в выходной каскад усилителя или в промежуточный каскад усилителя. 15 17 - 10 15 10 - 17 - 15 17 17 10 18 2 15 17 . Функция нелинейного элемента 18 состоит в том, чтобы обеспечить выходной сигнал, который будет пропорционален квадратному корню из входного сигнала. Уравнение, связывающее выходной сигнал, скажем , и входной сигнал, скажем , можно записать в форме: = , где – константа пропорциональности. При дифференцировании этого уравнения коэффициент усиления , требуемый от этого нелинейного элемента 18, будет равен: - 18 , , , , : = - 18 : 1 ._ _ 2 / Требуемый коэффициент усиления очень велик для малых входных напряжений, он бесконечен, когда входное напряжение равно нулю, и уменьшается в соответствии с приведенным выше уравнением по мере увеличения входного напряжения. 1 ._ _ 2 / , . Поскольку на практике невозможно достичь бесконечного усиления, всегда будут отклонения от истинной характеристики квадратного корня для очень малых входных напряжений. Требования к нелинейному элементу заключаются в том, что сопротивление элемента должно уменьшаться по мере увеличения напряжения сигнала и желательно, чтобы оно приблизительно соответствовало приведенному выше уравнению 65 путем введения резисторов с целью согласования системы с конкретной нагрузкой. Кроме того, поскольку сопротивление нелинейного элемента можно регулировать с помощью подходящего постоянного напряжения смещения в системе, дополнительная 70 переменная обеспечить наличие соответствия. На практике идеальное соответствие невозможно, но можно получить разумные приближения к требуемой характеристике. - 65 70 . Назвав сопротивлением нагрузки , сопротивлением 75 нелинейного элемента и , включенных параллельно, а также назвав внутреннее сопротивление источника, питающего эти , то соотношение между ,, и должен иметь следующую форму, чтобы связь между и имела форму, приведенную выше: , 1 -( 1 ±) 2 -1 . , , 75 - , , , , ,, 80 , : , 1 -( 1 ±) 2 -1 . ( 1 ±) . На рис. 3 теоретическая характеристика, соответствующая приведенному выше уравнению, показана для 85 ряда значений . Также показана, обозначенная , фактическая характеристика, связывающая сопротивление селенового выпрямителя и напряжение на выпрямитель Далее, обозначенный , представляет собой соответствующую характеристику того же выпрямителя 90 с наложенным на него напряжением смещения для приведения характеристики в более подходящий рабочий диапазон. ( 1 ±) , 3 85 , , , , 90 . На практике может оказаться необходимым включить нелинейный элемент 95 между предварительным усилителем и усилителем, чтобы повысить уровень входного напряжения на нелинейном элементе до подходящего значения. Например, ограничения которые возникают при проектировании такой системы, могут заключаться в том, что полное сопротивление источника 100 Ом фиксировано, когда нагрузка фиксирована, чтобы обеспечить максимальную передачу мощности в отсутствие нелинейного элемента, а выходной сигнал перезапускающего магнитного механизма может быть ограничен величиной значение напряжения разомкнутой цепи на 105 градусов рассогласования. Эти ограничения определяют требуемое значение диапазона импеданса нелинейного элемента, и, поскольку этот импеданс является функцией напряжения, ограничения вполне могут привести к необходимости использования предварительного усилителя 110. Нужен ли предварительный усилитель, зависит от типа выбранного нелинейного элемента и требуемого диапазона напряжения. - 95 - - , 100 - , 105 - - 110 - - . На рис. 4 показан нелинейный элемент, образованный выпрямителями 19, расположенными в параллельном соединении 115 между выходными клеммами и входными клеммами 21. Потенциометры 22 питаются от переменного тока. 4 - 19 115 21 22 . источник 23 через трансформатор 24, а мостовые выпрямители 25 служат для введения напряжения смещения 120 в схему выпрямителя. Трансформатор 24 имеет две вторичные обмотки одинаковой мощности, питающие два сигнала, получаемые с магнитных перемычек переустановителя, тогда вход усилителя будет иметь вид ломаной кривой, показанной на рис. 7. Такая кривая имеет тот недостаток, что некоторые ее части указывают на увеличение угла ошибки с уменьшением напряжения, тогда как другие части соответствуют увеличению угла и увеличению напряжения. Следовательно, система может иметь ошибочное положение при определенных условиях 75, и вместо того, чтобы установиться в положении, соответствующем нулевому несоосности между выходным и входным валами, он вполне может остановиться на каком-то фиксированном несоосности или искать это положение. Независимо от того, 80 это происходит или нет, зависит от относительные амплитуды сигналов грубой и тонкой ошибки. Как видно из рис. 8, если бы пунктирная кривая имела большую амплитуду, она могла бы пересечь ось абсцисс, и знак отношения напряжения ошибки и угла ошибки изменился бы. Известный способ преодоления эта трудность заключается в том, что входной сигнал усилителя от магнитного переключателя 28 точного управления отключается каким-либо релейным средством, если выходной сигнал магнитного переключателя 90 превышает фиксированную величину, так что в случае большого рассогласования магнитный переключатель грубого управления покрывает работу сервопривода до тех пор, пока несоосность не будет достаточно уменьшена, чтобы обеспечить стабильную работу 95 из объединенных сигналов. С помощью системы, показанной на рис. 6, используя нелинейный элемент 18, можно ограничить или уменьшить выходной сигнал. от нелинейного элемента для больших значений несоосности. Это дает системе 100 высокую степень чувствительности к сигналам с низкими ошибками. Подходящим выбором нелинейного элемента и параметров схемы можно приблизить общий входной сигнал усилителей. к закону квадратного корня для таких малых 105 значений несоосности. Кроме того, когда несоосность становится больше, относительная чувствительность грубого и точного управления регулируется так, что сервомеханизм имеет тенденцию больше реагировать на выходной сигнал грубого управления магнитного сдвига 111. При таком В системе комбинированный входной сигнал усилителя может иметь форму, показанную на рис. 8, где показаны синусоидальные выходные сигналы двух магнитных переключателей, выходной сигнал магнитного переключателя грубого управления 115, показанный ломаной кривой, и выходной сигнал магнитного переключателя точного управления. Сдвиг магнитного поля, наложенный на выходной сигнал магнитного сдвига грубого управления, показан пунктирной кривой. Полная кривая 120 показывает, как нелинейный элемент сглаживает выходной сигнал магнитного сдвига устройства сброса точного управления. 23 24, 25 120 24 7 70 75 80 8, 85 28 90 95 6, - 18, - 100 - 105 , - 111 8, , 115 120 - . Выгодно вызвать насыщение некоторого элемента, чтобы объединенный сигнал не мог подняться выше значения, обозначенного буквой , скажем, на рис. 125. 8 Такое насыщение может быть вызвано какой-либо особенностью усилителя или может быть вызвано сложением двух сигналы с помощью трансформатора и проектирование трансформатора так, чтобы он насыщался при подходящем значении. Принимая во внимание, что в приведенном выше 130 используются идентичные мостовые выпрямители, поскольку расположение должно быть таким, чтобы напряжения смещения, приложенные к выпрямителям 19, были в противоположных направлениях, поскольку сами выпрямители соединены между клеммами в противоположных направлениях, и желательно, чтобы импеданс всего нелинейного элемента не зависел от полярности входного сигнала. , , 125 8 130 19 - . Когда на практике используется система, подобная описанной выше, можно получить характеристику крутящего момента в зависимости от ошибки для сервомеханизма, которая является достаточно линейной. - . На рис. 5 пунктирная линия показывает фактическое соотношение крутящего момента и ошибки, которое было получено в сервомеханизме, включающем в себя соответствующим образом согласованный элемент нелинейного выпрямительного типа. Две сплошные линии показывают идеальную характеристику, то есть линейную зависимость между крутящим моментом и ошибкой. и тот, который соответствовал бы, если бы вместо нелинейного элемента был включен линейный элемент, то есть тот, в котором крутящий момент пропорционален квадрату ошибки. 5 - - - , , - , . Более чувствительная система получается, если дополнительные магнитные муфты через повышающие коробки передач подключены к магнитным пластинам передатчика-перезапуска. , - , - . Такое расположение показано на рис. 6. Передатчик 12 соединен через коробку передач 26 с дополнительным магнитным зажимом 27. Магистральный зажим 27 электрически соединен с аналогичным магнитным зажимом 28, который соединен через коробку передач 29 с магнитным зажимом 15 сброса. В этом случае выходной сигнал от Магнитный клапан 28 подключен через нелинейный элемент 18 к усилителю 17, а выход магнитного клапана 15 подключен непосредственно как вход к усилителю 17. Передаточные числа коробок передач 26 и 29 равны и таковы, что магнитные клапаны 27 и 28 функционируют. в качестве точного управления, а магнитные переключатели 12 и 15 функционируют в качестве грубого управления. В такой системе стабилизированная работа сервомеханизма будет в основном определяться сигналом, проходящим через нелинейный элемент, поскольку выходной сигнал от магнитного переключателя точного управления будет , для данного несоосности выходного и входного валов 11 и 16 соответственно, быть существенно больше, чем выходной сигнал от магнитного клапана 15 грубого регулирования. системы и при определенных условиях может привести к нежелательной работе системы, если не будут приняты соответствующие меры предосторожности. Рассмотрим, например, рис. 7. 6 12 26 27 27 28 29 15 28 - 18 17 15 17 26 29 27 28 12 15 - - , 11 16 , 15 , , 7. На рис. 7 выходные сигналы двух магнитных переключателей 15 и 28 показаны соответственно полной и пунктирной кривыми в зависимости от угла ошибки сервомеханизма. Предполагается, что магнитный переключатель точного управления имеет более низкое пиковое выходное напряжение, чем магнитный переключатель точного управления. грубое управление магнитным скольжением Показанная форма волны