патенты / 19138

771741-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB771741A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 771,741 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 12 августа 1955 г. 771,741 , 12, 1955. № 23332155. 23332155. / \, Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 13 сентября 1954 г. / \, 13, 1954. Полная спецификация опубликована 3 апреля 1957 г. 3, 1957. Индекс при приемке:-Класс 81(1),В2(::). :- 81 ( 1), 2 (: : ). Международная классификация:- 61 ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ :- 61 Стабильные растворы солей диэтилстильбестеролдифосфата Мы, , , корпорация, организованная и действующая в соответствии с законодательством штата Индиана, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 1127 Миртл-стрит, Элкхарт, Индиана, Соединенные Штаты Америки, настоящим настоящим полагаем заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и способ его реализации должны быть подробно описаны в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к производству термически стерилизованных стабильные растворы солей диэтилстильбестеролдифосфата и, в частности, для приготовления стерилизованных нагреванием ампулированных растворов солей диэтилстильбестеролдифосфата, которые устойчивы к образованию в них осадков и осадков. , , , , , 1127 , , , , , , , , : - - . Ампулированные растворы солей диэтилстильбестеролдифосфата, которые до сих пор были коммерчески доступны, имели ряд недостатков, примерами которых являются следующие: стерилизация теплом или паром ампулированных растворов солей диэтилстильбестеролдифосфата приводит к образованию тяжелого осадка, который становится более выраженным. с течением времени продукт в этой форме, конечно, не может быть использован, и, следовательно, необходимо, чтобы ампулы производились путем асептического наполнения, со всеми трудностями, расходами и опасностями, связанными с этим методом. Ампулы заполняются в асептических условиях, содержимое каким-то образом распадается при комнатной температуре и в течение довольно короткого периода времени образует достаточное количество осажденного материала, чтобы сделать продукт неприемлемым для медицинских работников. : , , , , , , . Мы обнаружили, что устойчивость растворов солей диэтилстильбестеролдифосфата, особенно натриевой соли, к образованию осадков в заметной степени повышается при приготовлении таких растворов в диапазоне от 9 до 11 и особенно . = 10. Мы обнаружили, что растворы, приготовленные в соответствии с нашим изобретением, можно стерилизовать, предпочтительно в форме ампул по 3 с 6 дл, обычным процессом автоклавирования при 15 в течение пятнадцати минут и 50, что исключает любую тенденцию к образованию осадки в процессе обработки исключаются. , , , 9 , 11, 10 , , 3 6 , 15 50 . Было установлено, что срок годности ампулированных растворов солей диэтилстильбестерола, приготовленных в соответствии с нашей технологией, удивительно превышает срок годности нынешних коммерческих амулированных растворов, и что, как определено методами быстрого старения, наш метод Препарат обеспечивает растворы, срок годности которых в 50–100–60 раз больше, чем у нынешних коммерческих ампулированных растворов. 55 , , , 50 100 60 . Предпочтительный вариант осуществления нашего изобретения изложен в следующем примере: ПРИМЕР 65. , : 65 1
.0 Для высушивания диэтилстильбестеролдифосфата при перемешивании добавляли обычный гидроксид натрия, полученный с использованием апирогенной воды, до тех пор, пока весь последний не перешел в раствор, и продолжали добавление щелочи до достижения рН 10,70. Затем добавляли апирогенную воду. Для достижения необходимого объема еще раз проверяют и при необходимости корректируют добавлением небольшого количества щелочи, раствор запечатывают в стеклянные ампулы и 75 ампул стерилизуют нагреванием в автоклаве. Чтобы поднять до 5 мл раствора, содержащего 250 мг диэтилстильбестеролдифосфата, что соответствует содержимому ампулы от 7,5 до,10, требовалось количество щелочи 80, эквивалентное 0,15 мл 1,0 нормального гидроксида натрия, что указывает на то, что раствор не высокоактивен. буферизуется в этом диапазоне. .0 , - , , 10 70 - , , 75 - 5 250 , , 7 5 , 10, 80 0 15 1 0 , . По-видимому, седимеризация, возникающая в растворах солей диэтилстильб-85-терол-дифосфата, возникает в результате разрушения диэтилстильбстерола-монофосфата и диэтилстильбстерола, причем последний образует основную массу осадка. Ниже в таблице приведены табличные данные, иллюстрирующие стабильность 90-6 -растворов. натриевых солей диэтилстильбестеролдифосфата, полученных при различных значениях , растворы некоторых из которых, как указано, были автоклавированы. 85 , , 90 6 ', , , . Проверка разложения была проведена с использованием модифицированной методики для определения диэтилстильбестерола. Мы обнаружили, что дифосфат диэтилстильбестерола не дает цвета при использовании этого метода, в то время как, наоборот, диэтилстильбестерин и монофосфат диэтилстильбестерола оба дают измеримую синюю окраску. 95 771,741 , . Результаты, приведенные в таблице , дают комбинированное значение «свободного диэтилстильбестерола», что означает, что количества диэтилстильбестерина-диэтилстильбстероламонофосфата в тестируемом растворе дают комбинированную окраску, равную цвету, полученному из стандартного раствора, содержащего - -. объем диэтилстильбестерола. Результаты приведены в милли15 граммах свободного диэтилстильбестерола на 5 мл. " " - ; - - 15 " " 5 . раствора, который в свежеприготовленном виде содержал 250 мг диэтилстильбестерола дифосфата на 5 фл. Чаи ускоренного созревания осуществляют с использованием различных сроков и 20 условий хранения; однако те, которые хранились при температуре 120°, приведены в таблице как показатель относительной стабильности. Другие области хранения, включая комнатную температуру, аналогичны результатам, полученным при 1200°, но разрушение происходит медленнее при более низких температурах. , , 250 5 20 ; , 120 ^ ' 1200 25 . ТАБЛИЦА 1. 1. «Свободный диэтилстильбест» /5 мл раствора. Оригинальные анализы. Две недели хранения, па 6 6 в асептическом наполнении 62 мг 15 50 мг. " '" /5 6 6 62 15 50 . рН 9 в асептическом наполнении 41 мг 60 мгм. 9 41 60 . 9 амлтоклавированный 3 50 мг 4 00 мг. 9 3 50 4 00 . р Н 10 автоклавированный 1 35 мг 1 35 мг. 10 1 35 1 35 . рН 11 автоклавированный 88 мг 80 мгм. 11 88 80 . Коммерческий образец рН 7 5 2 48 мг 5 40 мгм. 7 5 2 48 5 40 . Коммерческий образец, рН 7,5, автоклавированный. Тяжелый осадок. Из вышеизложенного следует отметить, что при рН 6,6 происходит чрезвычайно быстрое разложение. 7 5 6.6 . При 9 разложение значительно замедлялось, но начальное разложение во время стерилизации все еще было довольно высоким. При 10 и 11 начальное разложение было относительно низким, а разложение с возрастом при температуре хранения практически прекратилось. Коммерческий продукт , как видно, очень плохо осаждался при автоклавировании, и, кроме того, коммерческий продукт, не подвергавшийся автоклавированию, имел довольно высокую скорость разложения при выдерживании при температуре ускоренного старения. 9, , 10 11, , , , , . Было установлено, что срок годности ампулированных растворов солей диэтилстильбестерола, приготовленных в соответствии с нашей методикой, удивительно превышает срок годности существующих коммерческих ампулированных растворов, и что, как определено методами быстрого старения, наш метод приготовления обеспечивает решения, которые обеспечат в 50-100 раз больший срок хранения, чем существующие коммерческие ампулированные растворы. , , , 50 100 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 09:51:34
: GB771741A-">
: :

771742-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB771742A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Крепление плуга. . Мы, - , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, почтовый ящик 512, Милуоки 1, Висконсин, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем об изобретении, за которое мы молимся. что нам может быть предоставлен патент, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, должен быть подробно описан в следующем заявлении: - Это изобретение относится к плугам и, в частности, касается нижнего узла плуга для отвальных плугов и и т.п., в котором режущая кромка сформирована на лемехе "одноразового" типа, то есть на лемехе, который предназначен для замены, а не для восстановления, когда он затупился или стал непригоден для использования из-за износа. , - , , , 512, 1, , , , , :- , , "-" , , . Особая проблема, с которой сталкивались в прошлом при использовании лап одноразового типа, заключается в том, чтобы дать возможность фермеру правильно разместить ее, чтобы нижняя часть плуга после установки новой лапы имела гладкую рабочую поверхность и работала практически с такой же эффективностью. как новый заводской агрегат. - . До сих пор для крепления лемеха к крестовине нижней части плуга было принято использовать обычные болты с конической головкой, и с помощью таких болтов фермер, как правило, не мог заменить лемех, не имея головок этих лемехов. Болты либо выступают за рабочую поверхность лемеха, либо их головки погружаются слишком глубоко в лемех, оставляя полость или выемку, в которой будет скапливаться почва. Если головка болта слишком высока и выступает за рабочую поверхность лемеха, это вызывает трудности с торможением и очисткой - факт, хорошо известный не только фермерам, но и производителям плугов. , , , , . , . В целом, целью изобретения является создание усовершенствованного узла нижней части плуга, включающего в себя лемех одноразового типа, который может быть легко обслуживаем фермером практическим и вполне удовлетворительным образом. , - , . Более конкретно, целью изобретения является создание усовершенствованного узла нижней части плуга, включающего лемех одноразового типа и крепежные болты для них, при этом лемех и болты при замене точно совпадают друг с другом, так что головки болтов будут находиться по существу на одном уровне с рабочей частью. лицевой стороне лемеха, и чтобы не было необходимости стачивать выступающие головки болтов после установки нового лемеха и новых крепежных болтов. , óf , , , , . Дополнительная цель изобретения - усовершенствованный нижний узел плуга упомянутого выше характера, в котором износ лемеха и головок крепежных болтов лемеха будет менее склонен ослаблять крепление лемеха, чем аналогичный износ в плуге. нижняя сборка с использованием обычных крепежных болтов с конической головкой. . Дополнительной целью изобретения является создание усовершенствованного нижнего узла плуга вышеупомянутого характера, который является предельно простым и пригоден для массового производства при относительно низких затратах. . Согласно изобретению отвальный плуг содержит изогнутый отвал, крестовину, соединенную с задней стороной отвала и имеющую краевую часть, выступающую за нижний край отвала, лемех, имеющий плоскую часть крепления, находящуюся над отвалом. краевая часть конструкции крестовины, при этом болты имеют цилиндрические головки, плотно входящие в цилиндрические расточки в отверстиях для болтов в лемехе так, что плоская верхняя поверхность каждой головки болта находится на одном уровне с рабочей поверхностью лемеха и плоской нижней поверхностью Головка каждого болта располагается на плоской поверхности в нижней части соответствующей цековки. , , , . Предпочтительно хвостовик каждого болта, расположенный с отверстием для болта в лемехе, имеет некруглое сечение, и сечение соответствующего участка отверстия для болта в лемехе имеет соответствующую форму. - - , . Теперь изобретение будет описано более подробно со ссылкой на один иллюстративный вариант осуществления изобретения, иллюстрированный на прилагаемых чертежах. - - . Обратимся к чертежам: фиг. 1 представляет собой вид сбоку узла нижней части плуга; На фиг. 2 показан вид сзади на нижний узел плуга, показанный на фиг. : . 1 ; . 2 . 1
; Фиг.3 представляет собой частичный вид узла, показанного на Фиг.1, при этом детали опущены для ясности; Фиг.4 представляет собой увеличенный разрез по линии - фиг.1. ; . 3 . 1 ; . 4 - . 1. Рис. 5, 6 и 7 представляют собой детальные виды болта, показанного на фиг. 4; Фиг.6 представляет собой вид сбоку Фиг.5; и Фиг.7 представляет собой вид сверху Фиг.5; и фиг. 8 представляет собой частичный вид снизу фиг. 4, с. болт снят для ясности. . 5,6 7 . 4; . 6 . 5 ; 7 . 5 ; . 8 . 4, . . Узел отвала, показанный на рис. Thé . 1 и 2 содержит две изогнутые пластинчатые секции 1 и 2, примыкающие друг к другу по линии 3, и крестовину, обычно обозначенную ссылочной позицией 4, на задней стороне пластинчатых секций 1 и 2. Секции пластины 1 и 2 крепятся болтами 5 к монтажной конструкции в собранном состоянии, в котором они показаны на рис. 1 и 2, секции 1 и 2 пластины / образуют изогнутый отвал, имеющий прямую нижнюю кромку 6. Узел отвала, показанный на фиг. 1 и 2, дополнительно содержит пластину лемеха, обозначенную ссылочной позицией 7 и имеющую режущую кромку 8. На фиг. 3 пластина лемеха 7 опущена и показана конструкция крестовины 4. как имеющий краевую часть 9 ; он выступает за нижний край 6 изогнутой формы 1, 2. Крестовинная конструкция 4 предпочтительно изготовлена из листовой металлической заготовки, а краевая часть 9 является плоской или плоской в направлении ее длины, то есть в продольном направлении относительно отвала 6, а также в поперечном направлении относительно края 6, как можно видеть из рис. 2 и 3. 1 2 1 2 3, 4 1 2. 1 2 5 ÌroG , - . 1 2, / 1 2 6. 1 2 , - 7, 8. . 3, 7 4 9 ; 6 1, 2. 4 , 9 , , 6, 6, . 2 3. Лемеховая пластина 7 имеет прямой верхний край, который проходит вдоль прямого нижнего края 6 отвала; наклоненную вперед и вниз переднюю кромку 11, сливающуюся на своем переднем конце с короткой наклоненной назад острой кромкой 12; наклоненную назад и вниз заднюю кромку 13; и короткую поперечную заднюю кромку 14, расположенную под прямым углом к режущей кромке 8. Скошенная поверхность на передней или рабочей стороне лапы 7 проходит вдоль последней от поперечной задней кромки 14 к передней кромке 11 и острой кромке 12, образуя режущую кромку 8. 7 6 ; 11 12 ; 13 ; 14 8. 7 14 11 12 8. Линия 16 на рис. 1 обозначает верхнюю кромку скошенной поверхности, а также нижнюю граничную линию плоской поверхности на рабочей грани лемеха; верхняя граничная линия указанной плоской поверхности образована продольным верхним краем лемеха, а задняя граничная линия указанной плоской поверхности образована задней кромкой 13 и частью задней кромки 14. На переднем конце лемеха плоская верхняя поверхность заканчивается вблизи передней кромки 11. Задняя грань лемеха представляет собой плоскую поверхность, ограниченную режущей кромкой 8, задней и задней кромками 13, 14, а также верхней кромкой лемеха по нижней кромке отвала 6. На переднем конце лемеха плоская задняя поверхность заканчивается вблизи передней кромки 11, при этом подразумевается, что пластина лемеха может быть усилена или утолщена в ее вершине и вдоль передней кромки 11, если это желательно. На чертежах такое усиление показано для наглядности и простоты. 16 . 1 - ; , 13 14. 11. 8, 13, 14, 6. 11, : 11 . . Как показано на фиг. 2, верхняя часть пластины лемеха 7 перекрывает краевую часть 9 крестовины 4, и следует отметить, что крепежная часть 17 пластины лемеха, которая перекрывает краевую часть крестовины, является плоской. рабочая поверхность лемеха в отличие от лемех, изогнутых на рабочей стороне в соответствии с Т- кривизной отвала. Лемех 7 разъемно прикреплен к краевой части 9 крестовины 4 с помощью трех болтов 18, один из которых показан в увеличенном виде на фиг. 4-7, и каждый из которых имеет гайку 19 на задней стороне и опирается в осевом направлении на ::краевую часть 9 крестовины 4. . 2, 7 9 4, 17 , - . 7 9 4 18, . 4 7, 19 : : 9 4. Ссылаясь на фиг. 4 и 8, участок 17 плоского крепления лемеха имеет неточеное отверстие для болта, образующее выемку 21 для приема головки болта, которая проходит на заданную глубину в лемех от рабочей поверхности к задней поверхности последней. расточенное отверстие в плоскости крепления части 17 пластины лемеха, как показано на фиг. 4 и 8, дополнительно образует отверстие 22 для приема хвостовика болта, площадь которого меньше площади поперечного сечения выемки 21. . 4 8, 17 21 .- 17 , . 4 8, 22 21. Ссылаясь на фиг. 4, а также на фиг. 5-7, болт 18 имеет дисковую головку 23 внутри выемки 21 и хвостовик 34, который проходит через отверстие 22 и зарегистрированное отверстие 26 в краевой части 9 втулки 4. Дисковая головка 23 имеет плоскую верхнюю поверхность 27, расположенную заподлицо с плоской поверхностью рабочей поверхности пластины лемеха; а на своей нижней стороне головка 23 диска имеет посадочную поверхность 28, расположенную по существу под прямым углом к ее оси и находящуюся в зацеплении для передачи осевой нагрузки с днищем 29 (фиг. 8 ! углубления 21. . 4, . 5 7, 18 23 21, 34 22 26 9 4. 23 27 ; 23 28 29 (. 8 ! 21. Высота головки диска 23, то есть осевое расстояние между верхней поверхностью 27 и посадочной поверхностью 28, точно соответствует глубине выемки 21, и когда гайка 19 и болт плотно прижимаются к задней части На поверхности краевой части 9 крестовины будет автоматически обеспечено правильное расположение болта так, чтобы совместить его плоскую верхнюю поверхность 27 с плоской поверхностью на рабочей поверхности лемеха. 23, , 27 28 21, 19 9 , 27 . Вышеизложенные пояснения относительно болта 18, который расположен рядом с передней кромкой 11 лемеха 7, показанного на фиг. 1, аналогичным образом применимы и к двум другим болтам 18, которые установлены, как показано на фиг. 1, для надежного, но разъемного крепления. лемеховая пластина к краевой части 9 крестовины 4. 18 11 7 . 1 18 . 1 9 4. В проиллюстрированном варианте осуществления изобретения выемка 21 для размещения головки болта в лемехе 17 имеет цилиндрическую форму на оси, перпендикулярной плоскости лемеха, а головка 523 диска имеет цилиндрическую периферийную поверхность 31, диаметр которой по существу равен диаметр выемки 21. Диаметр головки диска 23 предпочтительно немного меньше диаметра выемки 21, что соответствует разумно практичным допускам, например, от 4 до 26 тысячных дюйма. Это обеспечит быструю установку болта в пластину лемеха и его извлечение из него, а также не оставит нежелательного большого зазора по окружности вокруг головки болта. 21 17 , head523 31 21. 23 21, , 4 26 . . Следует также отметить, что износ лемеха и головки болта не уменьшает площадь передачи осевой нагрузки от болта на лемех, то есть на нижнюю сторону или головку диска. Следовательно, лемех будет оставаться на месте внутри узла более надежно и дольше, чем в традиционной конструкции, в которой для крепления лемеха на месте используются болты с конической головкой. , , . , . Обычно требуются меры, предотвращающие проворачивание болта во время затягивания и ослабления гайки 19. Для этого отверстие 22 для приема хвостовика затвора лемеха выполнено некруглым, как показано на фиг. 8, путем снабжения его двумя выступающими радиально наружу -образными вырезами 32 и 33. 19. 22 , . 8, - 32 33. Эти выемки предпочтительно формируются с помощью прокалывающего инструмента и проходят от нижней части выемки 21 до задней поверхности пластины лемеха. Болт 18 имеет хвостовик 34 без резьбы между головкой диска 23 и прилегающим концом резьбы 36. Хвостовик 34 имеет некруглое поперечное сечение, соответствующее некруглому контуру отверстия 22, показанному на фиг. 8, причем втулки 37 и 38 являются сформирован на части хвостовика 34 без резьбы для взаимодействия с -образными пазами 32 и 33 соответственно. Следует понимать, что изобретение не ограничивается описанными выше формами и деталями и что изобретение включает в себя такие другие формы и модификации, которые входят в объем прилагаемой формулы изобретения. 21 . 18 34 23 36 34 22 8, 37 38 34 - - 32 33 . , . Мы утверждаем следующее: - 1. Плуг с отвалом, содержащий изогнутый отвал, крестовину, соединенную с задней стороной отвала и имеющую краевую часть, выступающую за нижний край отвала, пластину лемеха, имеющую плоскую крепежную часть, находящуюся выше краевой части отвала. конструкция крестовины и болты, крепящие пластину лемеха к краевой части конструкции крестовины, причем болты с цилиндрическими головками плотно входят в цилиндрические расточки в отверстиях для болтов в пластине лемеха так, что плоская верхняя поверхность каждой головки болта находится на одном уровне с рабочей поверхностью пластины лемеха и плоская нижняя поверхность головки каждого болта садится на плоскую поверхность в нижней части соответствующего отверстия. :- 1. , , , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 09:51:36
: GB771742A-">
: :

771743-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB771743A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 771,743 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 15 августа 1955 г. 771,743 : 15, 1955. № 23418/55. 23418/55. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 13 сентября 1954 года. 13, 1954. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 30 ноября 1954 г. 30, 1954. Полная спецификация опубликована: 3 апреля 1957 г. : 3, 1957. Индекс при приемке: -Класс 55(1), АК 3. : - 55 ( 1), 3. Международная классификация:- . :- . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Десульфурация жидкого кокса Мы, НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКАЯ И ИНЖЕНЕРНАЯ КОМПАНИЯ , корпорация, должным образом организованная и действующая в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, Элизабет, Нью-Джерси, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем об изобретении, мы молимся о том, чтобы нам был выдан патент, а также метод, с помощью которого он должен быть реализован, который будет подробно описан в следующем заявлении: , , , , , , , , , , : - Настоящее изобретение относится к усовершенствованиям в десульфурации и увеличению плотности частиц кокса, содержащих высокие проценты серы. Более конкретно, оно относится к эффективной десульфурации с высоким выходом частиц нефтяного кокса, полученного в процессе жидкостного коксования, путем обработки частиц кокса при повышенных температурах с помощью диоксид серы или водородсодержащий газ, в результате чего содержание серы в коксе снижается и его плотность увеличивается. , . Уже было предложено обеспечить процесс коксования в жидком состоянии для производства жидкого кокса и термической конверсии тяжелых углеводородных масел в более легкие фракции. Установка коксования в жидком состоянии состоит в основном из реакционного резервуара или установки коксования и нагревателя или резервуара горелки. . В типичной операции перерабатываемая тяжелая нефть впрыскивается в реакционный сосуд, где она вступает в тесный контакт с плотным, турбулентным, псевдоожиженным слоем горячих инертных частиц кокса. Равномерное перемешивание в слое приводит к практически изотермическим условиям и обеспечивает быстрое распределение исходное сырье. В зоне реакции сырье частично испаряется и частично крекируется. Пары продукта удаляются из емкости коксования и направляются в ректификационную колонну для регенерации из него газа и легких дистиллятов. Любые тяжелые кубовые остатки обычно возвращаются в емкость коксования. Кокс Образующийся в процессе процесс остается в слое покрытым твердыми частицами. Отпарный пар впрыскивается в стриппер для удаления масла из частиц кокса перед прохождением кокса в горелку. , , . Тепло для проведения эндотермической реакции коксования генерируется в нагревателе или резервуаре горелки. Поток кокса переносится из реактора обычно в отдельный нагреватель или резервуар горелки с использованием стояка и вертикальной системы, при этом в стояк подается воздух для транспортировки. твердые вещества в горелку. , . Достаточное количество кокса или другого углеродистого вещества сжигается в резервуаре для сжигания с кислородсодержащим газом, чтобы довести находящиеся в нем твердые вещества до температуры, достаточной для поддержания теплового баланса системы. Твердые вещества горелки поддерживаются при более высокой температуре, чем твердые вещества в реакторе. Для этой цели обычно сжигается около 5% кокса в пересчете на сырье. Это может составлять примерно от 15% до 30% кокса, полученного в процессе. Несгоревшая часть кокса представляет собой чистый кокс, образующийся в процессе, и отозван. - 5 % , , 15 % 30 %' . Тяжелое углеводородное нефтяное сырье, подходящее для этого процесса коксования, включает тяжелую или восстановленную сырую нефть, вакуумный остаток, пек, асфальт, другие тяжелые углеводородные нефтяные остатки или их смеси. Обычно такое сырье может иметь начальную температуру кипения около 700 или выше и плотность . около О до . , , , , 700 , . В упомянутом типе процесса предпочтительно работать с твердыми веществами, имеющими размер частиц в диапазоне от 100 до 1000 микрон в диаметре, с предпочтительным диапазоном среднего размера частиц от 150 до 400 микрон. Предпочтительно не более 51% имеют размер частиц ниже около 75 микрон, поскольку мелкие частицы склонны к агломерации или вымываются из системы с газами. Извлеченный продукт-кокс имеет диаметр преимущественно в диапазоне от около 20 до 100 меш. , 100 1000 150 400 51 % 75 , 20 100 . Описанный выше способ циркуляции текучей среды и твердого вещества хорошо известен в данной области техники. . Жидкостное коксование имеет наибольшую полезность при повышении качества тяжелых нефтяных масел, т.е. низкосортных нефтяных остатков и пеков из высокоасфальтизированной и высокосернистой нефти. , ., , . Такие остатки часто содержат высокие концентрации серы, т.е. 3 мас.% или более, и коксовый продукт, полученный из этого высокосернистого сырья, также имеет высокое содержание серы. , 3 % , . Обычно содержание серы в коксовом продукте процесса жидкого коксования примерно в 2 раза превышает содержание серы в остаточном сырье, из которого он производится. Содержание серы в коксе может находиться в диапазоне от 4 до 12 мас./сера или более. 2 4 12 ,/ . Высокое содержание серы в коксовом продукте представляет собой серьезную проблему при его эффективном использовании. Для большинства применений требуется кокс с низким содержанием серы, примерно или ниже 4 мас.% серы. , 4 % , . Например, кокс с низким содержанием серы желателен для производства фосфора, для производства карбида кальция, для обжига извести при производстве кальцинированной соды или других щелочей, для различных металлургических применений, для производства электродного углерода для различных электрохимических применений. например, производство алюминия и т.п. В случае электродного углерода желательно иметь максимум около 3% серы, предпочтительно 2% или даже меньше. Чем ниже содержание серы, тем лучше, поскольку сера разъедает металлические компоненты. электрода и в виде диоксида серы загрязняет отходящие газы. В частности, в результате воздействия на электродные компоненты железа образуется сульфид железа, который вносит в алюминий крайне нежелательное железо. , , , , , 3 % , 2 %', , , . Кроме того, реальная плотность жидкого кокса составляет около 1,5, что ниже показателя около 1,9, необходимого для некоторых специальных применений. Увеличение плотности и снижение содержания серы и летучих веществ особенно необходимо перед переработкой жидкого кокса. подходит для производства электродов, одного из основных видов применения нефтяного кокса. 1 5, 1 9 , . Предложенные в предшествующем уровне техники способы снижения содержания серы в коксе из обычных источников с помощью газообразных реагентов в целом не были удовлетворительными, особенно когда эти процедуры применяются к жидкому коксу. :- - . Жидкий кокс имеет пластинчатую структуру, и, следовательно, реагенту трудно проникнуть более чем через несколько внешних слоев. . Содержание серы в коксе было уменьшено, а его плотность увеличена за счет прокаливания при температуре выше 2000 с различными газами, главным образом с воздухом, в предыдущих предложениях, но время, необходимое для эффективной десульфурации, не соответствует хорошим выходам кокса, поскольку последний расходуется во время операция, что делает операцию дорогостоящей. 2000 , , . Целью настоящего изобретения является создание улучшенного способа снижения концентрации серы в жидком коксе. Согласно изобретению способ включает обработку жидкого кокса с высоким содержанием серы при контролируемых повышенных температурах газом, состоящим по существу из водорода. или с газом, содержащим диоксид серы, при этом содержание серы в коксе снижается и его реальная плотность увеличивается. , - - , . Что касается использования газа, содержащего диоксид серы, неожиданно было обнаружено, что газообразное серосодержащее соединение должно эффективно снижать содержание серы. , - . Особенно удивительно обнаружить, что диоксид серы является наиболее эффективным газом из многих, которые пытались снизить содержание серы в жидком коксе. . Условия обработки газом, содержащим диоксид серы, перечислены ниже. . Используемая температура находится в диапазоне от 2000 до 2900°, предпочтительно примерно от 22000 до 2700°; используемое давление обычно находится в диапазоне от 0 до примерно 75 фунтов на квадратный дюйм, хотя точное давление относительно неважно по сравнению с температурой. 2000 2900 , 22000 2700 ; 75 , . Используемый временной интервал зависит от температуры и давления, но находится в диапазоне от 15 минут до 6 часов и предпочтительно от 30 минут до 4 часов. Чем выше температура, тем меньше временной интервал. 15 6 , 30 4 . Молярная процентная концентрация диоксида серы в обрабатывающем газе находится в диапазоне от 1% до 100%, предпочтительно от около 5% до 100% при 10-6000 об./об./ч, предпочтительно от 20 до 3 G00 об./об. ч Следует, однако, признать, что об/об/ч обрабатывающего газа может варьироваться в широких пределах. Приведенные значения являются лишь ориентировочными. Скорость зависит от количества диоксида серы в обрабатывающем газе, , содержания серы. исходного кокса и желаемой степени десульфурации Газ, содержащий диоксид серы, может быть получен путем сжигания органического материала, содержащего значительное количество серы. Другие источники диоксида серы включают чистый газ. Газы-разбавители, которые можно использовать, предпочтительно включают азот и окись углерода, хотя воздух , диоксид углерода и т.д. 1 % 100 %, 5 %" 100 % 10 6000 //, 20 3 00 // , , // , , , , , , . Обработку жидкого кокса диоксидом серы можно проводить, когда последний находится в форме плотного, турбулентного, псевдоожиженного слоя, подвижного слоя или неподвижного слоя, обычно в зависимости от имеющегося оборудования. , , , , , . Следующий пример дополнительно показывает преимущества изобретения относительно использования диоксида серы в качестве обрабатывающего агента: : ПРИМЕР 1. 1. Аналогичные образцы высокосернистого, т.е. от 6,5 до 7,6 мас. серы, кокса, имеющего реальную плотность около 1,5, обрабатывали большим количеством 115 различных газов при температуре 2400 в течение интервалов времени от 10 до 60 минут. Около 140 г кокс обрабатывали со скоростью 2 литра в минуту или около 100 об/об/час в жидкостной системе. , , 6 5 7.6 , 1 5 115 2400 10 60 140 2 100 // . Опыты проводились с воздухом, азотом и т.д. 120, как показано в Таблице , чтобы получить тестовые или контрольные показатели для сравнения с настоящим изобретением в варианте реализации с использованием в качестве обрабатывающего агента. , , 120 , . Производство этих ромов было прекращено по большей части через 30 минут, поскольку временные интервалы такого характера были признаны действительными и надежными в скрининговых испытаниях на различных газообразных материалах. Изменение температуры или времени обработки или того и другого в пределах требуемых установленных диапазонов. 125 30 771,743 771,743 . :может снизить содержание серы до уровня. Результаты представлены ниже: : : ТАБЛИЦА 1 1 Обработка Газ Воздух Воздух Воздух Воздух Нет 2 Пар % Пар % Воздух 2 4 2 % 2 % 2 Время, мин. 2 % % 2 4 2 % 2 % 2 , . Выход 20,0 74,0 85,0 92,0 89,0 80,0 97 Сера 3,84 5,56 6,6 5,23 5,24 4,94 5,2 6,2 5,8 6,2 5,6 2,97 4,2 Реальная плотность 1,85 1,84 1,89 1,87 1. 87 1,91 1,88 1,87 1,94 1,87 Эти результаты показывают, что наименьшее общее содержание серы и наибольшая плотность были получены при использование исключительно диоксида серы с сопоставимыми или лучшими выходами, чем при использовании других обычных газов. Отличные выходы, а также хорошее снижение серы за считанные минуты были получены при использовании диоксида серы, смешанного с азотом. На 10 % меньше, чем при обработке воздухом в течение удвоенного интервала времени. Однако выход был в 4 раза выше, чем при обработке воздухом. 20.0 74.0 85.0 92.0 89.0 80.0 97 3.84 5.56 6.6 5.23 5.24 4.94 5.2 6.2 5.8 6.2 5.6 2.97 4.2 1.85 1.84 1.89 1.87 1.87 1.91 1.88 1.87 1.94 1.87 10 % , , 4 . Эти результаты показывают, что диоксид серы оказался наиболее эффективным газом из всех опробованных и перечисленных в Таблице для желаемых целей. . Обращаясь теперь к другой модификации настоящего изобретения, гидродесульфурацию можно также использовать с большим успехом. В этом варианте газ, состоящий по существу из водорода, а именно содержащий основную часть водорода с остатком в виде обычных примесей, используется аналогичным образом. к тому, который используется при практическом применении изобретения с использованием газа, содержащего диоксид серы. , , , , , . Удивительно обнаружить, что водород настолько превосходит другие коммерчески доступные газы, используемые для той же цели и в тех же условиях. Так, например, было обнаружено, что воздух, пар, углекислый газ и азот менее эффективны по отношению к . как по выходу, так и по десульфуризации. , , , , . Под термином «газ, состоящий по существу из водорода» следует понимать основной компонент водорода, составляющий минимум около 85 об.%, с присутствием или без присутствия обычных примесей и незначительных немешающих веществ, таких как 10 об.%. и 5 об.% высших парафиновых газов. Водород используется в количестве от 50 до 5000 об/об/час, предпочтительно от 100 до 200 об/об/час. " '" , 85 %, 10 % 5 % 50 5000 //, 100 200 //. Используемая температура составляет минимум 2400 . Ниже этой температуры в практически осуществимых пределах времени получаются худшие результаты. Предпочтительно использовать температуру в диапазоне от 2400 до 2800 . Эти температуры предпочтительно могут быть достигнуты путем прямой передачи тепла с горячими твердыми веществами, например Кокс, галька или дробь также могут использовать косвенную передачу тепла, например, при сжигании природного газа. Давление близко к атмосферному, т. е. не выше примерно 100 фунтов. 2400 2400 2800 , , , , 100 . Используемый временной интервал зависит от температуры и давления, но находится в диапазоне от 15 минут до 10 часов. Чем выше температура, тем меньше временной интервал. Например, при 2700 может быть достаточно 15 минут; тогда как при температуре 2400 может потребоваться 3 часа. 15 10 , 15 2700 ; 3 2400 . Обработку жидкого кокса можно проводить, когда последний находится в форме плотного турбулентного псевдоожиженного слоя, подвижного слоя или неподвижного слоя, обычно в зависимости от имеющегося оборудования. , , , , . Когда десульфурацию проводят методом псевдоожиженных твердых веществ, особенно желательно рециркулировать весь или часть отходящего газа после очистки от , чтобы обеспечить лучшее использование водорода, сохранить тепло и сократить Требования к газу. , , . Следующие примеры иллюстрируют преимущества данного изобретения. . ПРИМЕР 2. 2. В одной серии экспериментов температуру изменяли от 1350 до 2700 при использовании в качестве обрабатывающего газа газа, состоящего по существу из водорода. Кокс псевдоожижали водородом в течение нескольких минут при каждой температуре. ТАБЛИЦА 2 1350 2700 2 ВОДОРОДНОЕ ПРОКАЛАНИЕ ЖИДКОГО КОКСА (а) ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ 30-МИНУТНАЯ ОБРАБОТКА Температура, . () 30- , . Выход кокса, мас. % Сера, мас. 30 Реальная плотность, С. , % , 30 , . 1350 95 5 9 1 53 1800 95 6 7 1 81 2100 92 6 5 1 87 2400 89 4 9 1 87 2700 83 1 8 1 86 (а) Исходный кокс содержал 7,5 мас. 1350 95 5 9 1 53 1800 95 6 7 1 81 2100 92 6 5 1 87 2400 89 4 9 1 87 2700 83 1 8 1 86 () 7 5 . 1
.50 при 25°С. .50 25 '. как показано в таблице 2. 2. Из данных Таблицы 2 очевидно, что для достижения хорошей скорости удаления серы необходимы температуры 2400 и выше. 2 2400 . ПРИМЕР 3. 3. Были проведены прямые сравнения между газами, состоящими в основном из водорода, и некоторыми другими обычными газами при обжиге жидкого кокса при температуре 2400 и 2700 . Кокс с содержанием серы 0,0 и плотностью /об/ч Сводные данные приведены в Таблице 3. Таким образом, как и в Таблице 1, результаты с использованием водорода в соответствии с настоящим изобретением сравниваются с результатами с использованием предложений предшествующего уровня техники, используя те же тесты или контрольные цифры, чтобы показать превосходство. согласно этой модификации настоящего изобретения. 2400 2700 0. 30 , // 3 , 1, , , , . ТАБЛИЦА 3 3 СРАВНЕНИЕ ВОДОРОДА С ДРУГИМИ ОБЫЧНЫМИ ГАЗАМИ ПРИ ПРОКАЛЕ ЖИДКОГО КОКСА (30-МИНУТНАЯ ОБРАБОТКА) () Обработка газа Паром 75 об. % 2 Без воздуха Воздух Пар 2 4 25 об. % Температура, 2400 2700 2400 2700 2400 2700 2400 2400 2400 2400 2400 83 92 85 (б) (б) (б) 90 80 97 (в) 80 4,9 1 8 7 4 3 7 6 7 2 8 5 2 6 3 5 8 5 6 5 7 (а) Оригинал кокс содержал 7,5 мас.% серы. ( 30- ) () 75 % 2 2 4 25 % , 2400 2700 2400 2700 2400 2700 2400 2400 2400 2400 2400 83 92 85 () () () 90 80 97 () 80 4.9 1 8 7 4 3 7 6 7 2 8 5 2 6 3 5 8 5 6 5 7 () 7 5 % . () Доходность для этих серий недоступна. () . () Выход высокий из-за отложения углерода в результате некоторого крекинга 4 . () 4 . Водород дает высокие выходы кокса при заданном снижении содержания серы. Хотя значения выхода для воздуха и пара не показаны в таблице 3, известно, что эти газы быстро потребляют кокс при этих температурах (сопоставимые цифры см. в таблице 1). 3 , ( 1 ). Выходы воздуха и пара ниже, поскольку оба они атакуют углерод. Кислород в воздухе сжигает кокс с образованием , а пар дает 35 в результате реакции водяного газа. 35 , . Выход кокса, мас.-0 89. Сера, мас. 30 771,743. Этот результат является неожиданным, поскольку для водорода можно ожидать совершенно иной механизм. Например, при использовании водорода следует ожидать получения в основном сероводорода. , - 89 , 30 771,743 , , . Эти прогоны были прекращены по большей части через 30 минут, поскольку временные интервалы такого характера оказались действительными и надежными в проверочных испытаниях на различных газообразных материалах. Изменение температуры или времени обработки, или того и другого в установленных пределах, может привести к повышению содержания серы. до необходимого уровня. 30 . Условия, обычно встречающиеся в установках коксования топлива, также перечислены ниже, чтобы дополнительно проиллюстрировать, как был получен кокс, обработанный газообразным 2 или 2 в соответствии с настоящим изобретением. При коксовании химических веществ используются более высокие температуры. 2 2 . В качестве иллюстрации, один прогон, выполненный с воздухом при 4500 об/об/час при 2400 и в течение 20 минут, дал выход 82,51% по сравнению с 89% для водорода за 30 минут. , 4500 // 2400 20 82 51 % 89 % 30 . Другой прогон на воздухе при температуре 27000 дал выход только 7400% при 20-минутной обработке. 27000 7400 % 20 . Важно отметить преимущество водорода перед всеми остальными газами, перечисленными в табл. 3, которое проявляется в содержании серы в коксовом продукте. Превосходство водорода над азотом существенно, поскольку оба являются инертными газами в солнечной среде, как и любой другой речь идет о реакции с коксом. 3, . Особый интерес представлял анализ выхлопных газов от обработки водородом и азотом. Хотя водород обеспечивает более эффективное удаление серы, чем азот, выхлопные газы от обоих процессов содержат сероуглерод в качестве основного серосодержащего соединения. - , - . УСЛОВИЯ В РЕАКТОРЕ ЖИДКОГО Коксования ДЛЯ ПРИГОТОВЛЕНИЯ КОКСА Широкий диапазон температур, . , . Давление, атмосфера Приведенная скорость псевдоожижающего газа, фут/сек. , , /. Скорость подачи (соотношение твердых частиц/масла) (/ )
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 09:51:37
: GB771743A-">
: :

771744-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB771744A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 771,744 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 19 августа 1955 г. 771,744 : 19, 1955. № 23913/55. 23913/55. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 31 августа 1954 года. 31, 1954. Полная спецификация опубликована: 3 апреля 1957 г. : 3, 1957. Индекс при приемке: - Классы 36, С 3 В (: 6: 7 А: Х); и 38(2), ТИБ, Т 7 С(: 2:3:5), Т( 8:10:12). :- 36, 3 (: 6: 7 : ); 38 ( 2), , 7 (: 2: 3: 5), ( 8: 10: 12). Международная классификация:- 02 г, . :- 02 , . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования втулок для электрооборудования или относящиеся к ним. . Мы, , расположенная по адресу: 40 , 5, , корпорация, организованная и действующая в соответствии с законодательством штата Делавэр в указанных Соединенных Штатах Америки, настоящим заявляем об изобретении. , для чего мы молимся, чтобы нам был выдан патент, а также метод, с помощью которого он должен быть реализован, чтобы он был подробно описан в следующем заявлении: , 40 , 5, , , , , , , : Изобретение относится к клеммным концентрическим втулкам или концентрическим многопроводным вводным втулкам для электрических аппаратов. , - - . Хотя изобретение не ограничивается каким-либо конкретным применением, оно особенно применимо в герметичном вводе для высоковольтного сильноточного электрического устройства, заключенного в герметичный корпус устройства, такого как трансформатор или устройство с водородным охлаждением. синхронный конденсатор или трехфазный генератор. , -, - , - - . Большие трехфазные машины до сих пор обычно имели три отдельные фазные клеммы и три отдельные клеммы заземления, все из которых выводились из машины через шесть клеммных втулок. Когда большие переменные токи проводятся через отверстия в корпусе машины, особенно в В стальных пластинах машин с водородным охлаждением магнитный поток циркулирует вокруг токового ввода и нагревает стальную пластину до такой степени, что в прошлые времена было необходимо размещать немагнитные вставные пластины в частях стальных пластин. вокруг втулок или, в крайнем случае, использовать целые пластины из немагнитного материала в месте выхода втулок из машины, что часто доставляло неудобства в машинах высокого напряжения, например машинах от 6 до 30 киловольт, сложная проблема проектирования часто возникает из-за необходимости обеспечить достаточное расстояние между шестью ранее использовавшимися изоляторами, чтобы обеспечить достаточный зазор между клеммами, чтобы выдерживать напряжение, возникающее в машинах с сильным током, в которых каждый вывод выдерживает ток более 2000 ампер при 60 циклах. - -, -, par3) , - , , , - , , - , , - , 6 30 , - , , , 2000 60 . возникли серьезные проблемы, поскольку магнитное поле, окружающее один ввод, может индуцировать вихревые токи в вводных клеммных проводниках, находящихся в соседнем вводе. , 50 - . Настоящее изобретение предполагает использование 55 концентрических вводов в высоковольтных электрических машинах или аппаратах. Эти концентрические вводы могут быть либо трехфазными, с тремя концентрическими вводными проводниками во втулках, либо они могут быть концентрическими двухпроводными вводами-60. в вводах-проводниках, в которых два проводника каждого ввода состоят соответственно из клеммного или фазного проводника и заземляющего проводника одной фазы машины, так что токи, которые переносят ти 7-ролевые проводники, обычно равны и противофазны друг другу по фазе, так что концентрический ввод окружен практически нулевым потоком, что позволяет избежать чрезмерного нагрева пластин корпуса 70, окружающих вводы, а также избежать нежелательной индукции вихревых токов в проводниках соседние втулки. 55 - -, - , -60 - - , , - - , 65 7 - , , 70 , . Важной особенностью изобретения является 75 практичная конструкция, которая делает втулку газонепроницаемой или герметичной, одновременно решая проблему теплового расширения, в результате чего детали из разных материалов имеют разные степени расширения. В этой конструкции 80 также имеются две герметически уплотняющие прокладки. последовательно друг с другом, для предотвращения утечки водорода из корпуса машины. Также возможно заполнить ввод сухой или залитой изоляцией. Изобретение 85 также предлагает практичные средства сборки ввода, благодаря которым ввод может быть собран без Повреждение прокладок, после чего сборочное средство может быть освобождено для оказания давления на прокладки 90. Изобретение, в частности, в его двухконтактных выводах с противоположным потенциалом 5 и 6, вариант исполнения которого не является проводником, дополнительно обеспечивает средство, пропускающее по существу равные токи. для обеспечения одного типа проходного изолятора или посредством практически точного противофазы во время типа проводника трансформатора тока, который обеспечивает безотказную работу устройства, так как он установлен на центральном изолирующем корпусе, упомянутом выше. Этот аппарат 4 представляет собой 7-член концентрического втулка, предпочтительно проиллюстрированная как снабженная устройством снаружи корпуса машины, например корпусом 7, который, в качестве улучшенного средства обеспечения необходимого практического примера, показан как заполненный дифференциальной релейной защитой для обнаружения помех водород , который обычно возникает при неисправностях внутри машины. До сих пор, конечно, выше, чем окружающая атмосфера атмо-75, отдельный трансформатор тока был сферическим или корпус 7 снабжен предусмотренным для каждой из двух клемм каждого выводного приемника. отверстие или отверстие 8 в фазе машины, эти преобразователи тока обеспечивают прохождение двух выводов 9, формирователей, соединенных друг напротив друга, и 10 через раму или корпус 7 другого, чтобы подать напряжение на дифференциально реагирующую машину или устройство. Чтобы предотвратить 80, что приводит к неточностям из-за утечки водорода через это насыщенное свинцом сердечник двух приемных отверстий 8, машина снабжена формирователями, как на переменном, так и на постоянном токе, и в коробке 12 выводов, которая окружает упомянутые другие трудности, связанные с серьезное отверстие, которое, по сути, служит частью вторичного преобразователя тока газонепроницаемого корпуса 7 машины 85 2, чтобы не заметить прежнюю проводку и трудности в конструкции. Выводная коробка 12 снабженный проходным изолятором конструктивной конструкции и с наличием соответствующего приемного отверстия 13 для получения герметичной чувствительности дифференциального реле, герметично закрытого концентрического двухпроводного вывода. поток, окружающий и изобретение 90, трансформатор сквозного тока, окружающий концентрический двухпроводной ввод во вводе, обычно не вызывает перебоя 14, как показано на рис. 1, включает вторичное напряжение во время исправного внутреннего вывода. -проводник 15 и электрические условия эксплуатации - машины, изолированный внешний трубчатый вводной проводник, но такой чувствительный к переходу 1, -, по существу, концентрично разнесенное реле-95 реагирует на -любое внутреннее состояние неисправности друг друга внутренний проводник 15 машина: что может привести к тому, что два витка, имеющие большую длину и меньшие разрывы, перестанут быть равными и по поперечному сечению, или по поперечному размеру, указанное противопоставление фаз. Возможность размещения внутреннего проводника с выступающими концами 15. При таком сквозном преобразовании тока и 15 , который выходит за концы 100, часть концентрической втулки, которая выходит за внешний проводник 16, в тех случаях, когда выходы за пределы корпуса машины не допускают касания 14, должна быть герметично закрыта. герметично, так как необходимо выводить вторичную обмотку, т. е. для поддержания герметичности корпуса изнутри машины, в порядке 7-12, через который он расположен, как показано на рисунке, для подачи питания на простое реле максимального тока Рис. 1, необходимо, чтобы внутренний провод 1) 5, а это все, что теперь необходимо для обслуживания 15, был герметично закрыт либо с помощью дифференциального реле, либо, если он имеет трубчатую форму, с помощью. Изобретение станет легче иметь герметично соединенную поперечину, как показано в следующем подробном описании, или закрывающую деталь внутри нее, предпочтительно в этом или нескольких примерных вариантах реализации, там, где конец нижнего конца 15b, который выступает наружу 1;) из показанного в сопроводительном документе рисунок, сторона корпуса устройства, как показано позицией 17, где -: или любым другим способом, который поддерживает Рис. 1 представляет собой вид в разрезе, не в масштабе, целостности газонепроницаемой оболочки для иллюстрации общих принципов в машине или нипуату 4 Необязательно в двухпроводной форме концентрической, что внутренний проводник 15 может иметь преимущество115 ,' будет вентилироваться или охлаждаться, в любом желаемом виде ' 2 - очень схематично показано ниже. 75 - , - 80 , , - 85 , , - 90 , - - 5 6, , - - - , 4 7 , , 7 , , , -75 , 7 - 8 , 9 10 7 80 , - 8, , 12, , - 7 85 2 ' , 12 13, - - - 14 ; 90 , - - - 14, 1, - - 15, - - ,