патенты / 19010

769129-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB769129A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 769129 А м п; Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 8 марта 1955 г. 769129 ; : 8, 1955. <> № 6132/55. <> 6132/55. Полная спецификация опубликована: 27 февраля 1957 г. : 27, 1957. Индекс при приемке: -Класс 56, М 9 С 2; 83(1), Ф( 1 Г:5 Б:5 Ц:6 ВХ), Ф 13 А( 3:6:Х), Ф 15; 83 (4), Г 4; и 87(2), А 1 ( 1 О: 14 1 : 14 2: ), 2 ( 1: 2: ). :- 56, 9 2; 83 ( 1), ( 1 : 5 : 5 : 6 ), 13 ( 3: 6: ), 15; 83 ( 4), 4; 87 ( 2), 1 ( 1 : 14 1 : 14 2: ), 2 ( 1: 2: ). Международная классификация:- 21 322 , 29 , 03 . :- 21 322 , 29 , 03 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Способ литья листов из легкоплавкого материала Я, ГОВАРД АРТУР ФРОМСОН, Роугс Ридж Роуд, Уэстон, Коннектикут, Соединенные Штаты Америки, гражданин Соединенных Штатов Америки, настоящим заявляю об изобретении, о котором я молюсь, чтобы Мне может быть выдан патент, а метод его реализации должен быть подробно описан в следующем заявлении: , , , , , , , , , , : - Данное изобретение относится к способу литья листов из легкоплавкого материала. . До сих пор различные материалы, такие как, например, металлы, пластик и стекло, отливались путем заливки их в расплавленном состоянии в форму и последующего охлаждения до температуры ниже той, при которой они затвердевают. , , , . Формы для такого литья изготавливались из множества различных материалов, но у них была одна общая характеристика. Они представляли собой тугоплавкие твердые тела с температурами плавления, значительно более высокими, чем у материалов, с которыми они использовались. , , . Теперь, в соответствии с этим изобретением, я полностью отхожу от предшествующей практики и отливаю твердые листы легкоплавкого материала в жидкую форму. С помощью способа в соответствии с этим изобретением я ввожу плавкий материал, подлежащий отливке, на границу раздела между двумя тела жидкостей, помещенные в подходящий контейнер, при температуре выше точки плавления, несмешивающиеся друг с другом и с отливаемым материалом, обладающие низкой летучестью при температуре, при которой отливаемый материал вступает в контакт с из них, и один из которых имеет удельный вес ниже, чем удельный вес отливаемого материала, а другой имеет удельный вес выше, чем удельный вес отливаемого материала. Плавленый материал может образовывать горизонтальный слой одинаковой толщины между телами. двух формовочных жидкостей, а затем охлаждается до температуры ниже ее температуры затвердевания, находясь в форме горизонтального слоя, позволяя теплу уходить или путем положительного отвода тепла по крайней мере от одной из формовочных жидкостей. Затем я удаляю затвердевший лист из жидкости для формования (цена 3 секунды, пока они еще находятся при температуре выше температуры их затвердевания). , , , , , , , , , , , ( 3 . Таким образом, форма, которую я использую в этом методе, состоит из двух жидкостей, которые имеют следующие существенные характеристики: : 1
Температура затвердевания ниже, чем у отливаемого материала. . 2
Несмешиваемость между собой и с отливаемым материалом. . 3
Удельный вес соответственно выше и ниже, чем у отливаемого материала. , , . 4
Низкая летучесть или нелетучесть при температуре, при которой отливаемый плавленый материал вводится в форму. - . Химическая нереакционность друг с другом и с отливаемым материалом при температурах, равных температурам литья. - . Как можно понять из этих основных характеристик, конкретная комбинация несмешивающихся жидкостей, которую я выбираю для отливки любого данного материала, будет зависеть от его собственного удельного веса, температуры плавления, его химических характеристик и характеристик смешиваемости в жидкой фазе. Следует иметь в виду, что формовочная жидкость, которая образует тяжелую фазу на одной операции, может образовывать легкую фазу на другой операции. , , , . Формирование однородного горизонтального слоя расплавленного материала до того, как он начнет замерзать, является важным шагом в моем методе. Чтобы сформировать такой слой, я могу поместить расплавленный материал, подлежащий отливке, на границу раздела между формовочными жидкостями, в зону, в которой температура формовочных жидкостей по крайней мере равна температуре плавления расплавленного материала. Однако при некоторых условиях, при которых я могу реализовать этот метод, я могу использовать формовочные жидкости при начальных температурах контакта ниже точки замерзания плавленого материала. отливаемый материал, но выше температуры его затвердевания. , , , , . С практической точки зрения удобство эксплуатации обычно требует, чтобы расплав отливаемого материала был несколько выше точки замерзания в момент введения -1- ' в форму, чтобы избежать преждевременного затвердевания. Как можно легко понять. Отливаемый материал может переносить достаточно тепла в форму, чтобы обеспечить общий тепловой баланс, который требует удаления избыточного тепла до начала затвердевания материала, даже если температура жидкостей в форме изначально ниже температуры затвердевания. , -1- ' , - , . Когда количество расплавленного материала велико по сравнению с количеством формовочной жидкости, удельная теплоемкость задействованных материалов имеет первостепенное значение, поскольку любая межфазная пленка, мгновенно образующаяся на отливаемом материале, будет переплавлена из-за избыточного тепла. переносимый этим отливаемым материалом. Когда количество отливаемого материала относительно велико, жидкости в форме могут находиться ниже точки замерзания отливаемого материала, и все еще присутствует избыточное тепло, которое необходимо удалить до того, как начнется замерзание, когда количество ( ): , , (): , , , (,-+ 2 2 (-,,,) меньше суммы (): , , , (,-+ 2 2 (-,,,) (): , , (-) C1, C2 и — удельная теплоемкость в . на фунт в градусах по Фаренгейту, D1, и — плотности в фунтах на куб. фут, , и - это глубина слоев в футах одной формовочной жидкости, другой формовочной жидкости и плавкого материала соответственно, а Т - температура плавкого материала при его входе. формы, ,,, — это начальная температура формовочных жидкостей, а — температура затвердевания легкоплавкого материала. Когда условия эксплуатации таковы, что первое из этих количеств, т. е. () выше, меньше второго , то есть () выше, и избыточное тепло должно быть удалено до того, как начнется затвердевание отливаемого материала, материал имеет достаточные возможности для формирования однородного горизонтального слоя в форме. , , (-) ,, 2, , . , ,, ,, , , ,, , , , , , , , , ,,, , () , , () , , , . Когда количество отливаемого легкоплавкого материала относительно невелико по сравнению с количеством присутствующей в форме жидкости, температуру формы ниже точки замерзания отливаемого материала можно использовать только при наличии благоприятного баланса скоростей теплового потока. , . В этих условиях эксплуатации неблагоприятный баланс скоростей теплового потока вызывает немедленное образование пленки на поверхности отливаемого материала, которая препятствует его растеканию в однородный горизонтальный слой в форме. Поскольку две формовочные жидкости, которые я могу использовать, почти всегда будут имеют разную теплопроводность, начальные температуры двух границ раздела между материалом и соответствующими формовочными жидкостями всегда будут несколько разными, и каждую из них необходимо рассматривать отдельно. , , . Замерзание плавкого материала не начнется немедленно в условиях эксплуатации, в которых начальная межфазная температура (Т 1) выше точки замерзания отливаемого материала. Начальная межфазная температура для любого данного отливаемого материала и любой данной формовочной жидкости может определить из следующего уравнения: , ( 1) : в котором: : ,+ ,, = + ,,, = , , , и где Т, — начальная температура отливаемого материала, Т, — начальная температура отливаемого материала, формовочная жидкость, образующая границу раздела, а К, и К — теплопроводности в БТ на фут, в час, в градусах Фаренгейта, и — плотности, а С, и С — удельная теплоемкость эта формовочная жидкость и отливаемый материал соответственно 8 . Из приведенных выше уравнений следует отметить, что если «» выше равно единице, то начальная температура межфазной границы представляет собой среднее значение начальной температуры отливаемого материала и температуры отливаемого материала. начальная температура жидкости формы 85, а если «» меньше единицы, начальная температура межфазной границы приближается к начальной температуре отливаемого материала, а не к начальной температуре жидкости формы. В обоих случаях жидкость формы может составлять 90°С. ниже точки замерзания отливаемого материала, и, очевидно, чем горячее отливаемый материал изначально, тем ниже может быть температура формы без образования корки. С другой стороны, если «» относительно велико, начальная температура межфазной границы приближается к начальная температура жидкости в форме, так что жидкость в форме не может быть намного ниже точки замерзания отливаемого материала, если таковая имеется, без мгновенного образования замороженной корки, которая мешает правильному выравниванию материала в форме. . ,+ ,, = + ,,, = , , , , , ,, ,,, , 75 , , , , ,,, , , 8 " " , 85 , " " , , 90 , , , " " 95 , , , 100 . В условиях эксплуатации, в которых термодинамические соотношения позволяют использовать температуру формы ниже точки замерзания 105 отливаемого материала, часто желательно использовать температуру формы, которая приближается к минимальной полезной температуре, поскольку использование такой температуры минимизирует количество тепла, которое необходимо подавать в форму 110 и отводить из нее в этом методе. 105 , , 110 . Способ в соответствии с данным изобретением пригоден для литья широкого спектра легкоплавких твердых тел, включая металлы, стекло и пластмассы, как термопластичные, так и термореактивные. Плавкий материал, подлежащий отливке, может быть введен в форму. в виде прерывистого твердого вещества, расплавленного в форме и последующего охлаждения. Альтернативно, он может быть введен в форму в виде жидкой фазы. , , , , 115 , 120 . В качестве формовочных жидкостей я могу использовать расплавленные неорганические соли, смеси расплавленных солей, расплавленные оксиды, расплавленные металлы и расплавленные смеси металлов. , , , . 769,129 769,129 3 Я обнаружил, что смеси различных неорганических фаз. Так, например, смесь 80% 5-ганических солей часто более подходит для моего хлорида бария и 20% хлорида натрия, и имеет смысл, чем отдельные соли, по той причине, что более низкая вязкость в жидкая фаза, чем смеси, менее вязка только в жидком хлориде бария. 769,129 769,129 3 , , 80 %,' 5 20 % . Примеры солей, которые я могу использовать: : Температура плавления по Цельсию Хлорид бария 925 Фторид бария 1280 Фторид кадмия 1100 Хлорид кальция 772 Хлорид меди 422 Хлорид свинца 501 Фторид свинца 855 Бромид лития 547 Хлорид лития 613 Хлорид магния 708 Фторид магния 1396 Бромид калия 73 0 Хлорид калия 776 Фторид калия 880 Оксид кремния 1710 Серебро Хлорид 455 Хлорид натрия 801 Цианид натрия 563 7 Степень кипения по Цельсию 1560 2137 1758 1600 1366 950 1290 1265 1353 1412 2239 1380 1500 1500 2230 1550 1413 149 6 Удельный вес 3,856 4,83 6,64 2,512 3,53 5,85 8,24 3,464 2,068 2,316 2,9-3 2 2,75 1,984 2,48 2,32 5,56 2,165 Примеры металлов, которые я могу использовать: 925 1280 1100 772 422 501 855 547 613 708 1396 730 776 880 1710 455 801 563 7 1560 2137 1758 1600 1366 950 1290 1265 1353 1412 2239 1380 1500 1500 2230 1550 1413 1496 3.856 4.83 6.64 2.512 3.53 5.85 8.24 3.464 2.068 2.316 2.9-3 2 2.75 1.984 2.48 2.32 5.56 2,165 : Температура плавления градусов Цельсия Алюминий Кадмий Медь Галлий Свинец Железо Литий Магний Ртуть Никель Калий Серебро Натрий Кремний Таллий Олово Титан Вольфрам Ванадий Цинк Цирконий 660 2 320 9 1083 29,78 327 43 1535 186 651 -38 89 1455 960 5 97,5 1 430 302 231 9 1800 3370 1720 419 4 1900 Характеристика несмешиваемости с плавленым материалом, подлежащим отливке, и с другой используемой формовочной жидкостью является важной предпосылкой при выборе формовочной жидкости, поскольку во время операции литья формовочные жидкости и отливаемый материал должны существуют как отдельные и отдельные фазы. Однако ограниченная растворимость одной формовочной жидкости в другой или отливаемого материала в одной или обеих формовочных жидкостях не вызывает возражений при условии, что такая ограниченная растворимость не разрушает необходимую связь между удельный вес жидкостей Такая растворимость отливаемого материала в одной или обеих формовочных жидкостях вызовет некоторую первоначальную потерю этого материала, но эта потеря прекращается, как только достигается ограниченная растворимость. На другой точке кипения Градус Цельсия 1220 4 765 1981 4 2000 1613 3000 1609 1100 356 9 2900 770 1950 880 2300 1457 2270 3000 5900 3000 907 2900 Удельный вес 2,699 8,65 8,96 5,093 11 .343 7,86 534 1,74 13,546 8,90 10,5 0,97 2,33 11,85 5,75 4,50 19,30 5,866 7,14 6,4 рука, ни одна форма жидкости не должна иметь любая заметная растворимость в отливаемом материале, поскольку такая растворимость вызывает загрязнение отлитого изделия и постоянное истощение растворимой формовочной жидкости. 660 2 320 9 1083 29.78 327 43 1535 186 651 -38 89 1455 960 5 97.5 1430 302 231 9 1800 3370 1720 419 4 1900 , , , , 1220 4 765 1981 4 2000 1613 3000 1609 1100 356 9 2900 770 1950 880 2300 1457 2270 3000 5900 3000 907 2900 2.699 8.65 8.96 5.093 11.343 7.86 534 1.74 13.546 8.90 10.5 0.97 2.33 11.85 5.75 4.50 19.30 5.866 7.14 6.4 , , . Примером комбинации формовочных жидкостей, которую я счел удовлетворительной для использования в моем методе, является комбинация свинца (сп г 11 34) в качестве тяжелой формовочной жидкости и хлорида бария (сп г 3 86) в качестве легкой формовочной жидкости. форма, составленная из этой комбинации, подходит, например, для отливки чугуна, стали и стальных сплавов, а также меди и ее различных сплавов. Другие соли, которые я могу использовать в качестве легких формовочных жидкостей в сочетании со свинцом, - это хлорид кальция, хлорид натрия, калий. хлорид и хлорид магния. ( 11 34) ( 3 86) , , , , , , . 769,129 Листы, толщина которых превышает ширину и угол, могут быть изготовлены с помощью этой альтернативы моего метода. Максимальная толщина листа, который может быть изготовлен, не ограничена. С другой стороны, можно производить довольно тонкие листы. Ограничение на это Экстремум определяется соотношением между тремя различными участвующими межфазными натяжениями, что, в свою очередь, определяет минимальную толщину, при которой расплавленный 75 материал будет оставаться в виде непрерывной пленки во всей межфазной области, а не собираться в разрозненные тела, покрывающие только части поверхности раздела. 'Вся территория. 769,129 & , 70 , , 75 ' . В этом прерывистом методе я должен подавать 80 тепла в форму перед каждой операцией литья, а затем отводить тепло во время затвердевания отливаемого листа. , 80 . Альтернативно, температура, до которой нагреваются формовочные жидкости, может, с одной стороны, составлять 85°С от температуры плавления отливаемого материала или до несколько более высокой температуры, либо, с другой стороны, быть температурой ниже температуры плавления материала. как определено термодинамическими соображениями, обсуждаемыми здесь 90 ранее. Необходимое тепло может подаваться электрическими нагревателями, газовыми горелками, дымовыми газами или другими подходящими источниками. Требуемый отвод тепла может быть достигнут, например, за счет циркуляции подходящей жидкости 95 или газообразный хладагент через змеевик или змеевики, расположенные внутри нижней, более тяжелой жидкости моей формы, или путем опрыскивания контейнера формы охлаждающей жидкостью. Температура формовочных жидкостей в непосредственной зоне, в которой 100 отливаемый материал впервые вводится в форму. граница между ними может находиться выше температуры затвердевания этого материала или может иметь более низкую температуру при благоприятных термодинамических условиях, которые позволяют использовать такую более низкую температуру. Термодинамические соображения, применимые здесь, а также к прерывистому варианту моего метода полностью обсуждаются выше. 110 Я использую квадратную или прямоугольную форму в непрерывной альтернативе моего метода и непрерывно ввожу плавленый материал, подлежащий отливке, постоянным потоком с одной стороны формы, предпочтительно, на исходном уровне границы раздела 115. между двумя несмешивающимися жидкостями и непрерывно вытягивать отлитый лист с противоположной стороны или конца формы. Я поддерживаю перепад температур в жидкостях формы в направлении движения отливаемого материала, начиная с температуры, которая высока. достаточно, чтобы позволить ему образовать однородный слой, пока он все еще находится в жидком состоянии в момент его введения до температуры ниже его точки затвердевания на противоположном конце его пути через форму. , , 85 , , , 90 , , , , 95 , , 100 105 , 110 , , , 115 , 120 , 125 . Чтобы поддерживать этот существенный перепад температур, я могу, например, отводить тепло от более низкой, более тяжелой несмешивающейся жидкости с помощью змеевика или змеевиков, расположенных в нем, и 130 я могу осуществлять свой метод либо прерывистым, либо непрерывным образом. Альтернатива периодическому производству является более простой из двух и состоит во введении заранее определенного объема по весу плавленого материала, подлежащего отливке, в жидкую форму, что позволяет расплавленному материалу образовывать однородный горизонтальный слой между жидкостями формы до того, как он затвердеет и Затем охлаждают его до температуры ниже температуры замерзания. Отливаемый плавленый материал можно просто вылить на поверхность более легкой из двух несмешивающихся жидкостей, образующих форму, а затем позволить ему расположиться под действием силы тяжести в слое между две несмешивающиеся жидкости Альтернативно, расплавленный материал может быть введен в форму на границе раздела двух жидкостей, образующих форму, или рядом с ней. Обычно я предпочитаю следовать последнему варианту, чтобы минимизировать турбулентность в форме. , , , , 130 - , , , , . Действуя таким прерывистым или периодическим способом, я могу контролировать толщину отлитого листа, который я изготавливаю, по объему плавленого материала, который я помещаю в форму. Объем плавленого материала определяется путем сначала вычисления объема желаемого листа исходя из его толщины и площади границы раздела формы, а затем корректируя этот объем с точки зрения температуры, при которой измеряется плавленый материал, исходя из изменений единичного объема, происходящих при охлаждении до температуры затвердевания, любое изменение, которое происходит во время перехода состояния из жидкой фазы в твердую фазу и то, которое происходит в твердой фазе при охлаждении до нормальной атмосферной температуры. Альтернативно, вес плавленого материала, который используется для обеспечения любой желаемой конечной толщины листа, может быть равен определяется путем вычисления объема желаемого листа, а затем вычисления веса этого объема по его плотности при комнатной температуре. - , , , , . Форма и размеры периметра листа, который я изготавливаю с помощью этого варианта периодического производства, определяются формой и размерами периметра границы раздела между двумя жидкостями, которые, в свою очередь, определяются формой контейнера, в котором удерживаются несмешивающиеся жидкости. Поскольку контейнеру можно придать любую желаемую форму, я могу отлить лист, имеющий периметры любой желаемой формы, и, таким образом, избежать любой последующей обрезки листа с сопутствующим и нежелательным образованием отходов. , , , , . Форма периметра листа, который я отливаю, определяет точную процедуру, которой я придерживаюсь при извлечении его из формы после затвердевания. В случае правильных форм, которые нельзя наклонить, я удаляю более легкую из двух несмешивающихся жидкостей сверху. литой лист, например, перекачивая его во вспомогательный резервуар для хранения, а затем удаляя литой лист, поднимая его вертикально из резервуара. , , , , . 769,129 неся циркулирующий хладагент, я располагаю свои катушки таким образом, чтобы отводить тепло от всех частей более тяжелой несмешивающейся жидкости, за исключением той, которая непосредственно примыкает к той стороне, с которой расплавленный материал вводится в форму, которую я могу или не могу предоставить нагревание формы, непосредственно прилегающей к стороне, с которой вводится плавленый материал, для дополнения тепла, переносимого в саму форму, в зависимости от конкретных термодинамических условий. В любом случае я держу несмешивающиеся жидкости рядом со входом в форму при достаточно высокая температура, позволяющая сформировать однородный слой расплавленного материала до того, как он охладится до точки, при которой он начнет затвердевать. 769,129 , , , . Я ввожу отливаемый плавленый материал через отверстие, которое предпочтительно регулируется, и контролирую толщину отливаемого листа по скорости, с которой плавленый материал подается через отверстие, и скорости, с которой отлитый лист вытягивается из противоположного отверстия. сторона или конец формы. . Поступающий отливаемый плавленый материал представляет собой впускное отверстие против обратного потока более легкой несмешивающейся литейной жидкости. : - . Однако я должен принять специальные меры предосторожности для предотвращения утечки более легкой литейной жидкости и, в некоторой степени, даже более тяжелой литейной жидкости на стороне выхода из формы. Я обнаружил, что могу предотвратить такую утечку, например, путем окружение отверстия редукционной матрицей, проведение процесса таким образом, чтобы литой лист имел размеры немного больше, чем отверстие, и протягивание листа через отверстие посредством натяжения, приложенного с его внешней стороны. Можно приложить необходимое натяжение, например, пропуская лист через подходящие валки. , , , , :, , , , . Таким образом, слегка уменьшив размеры листа при его прохождении через выходное отверстие, я обеспечиваю эффективное уплотнение для предотвращения утечки литейной жидкости. , . Чтобы запустить мой процесс в непрерывном режиме, я помещаю твердый лист отливаемого материала на границу раздела двух литейных жидкостей, запускаю поток расплавленного материала, который нужно отлить, и в то же время начинаю вытягивание твердого листа через выходное отверстие. Сплавленный материал, подлежащий отливке, прикрепляется к сплошному листу на границе раздела и вытягивается через выходное отверстие за листом, тем самым инициируя непрерывное прохождение отливаемого материала через форму. , , , , , . На одной фигуре прилагаемого чертежа показано вертикальное сечение одной из форм устройства, которое я могу использовать для непрерывного осуществления способа в соответствии с данным изобретением. Оно состоит из квадратного или прямоугольного контейнера 1, который может: при желании может быть снабжен крышкой, как показано на рисунке. Он снабжен впускным трубопроводом 2, отверстие которого регулируется затвором 3 и выходной матрицей 4. Рядом с выходной матрицей 4 расположена пара валков 5, 5. Под входной частью контейнера находится ряд газопроводов, один из которых показан позицией 6, которые снабжены множеством отверстий для газа, а под выходной частью 70 контейнера находится ряд трубопроводов для охлаждающей воды. , одно из которых показано позицией 7, которые снабжены рядом отверстий для струй охлаждающей воды. Контейнер 1 может быть снабжен трубопроводом 8 для подачи 75 формовочных жидкостей 9 и 11. - 1, , , 2, 3 4 4, 5, 5 , 6, , 70 , 7, 1 8 75 9 11. При непрерывном осуществлении моего метода я непрерывно вводил плавленый материал 10, который должен был разливаться постоянным потоком через трубопровод 2 на исходном уровне 80, границе раздела между двумя формовочными жидкостями 9 и 11. Объем этого потока составляет контролируемый затвором 3. Плавленый материал 10 течет в плоский лист между формовочными жидкостями, температура которых поддерживается при температуре 85, которая позволяет материалу 10 образовывать плоский лист, все еще находясь в жидкой фазе в части контейнера 1. вблизи входного конца за счет тепла, подаваемого газовым пламенем под этой частью контейнера 90. Плавленый материал 10 подается по длине контейнера 1 в зону охлаждения, в которой он охлаждается под действием струй охлаждающей воды, играющих на дно выходной части контейнера 1. Сплавленный 95 материал 10 затвердевает в этой зоне охлаждения и непрерывно протягивается через выходную матрицу 4 под действием валков 5, 5. Выходная матрица 4 слегка уменьшает толщину. Толщина конечного листа 12, выходящего из операции, контролируется в первую очередь скоростью, с которой расплавленный материал 10 105 подается в контейнер 1 через трубопровода 2 и скоростью, с которой лист 12 протягивается через выходной штамп 4. Точная толщина листа, конечно, определяется открытием выходного штампа 4 и уменьшением, если таковое имеется, валки 5, 5. Однако следует понимать, что в целом я предпочитаю контролировать скорость потока расплавленного материала в контейнер 1 и скорость валков 5, 5, чтобы сохранить уменьшение толщины 115 лист, изготовленный выходной матрицей 4, до минимума, необходимого для обеспечения плотного уплотнения от утечки формовочных жидкостей 9 и 11. Таким образом, я сведу к минимуму мощность, необходимую для валков 5, 5 120 Как в прерывистом, так и в непрерывных альтернатив, я обнаружил, что тепло можно рекуперировать во время работы за счет использования циркулирующего охлаждающего средства вместо струй охлаждающей воды, как показано на рисунке. В этой связи следует отметить, что отливаемый плавленый материал не только тепло из-за падения температуры, но также отдает теплоту плавления охлаждающей жидкости. При применении моего метода к литью материалов 130 769 129 температура ниже температуры его затвердевания; и отделение твердого плоского отлитого листа плавкого материала от упомянутых формовочных жидкостей. , 10 2 80 9 11 3 10 , 85 10 1 , 90 10 1 1 95 10 , 4 5, 5 4 100 9 12 10 105 1 2 12 4 , , 4 110 , , 5, 5 , , , 1 5, 5 115 4 9 11 5, 5 120 , , 125 , 130 769,129 ; . 2 Способ по п.1, отличающийся тем, что тепло отливают от отливаемого материала путем охлаждения по меньшей мере одной из формовочных жидкостей до температуры ниже температуры затвердевания отливаемого материала, но выше температуры затвердевания формовочной жидкости. 2 1, . 3 Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что между двумя телами формовочной жидкости вводят отливаемый материал в количестве, большом по сравнению с общим объемом формовочной жидкости, в то время как формовочная жидкость и плавкий материал находятся при температурах такой, что , , (- 1) + ( -) меньше, чем , 3 , (-), 1, и , которые являются удельной теплоемкостью в .. (британские тепловые единицы) на фунт в градусах Фаренгейта, , и — плотность в фунтах на кубический фут, , и — глубина слоев в футах одной формовочной жидкости, другая формовочная жидкость и плавкий материал, соответственно , представляют собой начальную температуру плавкого материала, , представляет собой начальную температуру формовочных жидкостей, а представляет собой температуру затвердевания плавкого материала. 3 1 2, , , (- 1) + ( -) , 3 , (-), 1, , , . ( ) , ,, , , , ,, , , , , , , ,, . 4 Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что плавкий материал между двумя телами формовочной жидкости вводят в количестве, малом по сравнению с общим объемом формовочной жидкости, но достаточном для образования однородного слоя по всей площади. границы раздела, в то время как формовочные жидкости и плавкий материал находятся при таких температурах, что мгновенно достигаемая температура каждой границы раздела между формовочными жидкостями и указанным плавким материалом выше точки замерзания указанного плавкого материала, при этом указанная мгновенно достигаемая температура определяется уравнением ,+ , Ti1 +, в котором , 10 , , , , — мгновенно достигаемая межфазная температура, , — начальные температуры плавкого материала и конкретной формовочной жидкости на границе раздела, и 1 , представляют собой теплопроводности плавкого материала и формовочной жидкости соответственно, выраженные в на фут, в час, в градусах Фаренгейта, и 1, плотности плавкий материал и формовочная жидкость соответственно, а также и удельная теплота плавления при относительно высокой температуре, хладагент можно использовать для выработки пара в котле-утилизаторе. В некоторых случаях в качестве хладагента можно использовать сам пар. и при этом сильно нагревается. 4 1 2, , , ,+ , Ti1 + , 10 , , , , , , , , 1, , , , , , , 1, , , , , . Конкретной иллюстрацией моего метода является операция, в которой я отливаю нержавеющую сталь, используя комбинацию расплавленного свинца и расплавленного хлорида бария в качестве формовочных жидкостей, при этом расплавленный свинец образует более низкую и тяжелую из двух жидкостей. формовать жидкости до температуры 2600° . - , 2600 ' . и ввести расплавленную нержавеющую сталь в форму при температуре 29 000 в периодическом режиме. Затем я охлаждаю форму до 18 000 , а затем удаляю нержавеющую сталь в виде твердого листа одинаковой толщины из еще жидкого хлорида бария и свинца. В этой операции Я производим лист нержавеющей стали, который не пористый и не содержит окалины. 29000 18000 - . Я обнаружил, что мой метод дает ряд преимуществ при литье легкоплавких материалов. Вероятно, наиболее важным из этих преимуществ является производство листов любой желаемой толщины за одну операцию. . Таким образом, при литье металлических листов я устраняю необходимость использования блюминга с его огромной потребляемой мощностью. Другое важное преимущество возникает из-за того, что в моем методе отливаемый материал полностью защищен от воздуха и, таким образом, не подвержен окислению. Таким образом, я могу производить металлические листы, которые полностью свободны от окалины. Другими преимуществами являются адаптируемость метода к производству листов, имеющих точно заданные размеры и формы периметра, за одну операцию. Возникает еще одно преимущество. из случая, с помощью которого тепло, обычно теряемое при операциях литья, может быть восстановлено и преобразовано в энергию. , , , , - .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 08:43:06
: GB769129A-">
: :

769130-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB769130A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс производства замещенных мочевин Мы, & , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, по адресу 61 , , , . , настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и способ, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: Это изобретение относится к замещенным мочевинам и, в частности, к относится к новому и улучшенному способу производства несимметрично замещенных мочевин, в которых один азот связан с циклическим углеводородным радикалом, а другой азот связан с алифатическим углеводородным радикалом. , & , , , 61 , , , , , , : . Выражение «несимметрично замещенные мочевины», используемое здесь и в формуле изобретения, следует истолковывать как описание ди- и тринесимметрично замещенных мочевин. " " - - . Несимметрично замещенные мочевины нашли множество применений в промышленности и особенно полезны в качестве гербицидов, как описано в патентах США 2655445-7, выданных 13 октября 1953 г., и 2661272, выданных 1 декабря 1953 г. Обычные методы получения таких мочевин включают реакцию фосгена с амином с получением изоцианата или карбамилхлорида, а затем реакцию изоцианата или карбамилхлорида с другим амином с получением несимметрично замещенной мочевины. Два метода, обозначенные и , иллюстрируются следующими наборами уравнений: RNH2 + COC12 + 2HC1 Шаг + R1NH2 BNHCONHR1 Шаг (') (R11) + COCl2 (R1) () + HC1 Этап RNH2 + (R1) () (R1) (R11)1+ + HC1 Шаг Таким образом, видно, что в двух известных способах в качестве исходного материала используется фосген, поскольку наиболее обычный способ получения изоцианата , как и в методе А, происходит путем обработки первичного амина фосгеном, и это также относится к получению карбамилхлорида, используемого в методе Б. .. 2,655,445-7 13, 1953 2,661,272 1, 1953. - . : RNH2 + COC12 + 2HC1 + R1NH2 BNHCONHR1 (') (R11) + COCl2 (R1) () + HC1 RNH2 + (R1) () (R1) (R11)1+ + HC1 , , , , . Использование фосгена для получения изоцианатов и карбамилхлоридов, хотя и осуществляется в промышленных масштабах, является нежелательным. Фосген представляет собой газ при комнатной температуре, требующий транспортировки и обращения в баллонах под давлением. Он также коррозионен и очень токсичен для человека, поскольку использовался в качестве боевого газа. . . , . - Его использование для введения группы относительно неэффективно, поскольку большая часть массы молекулы (71,51%) представляет собой непродуктивный хлор, который удаляется в виде HC1. Эта чрезвычайно агрессивна, причем настолько, что в описании промышленного процесса отмечается, что свинцовая футеровка котла требует ремонта после производства каждых 2 тонн изоцианата. - , (71.51%) - HC1. , 2a . Чтобы отказаться от использования фосгена в производстве замещенных мочевин, недавно в США было сделано предложение. .. Патент 2655534, выданный 13 октября 1953 г., на реакцию двух молей алифатического амина с одним молем оксисульфида углерода с получением алкиламинных солей -алкилтилиокарбаминовой кислоты, которую последняя, в свою очередь, подвергает взаимодействию с α-ойнат--амином с образованием несимметрично замещенная мочевина, как показано следующими уравнениями: < ="img00020001." ="0001" ="028" ="00020001" -="" ="0002" ="091"/> 2,655,534 13, 1953 - .-. : < ="img00020001." ="0001" ="028" ="00020001" -="" ="0002" ="091"/> Оксисульфид углерода — газ, относительно дорогой и не распространенный товар. , . Кроме того, использование оксисульфида углерода для введения группы относительно неэффективно, поскольку большая часть молекулы представляет собой непроизводительную серу, которая удаляется в виде H2S. H2S. Этот H2S агрессивен, токсичен, а также создает трудности при разделении продукта, поскольку кислый сероводород реагирует с основными аминами в реакционной смеси. H2S , , . Задачей настоящего изобретения является создание нового способа получения несимметрично замещенных -циклических углеводородов, N1 алифатических углеводородов мочевины и -циклических углеводородов-N1,N1 диалифатических углеводородов мочевины. - N1 - -, N1 . Другой целью настоящего изобретения является создание нового способа получения несимметрично замещенных мочевин без использования кислотных веществ в реакционной смеси и без образования кислотных веществ в результате реакции. . Другие цели и преимущества настоящего изобретения станут очевидными из следующего описания и прилагаемых чертежей. . Настоящее изобретение, в частности, касается производства ди- и тринесимметрично замещенных мочевин, имеющих общую формулу < ="img00020002." ="0002" ="012" ="00020002" -="" ="0002" ="020"/>, где R1 представляет собой циклический углеводородный радикал, который включает в себя продукты его замещения, например фенил, алкилфенил, аралкилфенил, дифенил, циклогексил, алкилциклогексил и продукты их галогензамещения; R2 представляет собой алифатический углеводородный радикал, предпочтительно имеющий не более 6 атомов углерода, например метил, этил, пропил, бутил, пентил и гексил; и представляет собой водород или алифатический углеводородный радикал, предпочтительно алифатический углеводородный радикал, имеющий не более 6 атомов углерода. < ="img00020002." ="0002" ="012" ="00020002" -="" ="0002" ="020"/> , .. , , -, -, , -, ; R2 , 6 , .. , , , , , ; , 6 . Одним из реагентов в способе настоящего изобретения является симметричная дициклическая мочевина, которую можно получить нагреванием циклического амина с мочевиной, как показано в уравнении, приведенном непосредственно ниже: < ="img00020003." ="0003" ="013" ="00020003" -="" ="0002" ="077"/> : < ="img00020003." ="0003" ="013" ="00020003" -="" ="0002" ="077"/> 2РНХ. + , + 2NH3 циклический мочевина симметричный аммиак амин дициклический < > мочевина В соответствии с настоящим изобретением симметричную дициклическую мочевину смешивают с алифатическим амином и смесь нагревают предпочтительно до температуры выше 200°С в течение достаточного периода времени, чтобы осуществить превращение симметричной дициклической мочевины в несимметрично замещенная мочевина, как показано следующим уравнением: < ="img00020004." ="0004" ="004" ="00020004" -="" ="0002" ="092"/> 2RNH. + , + 2NH3 200 . : < ="img00020004." ="0004" ="004" ="00020004" -="" ="0002" ="092"/> В двух приведенных выше уравнениях представляет собой циклический углеводородный радикал, предпочтительно ароматический; и R1 представляет собой алифатический углеводородный радикал, предпочтительно метил, этилпропил; и R11 представляет собой водород или алифатический углеводородный радикал, предпочтительно мо-тил, этил или пропил. Используемый здесь термин «циклический» и «арил» включает продукты его замещения. Удивительным и неожиданным результатом реакции симметричной дициклической мочевины с алифатическим амином, как показано вышеприведенным уравнением, является тот факт, что алифатический амин преимущественно и почти исключительно заменяет один циклический амин, присоединенный к мочевине, с последующим получением высоких выходов несимметрично замещенные мочевины. ; R1 , ; R11 --, , . . . Циклический амип, полученный путем замещения алифатического амина, конечно, может быть рециркулирован для дальнейшей реакции с мочевиной с получением симметричной дициклической мочевины. . Прилагаемый чертеж представляет собой схематическую блок-схему, иллюстрирующую один способ реализации изобретения. Как показано на чертеже, мочевина и анилин вводятся по линиям 1 и 2 соответственно в реакционную зону 3, которая может представлять собой пустой реакционный сосуд, снабженный подходящими средствами нагрева, такими как рубашка, окружающая камеру, или змеевик, встроенный в камеру, посредством нагревания. средние потоки. Доля мочевинных и анилиновых реагентов, загружаемых в камеру 3, может варьироваться в широких пределах; однако мы обнаружили, что предпочтительно использовать избыток анилина, желательно в соотношении от 6 до 8 молей анилина на моль мочевины. Смесь анилина и мочевины нагревают при перемешивании, вызывая образование симметричной дифенилмочевины с выделением аммиака, который выделяется сверху камеры 3 по линии 4. Завершение реакции происходит примерно через 1-3 часа и определяется уменьшением или прекращением выделения аммиака. Реакцию можно проводить при температурах, превышающих примерно 100°С, предпочтительно в диапазоне от 125 до 200°С. Хотя реакцию можно проводить при давлении выше или ниже атмосферного, атмосферное давление является предпочтительным, поскольку позволяет избежать использования дорогостоящего оборудования. оборудование под давлением или вакуумные насосы. . , 1 2 3 . 3 ; , 6 8 . 3 4. 1-3 . 100 . 125 200 . , . Продукты реакции, состоящие в основном из симметричной дифенилмочевины вместе с избытком анилина и небольшим количеством или отсутствием непрореагировавшей мочевины, выгружаются со дна реакционного сосуда 3 через линию 5 и направляются в зону разделения 6. При желании симметричная дифенилмочевина может быть выделена из продукты реакции любым удобным способом, например, охлаждением с образованием суспензии симметричной дифенилмочевины в анилине, фильтрованием суспензии, промыванием влажного осадка на фильтре метанолом и сушкой промытого осадка на фильтре. Дополнительную симметричную дифенилмочевину можно выделить из фильтрата анилина путем экстракции растворителем, смешивающимся с анилином, таким как трихлорфторметан, четыреххлористый углерод, бензол, хлорбензол, ксилол, трихлорбензол, фенилциклогексан и додецилбейзол. Получены выходы несимметричной дифенилмочевины, превышающие 9095 /О в пересчете на мочевину. Извлеченные анилин и мочевина, если таковые имеются, выходящие через линию 7, могут быть возвращены по линии 8 в камеру 3 для дальнейшей реакции. - 3 . 5 6 , , , . , , , , , , , - . 9095 / . , , 7 8 3 . Отделенная симметричная дифенилмочевина, отведенная из зоны разделения 6 по линии 9, теперь готова для дальнейшей реакции с алифатическим амином с получением несимметрично замещенной мочевины. В ходе нашего исследования мы обнаружили, что нет необходимости полностью отделять анилин от симметричной дифенилмочевины, поскольку неожиданно действие алифатического амина при замещении в симметричной дифенилмочевине настолько избирательно, что на него не оказывает отрицательного влияния присутствие избытка анилина. Кроме того, мы обнаружили, что избыток анилина действует как растворитель и при некоторых условиях может быть полезен в этом отношении. ] 6 9 . . . Соответственно, смесь симметричной дифенилмочевины и анилина (т.е. без полного отделения анилина от реакционной смеси) может быть использована для дальнейшей реакции с алифатическим амином. , (.. ) . Симметричную дифеномочевину, поступающую по линии 9, и диметиламин, поступающую по линии 11, вводят во вторую реакционную зону 12, которая может представлять собой любой подходящий нагретый сосуд! где реагенты нагревают до повышенной температуры, превышающей примерно 150-200°С, предпочтительно в пределах 3CW500°С, в течение достаточного периода времени, чтобы осуществить превращение симметричной дифенилмочевины в несимметричную, -фенилN1,N1-диметил. мочевина. Реакционная зона 12 может представлять собой обычную пустую реакционную камеру, в которой партию реагентов нагревают до температуры около 300°С, предпочтительно при давлении выше атмосферного в течение периода около 3 часов. При работе в таком режиме желательно добавление растворителя, такого как анилин или бензол. В предпочтительном способе работы, как показано на чертеже, реакционная зона 12 может представлять собой вертикальную колонну, заполненную насадкой и окруженную нагревательной рубашкой для поддержания желаемой температуры в колонне. Реагенты, а именно симметричная дифенилмочевина и диметиламин, поступающие в верхнюю колонну по соответствующим линиям 9 и 11, текут вниз через нагретую колонну 12, поддерживаемую при температуре выше 300°С, и во время прохождения вниз реагенты в форме пара образуют несимметричную фенилдиметилмочевину. 9 11 12 ! 150-200 ., 3CW500 . , - ,- . 12 300 . 3 . . 12 . , 9 11 12 300 . . При желании реагенты могут быть предварительно нагреты перед подачей в колонну 12. Колонну 12 удобно эксплуатировать практически при атмосферном давлении; давление выше и ниже атмосферного не требуется. , 12. 12 ; . Аналогично, добавление растворителя к реагентам не является необходимым. Хотя пропорции двух реагентов, поступающих в колонну 12, могут варьироваться в широком диапазоне, мы сочли желательным использовать избыток диметиламина, чтобы обеспечить более полное потребление симметричной дифенилмочевины. . 12 . Кроме того, избыток диметиламина можно гораздо легче отделить от реакционной смеси, чем непрореагировавшую симметричную дифенилмочевину. Продукты реакции, выходящие из нижней части колонны 12 по линии 13 в приемник 14, состоят в основном из фенилдиметилмочевины, анилина и избытка диметиламина. В приемнике 14 избыток диметиламина в парообразном состоянии отделяют от жидких фенилдиметилмочевины и анилина, выпускают по линии 15 и возвращают по линии 11 в линию 12 для дальнейшей реакции с симметричной дифенилмочевиной. Несимметричную фенилдиметилмочевину и анилин вместе с непрореагировавшей симметричной фенилмочевиной, если таковая имеется, отбирают из нижней части приемника 14 и направляют по линии 16 в зону разделения 17, где несимметричную фенилдиметилмочевину отделяют от смеси любым подходящим методом, например экстракцией растворителем с помощью растворитель, в котором растворим анилин, такой как додецилбензол, или путем обработки соляной кислотой добавляют с образованием гидрохлорида анилина. Продукт фенилдиметилмочевины выгружают по линии 18. , . 12 13 14 , , . 14 15 11 12 . , , 14 16 17 - . 18. Анилин, выходящий из зоны разделения 17 по линии 19, может быть рециркулирован по линиям 21 и 2 в первую реакционную зону 3 для дальнейшей реакции с мочевиной с образованием симметричной дифенилмочевины. Любая извлеченная непрореагировавшая симметричная дифенилмочевина может быть возвращена по линиям 22 и 9 в реакционную зону 12 для дальнейшей реакции с диметиламином. 17 19 21 2 3 . 22 9 12 . Из вышесказанного становится очевидным, что единственными реагентами в этом процессе являются обычные относительно недорогие материалы, а именно мочевина, анилин и диметиламин. Кроме того, ни один из этих реагентов и ни один из продуктов реакции не вызывают коррозии стали. Кроме того, что немаловажно, выход целевого продукта очень высок, превышая 400% за один проход, и при повторном использовании превышая 80-90%. Кроме того, поскольку алифатический амин реагирует почти исключительно с заменой одного ароматического амина на симметричную мочевину, образуется минимум побочных продуктов, что упрощает проблему разделения и повышает выход. , . , . , , 40O 80-90%,. , - . Следующие примеры иллюстрируют настоящее изобретение. . ПРИМЕР 1. 1. Мочевину и анилин в соотношении 1 моль к 8 молям анилина помещают в реакционную камеру, нагревают при перемешивании до температуры 140--180°С и выдерживают при этой температуре около 13 часов, пока не прекратится дальнейший процесс. выделение NH3 из смеси. Реакционную жидкость охлаждают и полученную суспензию затем фильтруют. Влажную симметричную дифенилмочевину промывают метанолом, а затем сушат в печи при 85°С. Небольшое дополнительное количество симметричной дифенилмочевины выделяют из метанольной промывной жидкости путем медленного ее испарения. Выход симметричной дифенилмочевины составляет 94,1% в пересчете на мочевину. Выделившуюся из реакционной смеси симметричную диббенилмочевину вместе с диметиламином в соотношении 1 моль дифенилмочевины и 5,2 моля диметиламина подают в верхнюю часть нагретой вертикальной трубки, пропуская вниз через вертикальную трубку, поддерживаемую при 400°С, и выгружая снизу. этого. Охлажденные жидкие продукты реакции при анализе показывают конверсию 86% симметричной дифенилмочевины с выходом 71% несимметричной замещенной фенилдиматилмочевины в расчете на прореагировавшую симметричную дифенилмочевину. 1 8 140--180" . , 13 , NH3 . . 85" . . 94.1% . 1 5.2 , 400 . . 86 / 71 .. . ПРИМЕР 2. 2. Симметричную дифенилмочевину, полученную, как описано в примере 1, вместе с диметиламином в соотношении 0,95 моля дифенилурки и 1,34 моля диметиламина пропускают через вертикальную трубку, выдерживаемую при температуре от 420 до 460°С. Конверсия симметричной дифенилмочевины составила 80%, выход несимметричной дифенилмочевины Замещенная фенилдиметилмочевина в расчете на прореагировавшую симметричную дифенилмочевину составила 69%. 1 0.95 1.34 420 460 . 80%, - 69%. ПРИМЕР 3. 3. Операцию проводили аналогично примеру 2, за исключением того, что долю реагентов варьировали до 0,67 моля симметричной дифенилмочевины и 2,77 моля диметиламина, а также поддерживали температуру реакции в вертикальной трубке на уровне 460°С. Анализ полученной реакции продукты показали конверсию симметричной дифенилмочевины 98% и выход 74 несимметрично замещенных фенилдиметилмочевины в расчете на прореагировавшую симметричную дифенилмочевину. 2 0.67 2.77 460" . 98%, 74 . ПРИМЕР 4. 4. Операцию проводили аналогично примеру 3, за исключением того, что соотношение реагентов составляло 0,50 моль симметричной дифенилмочевины и 2,66 моль диметиламина. 3 0.50 2.66 . Конверсия симметричной дифенилмочевины составила 97, а выход несимметрично замещенной фенилдиметилмочевины в расчете на прореагировавшую симметричную дифенилмочевину составил 83,4%. 97 , 83.4%. ПРИМЕР 5. 5. 0.35 моль симметричного 4,4l-дихлордифенилмочевины подвергали взаимодействию с 1 молем диметиламина при температуре 420060°С. За один проход получали выход желаемой -4-хлорфенил-N1,N1-диметилмочевины 44,99. 0.35 4,4l- 1 420O60 . 44.99: -4--N1,N1- . ПРИМЕР 6. 6. В операции, проводимой аналогично приведенным выше примерам, 0,39 моль симметричной 2,21-диметилдифенилмочевины подвергали взаимодействию с 2,8 молями монометиламина при температуре 405-420°С. Из полученных продуктов реакции выделяли желаемый -2. -метилфенил-N1-метилмочевина. 0.39 2,21- 2.8 405--420" . -2--N1-. Хотя некоторые предпочтительные варианты осуществления изобретения были раскрыты с целью иллюстрации, будет очевидно, что в них могут быть внесены различные изменения и модификации без отклонения от объема изобретения, определенного в прилагаемом документе.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 08:43:08
: GB769130A-">
: :

769131-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB769131A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Мусорных баков. . Мы, , корпорация, организованная и действующая в соответствии с законодательством штата Мичиган, Соединенные Штаты Америки. 1780 г., Харви-стрит, Маскегон, Мичиган, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в и следующим утверждением: Настоящее изобретение относится к усовершенствованным емкостям для мусора. , , , . 1780 , , Michigån, , , , , : . Мусоросборник по настоящему изобретению особенно приспособлен для использования в районах, где средства сбора мусора недоступны или непомерно дороги. В прошлом многие люди, проживающие в сельской местности и других регионах, в которых отсутствуют средства для сбора мусора, сталкивались с неудобствами, связанными с необходимостью выбрасывать мусор, содержащий пищевые продукты, закапывая такие материалы. Захоронение таких материалов является относительно трудоемким, поскольку оно включает в себя покрытие их грязью и т.п. сразу после того, как они были помещены в яму, чтобы предотвратить распространение неприятных запахов и привлечение мух и других насекомых. , . , , , . ' . Основная цель настоящего изобретения состоит в том, чтобы создать улучшенный контейнер для мусора, который облегчает утилизацию мусора с минимальными затратами времени, труда и затрат. , . В соответствии с настоящим изобретением предложен контейнер для мусора, содержащий полую верхнюю часть